單順序閥切換總結(jié)報告

1、#1、#2 機組主汽輪機汽機單順閥切換總結(jié)報告運行部2005 年3月23 日_1. 試驗名稱： 汽輪機單閥控制順序閥控制切換2. 試驗目的：驗證機組在正常運行中進行單順閥切換的經(jīng)濟性3. 試驗范圍： 1/2 號機組4. 時間：#1機2005 年3月3日，#2機2005 年3月10日5試驗過程5.1 順序閥的調(diào)門開啟順序是#1 和#2 、#4 、#5、#6 、#3 閥。5.2 進行切換的過程中，未出現(xiàn)負荷下降的情況。5.4 在由單閥控制切換至順序閥控制時，未出現(xiàn)振動、軸向位移等急劇變化。5.5 在由單閥切換至順序閥控制時，在255MW 附近， #2軸承振動高0.145mm ，270MW 振動下降

2、 ,300MW 振動 0.116mm 。6. 實驗結(jié)果#1 機組閥切換閥切換主汽壓軸向位調(diào)節(jié)級負荷變力/溫度振動變差脹變開始時結(jié)束時移變化溫度變化量化量化量間間變化量化值12:0912:1324/0.50.0350.0170.2317#2 機組閥切換閥切換主汽壓軸向位調(diào)節(jié)級開始時結(jié)束時負荷變力/溫度移變化振動變差脹變溫度變化量化量化量間間變化量化值13:1513:1740.7/00.0410.30.241- 可編輯修改 -_7. 試驗結(jié)論：在試驗過程中，在升負荷時， #1 機組在升至 255MW 時， #2瓦振動過大，達至 0.145mm ，為檢查機組經(jīng)濟性， 繼續(xù)升負荷。在變負荷時，在 25

3、0-270MW 順序閥控制應快速通過不應保持 ,開門滑壓防止振動繼續(xù)增大。經(jīng)濟效率計算總體趨勢看，順序閥減小高壓供汽閥門節(jié)流損失，汽機效率及機組煤耗有很大降低， 大大降低煤消耗（具體數(shù)值詳見附錄五、 附錄六）.根據(jù) 300MW 級汽輪機運行導則關于蒸汽參數(shù)允許偏差控制汽缸溫降率一般不超過 11.5 /h,根據(jù)大型汽輪發(fā)電機組轉(zhuǎn)軸振動位移限值表規(guī)定， #1 、 #2 機組汽機振動符合相對位移 (0.12-0.165mm) 、絕對位移（0.15-0.2mm ）限值規(guī)定內(nèi)，可以長期運行，但應加強油質(zhì)監(jiān)督及過濾，加強運行調(diào)整減小機組振動、降低缸體溫差變化上多做工作。單/多閥控制及節(jié)流調(diào)節(jié) /噴嘴調(diào)節(jié)，

4、是 DEH 裝置中的一個主要功能。所謂節(jié)流調(diào)節(jié)即把六個高壓調(diào)門一同進入同步控制，在這種運行方式下，所有閥門處于節(jié)流狀態(tài)，對于汽輪機運行初期，使汽輪機各部件獲得均勻加熱較為有利。在噴嘴調(diào)節(jié)運行時，調(diào)節(jié)汽閥按照預先設定的順序開啟，僅有一個調(diào)節(jié)汽閥處于節(jié)流狀態(tài)，其余均處于全開或全關狀態(tài)，這種調(diào)節(jié)發(fā)生可改善汽機的效率。通過改變閥門控制運行方式， 參照沙角 A 電廠 300 MW 機組試驗結(jié)論與德州電廠滑壓曲線，在變負荷下順序閥控制與單閥控制的經(jīng)濟性和滑壓運行的經(jīng)濟性分析比較，順序閥控制方式較單閥控制方式的熱耗率要低，采用多閥控制方式降低供電煤耗。我公司投產(chǎn)初期一直使用單閥控制運行方式，在部分負荷下，調(diào)

5、節(jié)級全周進汽的載荷小于在部分進汽時的載荷，同時在全周進汽的葉片溫度較高，- 可編輯修改 -_這對葉根和輪緣部位的機械載荷均勻分布有利。盡管現(xiàn)在大多數(shù)大型汽輪機具有全電調(diào)調(diào)門控制系統(tǒng)，但由于運行習慣、控制方便、金屬溫度變化小等原因，運行操作人員將汽輪機調(diào)節(jié)汽閥選為單閥的控制方式。單閥控制屬于節(jié)流配汽方式，相對于順序閥控制（噴嘴配汽）來說，會帶來一定的經(jīng)濟損失。順序閥控制的熱耗率最低。采用單閥控制，運行人員一般將機組所有的調(diào)速汽門都參與負荷控制，這時機組在中間負荷范圍內(nèi)運行，單閥控制比順序閥控制的熱耗率更高。在負荷變化同時，蒸汽溫度的最大波動發(fā)生在高壓缸的第一級，通流部分的蒸汽溫度也發(fā)生變化，這時

6、候轉(zhuǎn)子中的熱應力決定于負荷變化的大小和速度。第一級蒸汽溫度的變化量又與調(diào)節(jié)閥的運行方式有關，負荷變化有以下控制方式：順序閥、單閥、滑壓方式。低負荷下，鍋爐特性的不穩(wěn)定， 選擇 10000 次循環(huán)推薦值或其他選定的循環(huán)壽命的負荷變化率，必須考慮進汽參數(shù)對于第一級溫度的影響。根據(jù)變負荷推薦值 滑壓和順序閥方式圖表確定選擇那一種運行控制方式。合理選擇和使用閥門控制方式，運行人員能夠在各種運行階段盡量減小第一級溫度變化，這樣轉(zhuǎn)子和其他零件的熱應力減小，升速、同步、帶低負荷用單閥控制，使零件的加熱和膨脹比較均勻，確保機組運行安全可靠。單閥部分負荷下調(diào)節(jié)級溫度高于順序閥 42 56以上， 隨著負荷增大，

7、溫差減小，在低負荷順序閥運行經(jīng)濟性高于單閥和滑壓方式，負荷變化所需時間長，滑壓運行第一級蒸汽溫度變化小，允許較快變化負荷。單閥切向順序閥方案一提出，得到了公司于總的極大關注與支持，多次親自例會組織專業(yè)人員討論、研究解決許多難題，對于投入后的經(jīng)濟性、可行性、投切安全措施等給予大量指導。經(jīng)過試驗確定切換工況：機組運行在- 可編輯修改 -_180MW 負荷，控制主汽壓力在13.5 14.0MPa 、主汽溫度在 520530，六個調(diào)整汽門的開度一致；功率反饋回路投入，壓力反饋回路和轉(zhuǎn)速反饋回路切除。提前組織現(xiàn)場運行人員熟悉學習閥切換方案，掌握操作注意事項及做好危險點分析工作，注意軸向位移、振動、差脹和

8、調(diào)節(jié)級溫度變化。完善機組切換后運行參數(shù)如主汽壓力、負荷、主再熱蒸汽溫度、單順序閥切換負荷等運行調(diào)整規(guī)定并制訂鶴電 300 MW 機組變負荷滑壓運行經(jīng)濟分析試驗方案，通過試驗確定機組安全經(jīng)濟運行負荷 -壓力曲線。在#1 機(2005 年 3 月 3 日）、#2（2005 年 3 月 10 日）機組閥切換操作過程中，于總、李總親自到場進行監(jiān)督、指導，同其它專業(yè)人員一起圓滿地檢驗了汽輪機單閥順序閥切換操作過程。 在由單閥控制切換至順序閥控制時，未出現(xiàn)振動、軸向位移等急劇變化 ，切換時間上 #1 機用時 4 分鐘， #2 機組用時 2 分鐘，#2 機組汽缸溫度、 振動等變化遠小于 #1 機組，這于 D

9、EH 軟件功能及機組安裝、檢修維護水平息息相關。 #1 機組在今后 DEH 改造時應進行更改以實現(xiàn)較好切換效果。經(jīng)過單閥順序閥切換前后煤耗、效率、熱耗的分析對比，機組效率提高0。7%，熱耗降低了 180g/kwh ，煤耗降低 3g 以上。順序閥控制比單閥控制熱耗明顯減少，效率有所增加。而且順序閥控制熱耗和效率變化比較平穩(wěn)，順序閥控制比單閥控制高壓缸效率提高較大，原因是順序閥控制在低負荷時由于只有一個調(diào)節(jié)汽門處于節(jié)流調(diào)節(jié)狀態(tài)，而節(jié)流調(diào)節(jié)則是六個調(diào)節(jié)汽門均處于節(jié)流調(diào)節(jié)狀態(tài)，節(jié)流損失較大。另外可以看出，機組在180MW 負荷時調(diào)節(jié)級效率明顯低于210MW 負荷時調(diào)節(jié)級效率，這是由于負荷增大，節(jié)流損失

10、逐步在減少的緣故。因此可以得出結(jié)論，順序閥控制比單閥控制時機組- 可編輯修改 -_經(jīng)濟性提高，尤其是在低負荷時。閥切換中今后注意問題：單閥向順序閥切換時，功率調(diào)節(jié)回路必須投入，減少機組負荷擾動同時也考驗了調(diào)速系統(tǒng)工作可靠性；選擇切換負荷時應充分考慮低負荷180MW 滑壓高壓調(diào)節(jié)汽門開度不宜過小，防止小機調(diào)門擺動主汽壓選擇13。5-14Mp 。順序閥向單閥切換時，功率調(diào)節(jié)回路必須投入，減少機組負荷擾動同時選擇切換負荷195MW 以下時應充分考慮低負荷防止小機調(diào)門擺動，主汽壓應小于13 。5Mp 。后附各參數(shù)記錄圖表及閥門開度、瓦振表。- 可編輯修改 -附錄一機單順序閥切換試驗典型負荷變化各參數(shù)記

11、錄負荷調(diào)速汽門開度#2 瓦振 調(diào)節(jié)級溫時間主汽壓力主汽溫度軸向位移差脹MW123456動度切換至順序閥控制180100/185100/185.30/0100/181.819.6/31.20/013.6526-0.5247.6272/126469210100/185.2100/185.30/0100/181.821.2/340/015.5534-0.5397.3676/133468220100/185.4100/186.60/0100/182.2100/182.515.3/2614.2534-0.5447.4877/133466240100/185.4100/186.40/0100/182100

12、/182.518.7/32.914.7534-0.5447.577/132466250100/185.4100/1860/0100/181.852.6/93.713.9/25.516.6524-0.5577.0177/145458270100/186100/1860/0100/182100/182.924.7/46.316.8531-0.5566.8777/134449280100/185.4100/18613.1/20100/182.9100/182.945.8/84.316.8531-0.5496.9176/128451290100/185.4100/18621.9/36.3100/181

13、.8100/182.945.8/84.316.6530-0.5337.0175/121451300100/185.4100/186.445.8/80.5100/181.8100/182.945.8/84.316.5527-0.5377.1275/116455280100/185.3100/186.842/22.1100/182.4100/182.545.8/84.216.5530-0.557.1275/126460270100/185100/186.70/0100/182.3100/182.621.8/38.516.7533-0.5517.2377/136467260100/185100/18

14、5.30/0100/181.8100/182.816.5/28.716.6532-0.557.4276/139468_試驗步驟：項目內(nèi)容完成情況檢查機組運行在180MW負荷，控制主汽壓力在 13.5 14.0MPa 、主汽溫度在 520 530 ，再熱蒸汽壓力、溫度6.1在額定；六個調(diào)整汽門的開度一致；軸向位移，差脹，負荷，各軸承振動正常，各主、輔機運行正常12:056.2檢查確認 DEH 的 CCS 遙控已切除；功率反饋回路投入，壓力反饋回路和轉(zhuǎn)速反饋回路已切除12:076.3確認 DEH 仿真的單 順、順 單閥切換試驗已完成并合格；汽輪機各主保護正確投入6.4通知鍋爐注意汽壓、汽溫的變化，

15、通知電氣注意有功負荷的變化，汽輪機準備進行閥切換記錄汽機負荷、主汽溫度、主汽壓力、各調(diào)門開度，軸向位移，差脹，負荷，各軸承振動，調(diào)節(jié)級金屬溫度。軸向差脹振動調(diào)節(jié)級溫度負主汽 主汽調(diào)速汽門開度位移荷溫度 壓力1234561853014.123.1/3823.1/423.1/38.223.1/3223.1/23.1/4109(#2)4696.55.71.279.238.11.1-0.4857.8512:096.6 按下 DEH 上的 “順序閥控制 ”鍵，開始進行閥切換，同時注意負荷和主汽溫度、壓力的變化情況12:09-可編輯修改 -_項目內(nèi)容完成情況順序閥切換完成，各部運行穩(wěn)定后，記錄以下參數(shù)12

16、:13軸向差脹振動調(diào)節(jié)級溫度負主汽 主汽調(diào)速汽門開度位移荷溫度 壓力12345674/92(#3)1852613.6100/18100/180/0100/18119.6/30/07.6276/126(#2)4693551-0.526.746.8根據(jù)需要，投入DEH 的 CCS 遙控方式6.9在幾個典型負荷下進行順序閥控制的運行，并記錄各參數(shù)。（記錄參數(shù)表格后附）-可編輯修改 -試驗步驟：項目內(nèi)容完成情況檢查機組運行在180MW 負荷，控制主汽壓力在13。5 14MPa 、主汽溫度在520 530 ，再熱蒸汽溫度在額定；6.1六個調(diào)整汽門的開度一致；軸向位移，差脹，負荷，各軸承振動正常，各主、輔

17、機運行正常6.2檢查確認DEH 的 CCS 遙控已切除；功率反饋回路投入，壓力反饋回路和轉(zhuǎn)速反饋回路已切除6.3確認 DEH 仿真的單 順、順 單閥切換試驗已完成并合格；汽輪機各主保護正確投入6.4通知鍋爐注意汽壓、汽溫的變化，通知電氣注意有功負荷的變化，汽輪機準備進行閥切換記錄汽機負荷、主汽溫度、主汽壓力、各調(diào)門開度，軸向位移，差脹，負荷，各軸承振動，調(diào)節(jié)級金屬溫度。軸向差脹振動調(diào)節(jié)級溫度負主汽 主汽調(diào)速汽門開度位移荷溫度 壓力1234566.56.6按下 DEH 上的 “順序閥控制 ”鍵，開始進行閥切換，同時注意負荷和主汽溫度、壓力的變化情況順序閥切換完成，各部運行穩(wěn)定后，記錄以下參數(shù)_項

18、目內(nèi)容完成情況軸向差脹振動調(diào)節(jié)級溫度負主汽 主汽調(diào)速汽門開度位移荷溫度 壓力12345674/92(#3)6.76.8根據(jù)需要，投入DEH 的 CCS 遙控方式6.9在幾個典型負荷下進行順序閥控制的運行，并記錄各參數(shù)。（記錄參數(shù)表格后附）附錄二 2005.3.10#2機單順序閥切換試驗典型負荷變化各參數(shù)記錄負荷調(diào)速汽門開度調(diào)節(jié)級時間主汽壓力主汽溫度軸向位移差脹振動MW123456溫度切換至順序#6,#5,#4 瓦-可編輯修改 -_閥控制210100/187100/1830/0100/18625/42.60/014.65320.2377.9140/71,52/67,45/59454220100/

19、188100/1840/0100/18620.6/34.50/016.1523-0.2566.21#2 瓦 46/47427250100/187100/1830/0100/18634/590/016.7530-0.2587.5240/71,50/68,44/61449270100/187100/1830/0100/186100/18214/2316.7531-0.2597.5441/72,50/68,45/61448.9280100/187100/1830/0100/186100/18226/4516.7529-0.2447.5442/73,51/69,45/61449.4100/18244/

20、75,51/69,44/61,290100/187100/18311/17 100/186100/18316.4526-0.2397.55#2 瓦 44/45450300-可編輯修改 -_一、認真做好方案準備工作完善汽輪機單閥控制 順序閥控制切換操作組織機構(gòu)， 設立以總工程師李建平為總負責， 下設指揮組、技術指導組、運行操作檢查組、安全督導組，完善、制訂、審核保證切換試驗順利進行各項試驗、措施及方案明確工作任務與分工負責。 其中停機做好仿真試驗是成功關鍵，通過試驗真正掌握機組特性、試驗可行性，真正解決功率調(diào)節(jié)回路投?？尚?，為實際切換確定試驗壓力、負荷提供了有利技術支持；提前組織現(xiàn)場運行人員熟悉

21、學習閥切換方案， 掌握操作注意事項及做好危險點分析工作。二、明確切換過程中可能出現(xiàn)的現(xiàn)象及應采取的措施1、順序閥的調(diào)門開啟順序是#1 和#2、#4、#5、#6、#3 閥。若切換完成發(fā)現(xiàn)順序有錯時應立即切為單閥運行，在 165MW 附近密切注意#3 軸承振動情況。2、進行切換的過程中， 有可能會出現(xiàn)負荷增加和主汽壓下降的情況，鍋爐在這種情況下如沒有影響到機組的安全運行時， 盡量不對主汽壓力進行調(diào)整，以免出現(xiàn)因閥切換過程中負荷升高使主汽壓力降低， 而為保持主汽壓力在額定值，鍋爐升壓使有功負荷繼續(xù)升高的反調(diào)現(xiàn)象；同時也影響試驗結(jié)果； 如閥切換過程中出現(xiàn)負荷下降，主汽壓力升高的現(xiàn)象，鍋爐可調(diào)整壓力在額

22、定值附近， 同時加強對汽包水位的監(jiān)視和調(diào)整。3、切換過程中，機組負荷增加較快并接近300MW ，鍋爐應以允許的最快速率降壓，以保證機組負荷不超過300MW 。-可編輯修改 -_4、切換過程中，振動、軸向位移等急劇變化并達到跳閘值，應立即打閘、破壞真空緊急停機。5、切換完成后，如軸向位移、振動、差脹和調(diào)節(jié)級溫度變化較大，應立即匯報，請示處理。6、以前試驗結(jié)論基礎最認定，在以下負荷下進行投切工作為安全可靠的。7、在升負荷時， 在 180MW 時由單閥控制切換至順序閥控制。在降負荷時，在 165-170MW 時由順序閥控制切換至單閥控制。三、完善機組切換后運行參數(shù)規(guī)定1、#1、#2 汽輪機順序閥投入

23、后，解除功率調(diào)節(jié)回路，#1、#2 汽機投入 CCS 遙控控制方式，由鍋爐控制主蒸汽壓力并密切注意小機低壓調(diào)門開度；機組負荷以 #2 機為主兼顧 #1 汽機振動調(diào)整， #1 機組負荷應避免 #4、#5 高壓調(diào)門重疊時長期運行，盡量快全開 #4、#5 調(diào)節(jié)汽門，防止 #1 機組汽機 #2 瓦振動增大。2、關于機組參數(shù)運行規(guī)定：2.1#2 機組負荷從 170MW 以上為定參數(shù)運行， 165-170MW 切為單閥運行（解除 CCS 遙控，投入功率調(diào)節(jié)回路，按下單閥控制）滑壓運行；2.2#1 機組負荷從 170MW 以上為要求參數(shù)運行，165-170MW 切為單閥運行（解除CCS 遙控，投入功率調(diào)節(jié)回路

24、，按下單閥控制）滑壓運行；要求參數(shù)如下：-可編輯修改 -_1) 負荷 170MW 以上 #1 機主汽壓維持 16 16.7Mp ；170MW 負荷以下按照原來機組低負荷鍋爐運行方式滑壓規(guī)定壓力執(zhí)行；2)負荷 250 300MW, 主、再熱蒸汽溫度 525535；3)負荷 200 249MW, 主、再熱蒸汽溫度520530；4)負荷 170 199MW, 主、再熱蒸汽溫度515525；5)任一負荷主再熱蒸汽溫度嚴禁超過535 ，各段工質(zhì)、管壁溫度不允許超過原策劃部下發(fā)規(guī)定值；6）鍋爐兩側(cè)溫差應小于50；7）主、再熱蒸汽溫度差應小于42；8）運行中加強機組負荷、主機轉(zhuǎn)數(shù)、主再熱蒸汽壓力、調(diào)節(jié)級蒸汽

25、溫度壓力、 DEH 報警概要的監(jiān)視，出現(xiàn)異常及時通知鍋爐，匯報值長，減小調(diào)整 ,穩(wěn)定負荷，及時聯(lián)系熱工檢修處理；9）運行中加強 DEH 盤主機 6 個調(diào)門反饋指令及反饋差值（一般最大 20mm ）監(jiān)視，異常時應穩(wěn)定負荷，同時聯(lián)系熱工處理；11）運行中高調(diào)門反饋 LVDT 異常（負荷、主再熱蒸汽壓力、調(diào)節(jié)級壓力突變、各調(diào)門反饋偏差增大），立即解除 CCS 遙控，穩(wěn)定負荷，立即檢查軸向位移、振動、 推力瓦溫及各軸承金屬、回油溫度在規(guī)定的范圍內(nèi)，通知熱工處理， 同時加強主機各主要參數(shù)監(jiān)視做好事故預想。四、制訂鶴電 300 MW 機組變負荷滑壓運行經(jīng)濟分析試驗方案1、某些設計為帶基本負荷的大型汽輪發(fā)電

26、機組被要求參與電網(wǎng)調(diào)峰，因此，分析機組在變工況下運行的經(jīng)濟性尤為重要。參照沙角A 電-可編輯修改 -_廠 300 MW 機組試驗結(jié)論與德州電廠滑壓曲線，在變負荷下順序閥控制與單閥控制的經(jīng)濟性和滑壓運行的經(jīng)濟性， 經(jīng)分析計算，順序閥控制方式較單閥控制方式的熱耗率要低。 通過機組試驗兼顧機組安全性來確定機組在給定負荷下最佳滑壓運行的主蒸汽壓力。2、機組運行影響安全主要因素21、#1 汽機在主機高壓調(diào)節(jié)汽門#4、#5 、#6 部分開啟，有重疊度時#2 瓦振動最大達到 0.162mm 。2005 年 3 月 8 日 02 時 30 分，發(fā)現(xiàn)#1 機#2 瓦 Y 向振動 0.147mm, 差脹 6.85

27、mm, 軸向位移 -0.554mm,負荷 210MW, 主汽溫 533 度,主汽壓 14.6MPa, 真空 96.3KPa, 汽機閥門控制方式為順序閥控制,此時 ,#1.#2.#4高調(diào)門全開 ,#5 高調(diào)門開21%,#6.#3 高調(diào)全關 ,據(jù)此時運行狀態(tài) , 由于機組進汽不均 #2 瓦振動過大。若改變進汽方式 ,振動將會好轉(zhuǎn) .開啟 #5 高調(diào)門 ,#6 高調(diào)門 ,#3 高調(diào)門開 17%, 振動逐漸減小 ,最終由 0.147mm 降至 0.120mm, 此時差脹 7.71mm, 軸向位移 -0.523mm, 負荷 220MW( 爐側(cè)燃料量未變 ),主汽溫 533 度,主汽壓 12.6MPa,

28、真空 96.3Kpa 。低負荷時 ,適當采取滑壓方式 ,對機組的安全性是非常有利的。22、#2 主汽輪機在低負荷時主再熱溫差大、汽缸膨脹減小較大，軸向位移增大、 #1、#2 瓦溫度上升 6-7 ，影響機組安全。 2005 年 3 月 11 日 23 時 30 分， #2 機#2 瓦 Y 向振動 0.147mm, 差脹 5.91mm, 軸向位移 -0.272mm, 負荷 205MW, 主汽溫 529 度, 再熱汽溫 497.7 度,主汽壓 16.5MPa,#1/#2 瓦金屬溫度 86.4/76 ,推力瓦溫 65/58 ,汽-可編輯修改 -_機閥門控制方式為順序閥控制 ,此時 ,#1.#2.#4

29、高調(diào)門全開 ,#5 高調(diào)門開 18%,#6.#3 高調(diào)全關。因為主 /再熱蒸汽溫度偏差大 ,軸瓦溫度偏高 , 軸向位移偏大是由于定壓供汽汽機進汽不均、 鍋爐燃燒主再熱蒸汽溫差大造成的。改變運行方式，開啟 #5、#6 高調(diào)門 ,機組滑壓運行，振動逐漸減小 ,此時差脹 7.26mm, 軸向位移 -0.230mm, 負荷 206MW( 爐側(cè)燃料量未變 ),主/再汽溫 530/515 度,主汽壓 14.2MPa, #1/#2 瓦金屬溫度 81.5/73 ,推力瓦溫 60/54 。經(jīng)過上述調(diào)整主 /再熱汽溫度便差由 32 。2降到 15，軸向位移大幅度減少，軸承溫度下降較多。低負荷時 ,適當采取滑壓運行

30、方式 ,對機組的安全性和經(jīng)濟性有待于試驗證明。3、鶴崗 #1、#2 機組變負荷經(jīng)濟性（兼顧安全性）對比試驗定、滑壓運行規(guī)定31、通過試驗確定我公司國產(chǎn)引進型300MW 機組優(yōu)化運行方式和32、電網(wǎng)一般要求大功率汽輪發(fā)電機組上午在滿負荷下運行， 中午調(diào)至額定出力的 70% 80% ，前夜又恢復至滿負荷運行。在夜間，則視機組的調(diào)峰能力而定，一般將機組負荷調(diào)至額定出力的50% 70% 。也就是說，在24 h 內(nèi)，這些機組只在兩三個負荷點上運行。滿負荷時機組按其設計的方式和參數(shù)運行，低負荷時，機組將滑壓運行。因此分析這些機組滑壓運行的經(jīng)濟性僅需要在一兩個調(diào)峰負荷點上進行研究即可。-可編輯修改 -_33

31、、盡管現(xiàn)在大多數(shù)大型汽輪機具有全電調(diào)調(diào)門控制系統(tǒng)，但由于運行習慣、控制方便、金屬溫度變化小等原因，運行操作人員將汽輪機調(diào)節(jié)汽閥選為單閥的控制方式。 單閥控制屬于節(jié)流配汽方式， 相對于順序閥控制（噴嘴配汽）來說，會帶來一定的經(jīng)濟損失。順序閥控制的熱耗率最低。 采用單閥控制， 運行人員一般將機組所有的調(diào)速汽門都參與負荷控制， 這時機組在中間負荷范圍內(nèi)運行， 單閥控制比順序閥控制的熱耗率更高。 沙角 A 電廠的 300 MW 機組上進行的 240 MW 負荷的試驗，在相同的主蒸汽參數(shù)下， 單閥控制比順序閥控制的熱耗率高 60.7 kJ/kWh 。此時 6 個調(diào)速汽門的開度均為 23.6% 左右。4、

32、機組滑壓運行的熱經(jīng)濟性理論分析以熱力循環(huán)的理論對機組在低負荷滑壓運行進行分析： 一方面由于進汽閥的節(jié)流損失降低， 高壓缸的效率增加， 高壓缸排汽溫度升高使機組更容易達到其設計的再熱蒸汽溫度， 機組的汽動給水泵耗功因其出口壓力的降低而降低， 導致拖動給水泵的小汽輪機少耗汽， 從而帶來經(jīng)濟性提高； 另一方面由于汽輪機高壓缸的焓降減少， 循環(huán)熱效率要減小，而機組的絕對內(nèi)效率就是相對內(nèi)效率和循環(huán)熱效率的乘積。因此，綜合這兩方面的因素可以尋找合理的滑壓運行曲線。5、調(diào)峰負荷下最佳滑壓運行參數(shù)的確定如何選取在給定負荷點的最佳滑壓運行參數(shù)以獲取最高的效率是值得研究的問題。根據(jù)沙角 A 電廠 N300-16.

33、7/538/538型機組的熱力系統(tǒng)資料和-可編輯修改 -_結(jié)構(gòu)參數(shù)指導，在主蒸汽壓力變化較小范圍內(nèi)選擇三四個主蒸汽壓力進行試驗驗證。 實際試驗時機組的邊界條件 （如系統(tǒng)疏水泄漏和汽封間隙）的不同導致了相同主蒸汽壓力下絕對熱耗率有較大的差值。熱耗率隨主蒸汽壓力變化的趨勢是相同的。240MW 負荷，當主蒸汽壓力滑到 15.7MPa 時，機組熱耗率達到最??；對于180MW 負荷，當主蒸汽壓力滑到14.5MPa 時，機組熱耗率達到最小。6、試驗在機組經(jīng)常運行的兩個低負荷點均存在最佳滑壓運行參數(shù)，通過試驗確認實際運行的低負荷最佳滑壓運行主蒸汽壓力。1、試驗要求：1）穩(wěn)定負荷 10 分鐘后記錄參數(shù)；2）負

34、荷試驗單臺機進行，用另一臺機調(diào)整負荷，無富裕負荷時以爭搶負荷為主；3）試驗其間要穩(wěn)定負荷，減小調(diào)整4）試驗數(shù)據(jù)要求保留小數(shù)點后2 位2、試驗具體操作規(guī)定1）#1-2 機組試驗負荷、壓力規(guī)定如下表：#1 機組滑壓試驗壓力#1 機組機前試驗壓力 (Mp)負荷 (MW)19012.512.8131414.214.5-可編輯修改 -_20012.512.8131414.214.521012.512.81313.213.51414.214.51522013.513.81414.514.81515.215.523013.513.81414.514.81515.215.524013.51414.214.514.81515.215.71625013.51414.214.514.81515.215.71616.52601515.51616.216.516.72701616.216.516.730016.516.7#2 機組滑壓試驗壓力#2 機組機前試驗壓力 (Mp)負荷 (MW)19012.51