發(fā)動(dòng)機(jī)原理復(fù)習(xí)整理資料

1、工程熱力學(xué)基礎(chǔ)1工質(zhì)：在工程熱力學(xué)中，把實(shí)現(xiàn)熱能與機(jī)械功相互轉(zhuǎn)換的工作物質(zhì)稱(chēng)為 工質(zhì)。燃料燃燒前，工質(zhì)為空氣（柴油機(jī)）或空氣和汽油的混合氣（汽 油機(jī)）。燃燒后，工質(zhì)主要是二氧化碳和水蒸氣等2熱能的傳遞方式熱能可由工質(zhì)通過(guò)傳導(dǎo)、對(duì)流或輻射等方式來(lái)進(jìn)行傳遞3熱力學(xué)第一、第二定律-能量平衡方程根據(jù)熱力學(xué)第一定律，系統(tǒng)的內(nèi)能、熱量和功三者的轉(zhuǎn)換必然遵守下列方程：dq二du+dw4理想氣體狀態(tài)方程對(duì)于mk理想氣體，狀態(tài)方程式為pV =mRT5氣體的熱力過(guò)程主要有哪幾種？定容過(guò)程、定壓過(guò)程、定溫過(guò)程、絕熱過(guò)程和多變過(guò)程發(fā)動(dòng)機(jī)工作循環(huán)和性能指標(biāo)6理論循環(huán)和實(shí)際循環(huán)的差別？1）工質(zhì)是一種理想氣體，在整個(gè)循環(huán)中

2、保持物理和化學(xué)性質(zhì)不變， 其狀 態(tài)參量的變化完全遵守理想氣體狀態(tài)方程pV=mRT（2）不考慮實(shí)際存在的工質(zhì)更換及漏氣損失， 工質(zhì)是在閉口系統(tǒng)中做封閉 循環(huán)。（3）工質(zhì)在絕熱壓縮和絕熱膨脹過(guò)程中工作，與外界不進(jìn)行熱交換。（4）用定容放熱和定容或定壓加熱來(lái)代替實(shí)際的換氣和燃燒過(guò)程。7發(fā)動(dòng)機(jī)的工作次序？直列：153624 V 形：R1-L3 -R3-L2_R2- L18發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作循環(huán)哪幾個(gè)過(guò)程組成，哪幾個(gè)行程組成？實(shí)際工作循環(huán)則是由進(jìn)氣、壓縮、燃燒、膨脹、排氣五個(gè)過(guò)程所組成的9發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo)、有效性能指標(biāo)（有效功率、有效轉(zhuǎn)矩、有效燃油消耗率）和強(qiáng)化指標(biāo)（升功率）指示指標(biāo)：以工質(zhì)對(duì)活塞所做之

3、功為計(jì)算基準(zhǔn)的指標(biāo)。指示指標(biāo)不受動(dòng)力輸出過(guò)程中機(jī)械摩擦和附件消耗等各種外來(lái)因素的 影響，直接反映由燃燒到熱功轉(zhuǎn)換工作循環(huán)進(jìn)行的好壞。有效指標(biāo)：以曲軸輸出功為計(jì)算基準(zhǔn)的指標(biāo)稱(chēng)為有效性能指標(biāo)。有效指標(biāo)代表著發(fā)動(dòng)機(jī)整機(jī)性能，被用來(lái)直接評(píng)定發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作性能 的優(yōu)劣，因而在生產(chǎn)實(shí)踐中獲得廣泛的應(yīng)用有效功率：從發(fā)動(dòng)機(jī)功率輸出軸上得到的凈功率，用Pe表示Pe=Pi（指示功率）-Pm（機(jī)械損失功率）（kW）機(jī)械損失功率：這些損失的總和所消耗的功率，用 Pn表示。發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率Pe,可利用測(cè)功器和轉(zhuǎn)速計(jì)進(jìn)行測(cè)量計(jì)算而定。有效轉(zhuǎn)矩：發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)，由功率輸出軸輸出的轉(zhuǎn)矩，用Te表示。P _2証 nTe = Te

4、ne 60 10009550Te與有效功率Pe的關(guān)系為T(mén)e有效轉(zhuǎn)矩（Nm ；n發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（r/min ）有效燃油消耗率：指單位有效功的耗油量，也就是發(fā)動(dòng)機(jī)每有效千瓦小時(shí) 的耗油量，用ge表示，單位（g/kW h）當(dāng)實(shí)驗(yàn)測(cè)得發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率為Pe（kW及每小時(shí)耗油量為mh（ kg/h） 時(shí)，有效油耗率ge為：g =mh 103PL表示°一 Pe升功率：發(fā)動(dòng)機(jī)每升工作容積所發(fā)出的有效功率稱(chēng)為升功率，用I Pe PeVsin 3 Rn 3PL = e = e s IO? = e x10Vsi 30 Vsi30.可以看出：提咼PL的措施是提咼pe和n。PL可用來(lái)評(píng)價(jià)發(fā)動(dòng)機(jī)的承載能力、熱負(fù)荷和

5、機(jī)械負(fù)荷的應(yīng)力水平以及發(fā) 動(dòng)機(jī)工作容積（排量）的利用程度，進(jìn)一步提高升功率是發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)展方 向的研究課題之一。PL的大致范圍是：汽油機(jī) 2050 （kW/L） 柴油機(jī) 1830 （kW/L10發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)械損失功率的組成部分？機(jī)械損失的組成：機(jī)械摩擦損失：發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部運(yùn)動(dòng)件的機(jī)械摩擦、攪油及空氣 動(dòng)力損失。輔助設(shè)備（附件）驅(qū)動(dòng)功率的消耗泵氣損失11影響機(jī)械效率的主要因素有哪些？1. 轉(zhuǎn)速（活塞平均速度）的影響2. 負(fù)荷的影響3. 潤(rùn)滑油溫和冷卻水溫的影響4. 氣缸尺寸及數(shù)目的影響5. 加工工藝水平的影響 12發(fā)動(dòng)機(jī)壓縮比范圍？汽油機(jī) 6-10 柴油機(jī) 14-22增壓柴油機(jī) 12-15發(fā)動(dòng)機(jī)的換氣過(guò)程1

6、3換氣過(guò)程?發(fā)動(dòng)機(jī)的換氣過(guò)程包含排氣過(guò)程和進(jìn)氣過(guò)程。?換氣過(guò)程的任務(wù)是：將氣缸內(nèi)上一循環(huán)的廢氣排除干凈，為下一循 環(huán)充入盡可能多的新鮮工質(zhì)，保證發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力周而復(fù)始地輸出?研究換氣過(guò)程，目的在于了解換氣過(guò)程的工作狀態(tài)，分析影響充氣 量的各種因素，從中尋求減少換氣損失和提高充氣量的措施 四行程發(fā)動(dòng)機(jī)的換氣過(guò)程始于排氣門(mén)開(kāi)啟，止于進(jìn)氣門(mén)關(guān)閉?根據(jù)氣體流動(dòng)特點(diǎn)，一般將此過(guò)程分成四個(gè)階段：自由換氣、強(qiáng)制換氣、進(jìn)氣和燃燒室掃氣14四行程發(fā)動(dòng)機(jī)換氣過(guò)程的階段劃分自由換氣、強(qiáng)制換氣、進(jìn)氣和燃燒室掃氣15充氣效率充氣效率n v：是實(shí)際進(jìn)入氣缸的新鮮工質(zhì)質(zhì)量n與進(jìn)氣狀態(tài)下整個(gè)氣缸 容積充滿(mǎn)了新鮮工質(zhì)的質(zhì)量m(之比

7、值一 mvmo根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程可得：nm0PoVaTav16提高充氣效率的措施有哪些？ 一減少進(jìn)氣門(mén)處的流動(dòng)損失 二減小整個(gè)進(jìn)氣管道對(duì)氣流的阻力 三減少對(duì)新鮮工質(zhì)的熱傳導(dǎo) 四減小排氣系統(tǒng)對(duì)氣流的阻力 五合理選擇配氣定時(shí) 提高充氣效率的措施1減小進(jìn)氣系統(tǒng)的阻力1. 進(jìn)氣門(mén)部分(1) 增大氣門(mén)直徑(2) 增加氣門(mén)數(shù)量(3) 增加氣門(mén)升程(4) 改善氣門(mén)處流動(dòng)阻力2. 進(jìn)氣管道部分(1) 盡量增加管道的截面積；(2) 降低管道內(nèi)壁的粗糙度；(3) 采用圓形管道；(4) 避免急彎，拐彎處圓弧過(guò)渡；(5) 避免截面積急劇變化，利用圓弧過(guò)渡;(6) 利用氣道形成掃氣渦流3. 空氣濾清器部分(1) 加大

8、氣流通過(guò)截面;（2）采用高效低阻的濾芯結(jié)構(gòu)和材料；（3）及時(shí)清潔和更換濾芯。4. 節(jié)氣門(mén)體部分該部分除了降低節(jié)氣門(mén)體和節(jié)氣門(mén)的氣流阻力外，還要注意對(duì)空氣流量計(jì) 的選擇。如熱絲式、熱膜式流量計(jì)的流動(dòng)阻力相對(duì)就小些2合理選擇配氣定時(shí)1. 可變凸輪軸相位讓整根凸輪軸相對(duì)于正時(shí)皮帶輪旋轉(zhuǎn)一個(gè)角度，從而改變開(kāi)啟提前角和關(guān)閉延遲角2. 可變配氣相位及氣門(mén)升程由2個(gè)以上的凸輪控制一個(gè)氣門(mén)，因此氣門(mén)的開(kāi)閉角度、開(kāi)閉的快慢、 氣門(mén)升程均可調(diào)節(jié)，能明顯提高充氣效率如豐田的VVT-i，本田的VTEC現(xiàn)代的CVV發(fā)動(dòng)機(jī)都具有該功能3利用動(dòng)態(tài)效應(yīng)?采用了可變進(jìn)氣道結(jié)構(gòu)（可變進(jìn)氣歧管長(zhǎng)度控制）。4提咼壓縮比17配氣相位1

9、8 i-VTEC 與 VVT-i燃料與燃燒19過(guò)量空氣系數(shù)和空燃比過(guò)量空氣系數(shù)：燃燒1kg燃料實(shí)際提供的空氣量L與理論上所需的空氣量L0之比，稱(chēng)為過(guò)量空氣系數(shù)a空燃比：與a理念相似，也有將燃燒時(shí)空氣量與燃料的比例值是用空燃比A/F表示。 a_空氣量一燃燒1kg燃料實(shí)際供給的空氣質(zhì) 量F 燃料量燃料質(zhì)量1 kg2 0汽油（揮發(fā)性、抗爆性-辛烷值）和柴油（低溫流動(dòng)性、自燃性-十六烷值）的基本特性？揮發(fā)性：汽油的揮發(fā)性常用蒸餾曲線(xiàn)相對(duì)地評(píng)定。在汽油規(guī)格中，以10%50% 90蔣餾分的餾出溫度作為汽油揮發(fā)性的主要指標(biāo)10嘛發(fā)溫度標(biāo)志燃油的起動(dòng)性，10%蒸發(fā)溫度低，則起動(dòng)性好50%留出溫度標(biāo)志汽油的平均

10、揮發(fā)性， 發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)后，其溫度逐步上升到 正常運(yùn)轉(zhuǎn)溫度的時(shí)間稱(chēng)為暖車(chē)時(shí)間90%勺餾出溫度標(biāo)志著燃料中含有難于揮發(fā)的重質(zhì)成分的數(shù)量，此溫度越低，表明燃料中重質(zhì)成分少，揮發(fā)性好，有利于完全燃燒?汽油機(jī)的最低起動(dòng)溫度、氣阻和蒸發(fā)損耗等方面的相對(duì)性能可根據(jù)10%留出溫度來(lái)預(yù)測(cè)；?平均揮發(fā)性、暖車(chē)時(shí)間、加速性以及工作穩(wěn)定性可根據(jù)汽油的50%留出溫度評(píng)估；? 燃料中重質(zhì)成分的數(shù)量、燃燒冒煙、對(duì)機(jī)油的稀釋程度可根據(jù)90%的餾出溫度來(lái)評(píng)估?？贡裕喝剂系目贡允侵溉剂蠈?duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)生爆燃的抵抗能力。 燃料 抗 爆性好，有利于提高發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比，改善發(fā)動(dòng)機(jī)的經(jīng)濟(jì)性 評(píng)定汽油的抗爆性指標(biāo)是辛烷值。辛烷值高，則抗爆震

11、能力強(qiáng) 柴油 機(jī)低溫流動(dòng)性? 溫度降低時(shí)，柴油開(kāi)始析出固態(tài)石蠟而呈混濁狀態(tài)的溫度稱(chēng)為濁點(diǎn)。? 溫度繼續(xù)下降，柴油失去流動(dòng)性能的溫度稱(chēng)為凝點(diǎn)。? 柴油達(dá)到濁點(diǎn)時(shí)，雖然仍具有流動(dòng)性，但石蠟結(jié)晶顆粒容易阻塞濾 清器和油路。從流動(dòng)性考慮，希望柴油的凝點(diǎn)低，凝點(diǎn)與濁點(diǎn)的溫 差小。自燃性 柴油機(jī)是依靠燃料自燃發(fā)火而燃燒的。它要求燃料有好的自燃性。 一般十六烷值是評(píng)定柴油自燃性好壞的指標(biāo)。 它與發(fā)動(dòng)機(jī)的粗暴及起動(dòng) 性均有密切關(guān)系 十六烷值高的柴油，其著火延遲期短，氣缸中形成的混合氣少，燃燒所 釋放的熱量也少， 發(fā)動(dòng)機(jī)工作平穩(wěn)； 同時(shí)冷起動(dòng)性亦能隨之改善。 反之， 發(fā)動(dòng)機(jī)將工作粗暴，起動(dòng)性能也變差 在選用柴油

12、時(shí)不應(yīng)單純地追求高十六烷值 , 通常要求柴油的十六烷值應(yīng) 在4560之間21汽油和柴油的選用？? 在選用時(shí)，根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比來(lái)選擇其相應(yīng)使用的汽油：90 號(hào)的汽油適用于壓縮比小于 9.0 的發(fā)動(dòng)機(jī)；93號(hào)汽油適用于壓縮比 9.0 10.0 的發(fā)動(dòng)機(jī)；97 號(hào)汽油則適用于壓縮比高于 10.0 發(fā)動(dòng)機(jī)。選用柴油時(shí)，應(yīng)按凝點(diǎn)不同分，按最低環(huán)境溫度來(lái)選用 10號(hào)輕柴油適合于有預(yù)熱設(shè)備的高速柴油機(jī)上使用；0號(hào)輕柴油一一適合于最低氣溫在 4C以上的地區(qū)使用;-5 C以上的地區(qū)使用； -14 C以上的地區(qū)使用;-29 C以上的地區(qū)使用;-44 C以上的地區(qū)使用-10 號(hào)輕柴油適合于最低氣溫在-20 號(hào)輕柴

13、油適合于最低氣溫在-35 號(hào)輕柴油適合于最低氣溫在 -50 號(hào)輕柴油適合于最低氣溫在 柴油機(jī)混合氣的形成和燃燒22 柴油機(jī)和汽油機(jī)相比，混合氣形成有哪些特點(diǎn)？23柴油機(jī)的兩種混合氣形成方式及各自特點(diǎn)空間霧化混合氣的優(yōu)點(diǎn)是混合氣形成速度快，燃燒過(guò)程比較穩(wěn)定，對(duì)轉(zhuǎn) 速范圍的適應(yīng)性強(qiáng)。其缺點(diǎn)是燃料在著火以前形成的混合氣量較多， 使燃燒過(guò)程較為粗暴，并生成較多的 NOX油膜蒸發(fā)混合方式比空間霧化混合方式所得到的混合氣更均勻?其缺點(diǎn)是油膜蒸發(fā)的速度受壁溫、油膜厚度和氣流運(yùn)動(dòng)的影響很大， 燃燒不及空間霧化穩(wěn)定。當(dāng)燃燒室壁溫較低時(shí)，混合氣形成慢，冷 起動(dòng)困難，怠速及小負(fù)荷時(shí) 日曲卡放高。?這種方式形成的混合

14、氣比例越高，燃燒越柔和，排氣中 NO含量也越 低?？臻g霧化混合油膜蒸發(fā)混合絕大部分燃料以較高的壓力被噴射到燃 燒室空間中，散布于空氣中利用強(qiáng)烈的空氣旋流將大部分燃料 涂布到燃燒室壁面上燃料在空氣中呈細(xì)小油粒狀燃料在壁面上形成油膜細(xì)小油滴以液相與空氣混合，形成不均勻 混合氣（液相混合）油膜蒸發(fā)，燃油蒸氣與空氣混合，形 成相對(duì)均勻的混合氣（氣相混合）大量細(xì)小油滴受熱汽化，在著火延遲期內(nèi) 形成的可燃混合氣數(shù)量較多，多點(diǎn)大面積 同時(shí)著火散布在空間的少量燃油，在著火延遲 期內(nèi)形成少量可燃混合氣，著火面積 小初期燃燒的放熱速率很高，以后逐漸減慢受油膜蒸發(fā)速率的影響，燃燒放熱速 率呈前低后高的規(guī)律2 4柴油

15、機(jī)常見(jiàn)燃燒室類(lèi)型及主要性能比較？?直噴式燃燒室：（1 ）開(kāi)式燃燒室 （2）半開(kāi)式燃燒室?分隔式燃燒室 （1）渦流室燃燒室（2）預(yù)燃室燃燒室對(duì)比項(xiàng)目直噴式燃燒室分隔式燃燒室開(kāi)式燃燒室半開(kāi)式燃燒 室渦流室燃 燒室預(yù)燃室燃燒室主要性能持點(diǎn)pme/MPa高較高較低低be/g/kW h190210 240235275245290NOX高較高低低PM較低高低低HC較低高低低燃燒噪聲最咼較高低低起動(dòng)容易較容易難最難適應(yīng)轉(zhuǎn)速/r/mi n< 1500< 4000< 5000< 3500適應(yīng)缸徑/mm> 200< 150< 100< 100（或 160 200）2

16、 5柴油機(jī)的燃燒過(guò)程可以分哪幾個(gè)階段？滯燃期（著火延遲期） 速燃期 緩燃期 補(bǔ)燃期27柴油機(jī)異常噴射現(xiàn)象有哪幾種？二次噴射滴油現(xiàn)象斷續(xù)噴射不規(guī)則噴射和隔次噴射 氣穴與穴蝕 汽油機(jī)混合氣的形成和燃燒2 8汽油機(jī)中的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性和排放物 CO HC NO隨過(guò)量空氣系數(shù)的變 化關(guān)系如何？xm- X<HO斗VHCnrfno/L*8 1 1. 2O50&OO1*(3過(guò)空氣條數(shù)o2 9反饋控制的概念 P1163 0爆震? 爆震(燃燒)：特征是氣缸內(nèi)發(fā)出清脆的金屬敲擊聲，亦稱(chēng)之敲缸。? 爆震產(chǎn)生的原因是；在正?；鹧?zhèn)鞑サ倪^(guò)程中，處在最后燃燒位置 上的那部分末端混合氣受到壓縮和接受輻射熱能，加

17、速了先期反應(yīng) 而自燃。這部分自燃混合氣的燃燒速度極快，火焰速度可達(dá) 300m/s， 甚至1OOOm/s以上，使局部壓力、溫度增高，并伴隨有沖擊波 汽油機(jī)不允許在嚴(yán)重爆震燃燒的情況下工作影響爆震的因素? 燃料性質(zhì)：辛烷值高的燃料抗爆震能力強(qiáng)。? 末端混合氣的壓力和溫度：末端混合氣的壓力和溫度增高，則爆震 傾向增大。例如，提高壓縮比，則氣缸內(nèi)壓力、溫度升高，容易發(fā) 生爆震。? 火焰前鋒傳播到末端混合氣的時(shí)間：提高火焰?zhèn)鞑ニ俣取⒖s短火焰 傳播距離，都會(huì)減少火焰前鋒傳播到末端混合氣的時(shí)間，這有利于 避免爆震。3 1過(guò)量空氣系數(shù)a對(duì)汽油機(jī)燃燒的進(jìn)行有何影響？最大功 率混合氣與經(jīng)濟(jì)混合氣的a值為多少？為什

18、么？?改變過(guò)量空氣系數(shù)a值時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣?發(fā)生變化，影響燃燒過(guò)程。(1) 功率混合氣：當(dāng)a =0.850.95時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣茸羁?，這種濃度的 混合氣將使發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出最大功率，故稱(chēng)為功率混合氣。但爆震傾向加大。 此時(shí)有效耗油率較高。(2) 經(jīng)濟(jì)混合氣：當(dāng)a =1.051.15時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣热暂^高，混合氣 中的氧氣足夠使燃料完全燃燒，此時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的熱效率最高，有效耗油率最 低，故稱(chēng)經(jīng)濟(jì)混合氣。汽車(chē)行駛的大部分時(shí)間是汽油機(jī)處于中等負(fù)荷下工 作，這時(shí)使用經(jīng)濟(jì)混合氣可提高其燃料經(jīng)濟(jì)性。( 3)過(guò)濃、過(guò)稀混合氣? 當(dāng)汽油機(jī)混合氣過(guò)濃時(shí)，由于空氣不足，燃料燃燒不完全，將引起 排氣管冒黑煙，嚴(yán)重時(shí)將使未燃的

19、油分子一遇到空氣中的氧分子就 急驟燃燒起來(lái)，造成排氣管放炮。此時(shí)，一氧化碳 CO碳?xì)浠衔?HC非放增加，氮氧化合物NOX排放較少；? 若混合氣過(guò)稀，則由于火焰?zhèn)鞑ニ俣染徛资谷紵环€(wěn)定，補(bǔ)燃 量增加，燃燒過(guò)程延續(xù)到排氣沖程終了，這時(shí) HG?？ǚ帕繙p少， 但NO排放量增加。32 電控汽油噴射系統(tǒng)中空氣流量的檢測(cè)方法有哪幾種？ 一類(lèi)是直接測(cè)量方式，它直接通過(guò)空氣流量傳感器測(cè)量空氣量，又可以分為質(zhì)量流量檢測(cè)方式和體積流量檢測(cè)方式。另一類(lèi)是間接測(cè)量方式3 3汽油機(jī)的燃燒過(guò)程階段劃分？1滯燃期（著火延遲期）2急燃期（明顯燃燒期）3補(bǔ)燃期（后然期） 3 4常用燃燒室形狀有哪幾種？?浴盆形燃燒室?楔形燃

20、燒室?半球形燃燒室?多球形燃燒室? L形燃燒室 發(fā)動(dòng)機(jī)特性 35汽油機(jī)和柴油機(jī)的負(fù)荷調(diào)節(jié)方法有何區(qū)別？3 6發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)荷特性曲線(xiàn)變化趨勢(shì)分析及原因3 7如何利用負(fù)荷特性求任意工況的ge?3 8汽油機(jī)的速度特性曲線(xiàn)變化趨勢(shì)分析及原因3 9發(fā)動(dòng)機(jī)的外特性？汽油機(jī)的外特性是在節(jié)氣門(mén)全開(kāi)時(shí)測(cè)得的，曲線(xiàn)上每一點(diǎn)表示它在此 轉(zhuǎn)速下的最大功率及轉(zhuǎn)矩，所以代表發(fā)動(dòng)機(jī)最高動(dòng)力性能，所有發(fā)動(dòng)機(jī)都 需要做外特性曲線(xiàn)釜 >1口36車(chē)用汽油機(jī)外特性 轉(zhuǎn)矩Te曲線(xiàn)? Te=k2 （ n v / a ） n mn i?在節(jié)氣門(mén)開(kāi)度一定時(shí)，a值基本不隨轉(zhuǎn)速而變化，汽油機(jī)Te大小主要決定于n v n mn i隨n的變化。

21、? n v是在某一中間轉(zhuǎn)速時(shí)最大，這時(shí)因?yàn)樵诖宿D(zhuǎn)速下能最好地利用慣 性進(jìn)氣，當(dāng)轉(zhuǎn)速低于或高于此轉(zhuǎn)速時(shí)。n v都將降低? n i 的變化是在某一中間轉(zhuǎn)速略為凸起。在較低轉(zhuǎn)速下，因缸內(nèi)氣流 擾動(dòng)減弱，火焰?zhèn)鞑ニ俣葴p低，散熱及漏氣損失增加，使ni降低；轉(zhuǎn)速高時(shí)，燃燒所占的曲軸轉(zhuǎn)角大，燃燒效率低，也使ni降低。不過(guò)它的變化比較平坦，對(duì)Te影響較小。?轉(zhuǎn)速增加，消耗于機(jī)械損失的功增加，因此n m隨轉(zhuǎn)速上升而下降。?綜合而言，當(dāng)轉(zhuǎn)速由低速開(kāi)始上升時(shí)，由于n v、 n i上升，Te有所 增加，對(duì)應(yīng)于某一轉(zhuǎn)速時(shí)，Te達(dá)最大值。轉(zhuǎn)速繼續(xù)提高，由于n v、 n m同時(shí)下降，因此Te隨轉(zhuǎn)速升高而較快地下降，即Te曲

22、線(xiàn)變化變陡 功率Pe曲線(xiàn)?當(dāng)轉(zhuǎn)速?gòu)暮艿椭翟黾訒r(shí)，由于Te和轉(zhuǎn)速同時(shí)增加，P = Ten/9550迅 速上升；?直至轉(zhuǎn)矩達(dá)到最高點(diǎn)后，再繼續(xù)提高轉(zhuǎn)速，則 Pe上升逐漸緩慢；?至某一轉(zhuǎn)速Ten達(dá)到最大值時(shí)，Pe亦不能再增加；?若轉(zhuǎn)速再上升，由于Te的降低已超過(guò)了轉(zhuǎn)速上升的影響，所以功率 Pe反而下降。有效燃油消耗ge曲線(xiàn)?綜合n i、n m勺變化，ge在某一中間轉(zhuǎn)速時(shí)最低；當(dāng)轉(zhuǎn)速高于此轉(zhuǎn) 速時(shí)，則因n i、n m同時(shí)下降而ge上升。當(dāng)轉(zhuǎn)速低于此轉(zhuǎn)速，因n i上升彌補(bǔ)了 n m的下降，ge亦增加。?由于進(jìn)氣管動(dòng)態(tài)效應(yīng)影響到n v隨n的變化規(guī)律，因而Te、ge等隨n 變化的曲線(xiàn)也常呈某些波動(dòng)現(xiàn)象。4 0柴油機(jī)裝調(diào)速器的必要性？（1）由柴油機(jī)的速度特性已知，其有效轉(zhuǎn)矩曲線(xiàn)隨轉(zhuǎn)速變化平緩。因此， 柴油機(jī)外界阻力矩的少量變化，就會(huì)引起柴油機(jī)轉(zhuǎn)速的較大變化。又由噴 油泵速度特性，轉(zhuǎn)速升高，循環(huán)供油量增加。（2）發(fā)動(dòng)機(jī)在標(biāo)定轉(zhuǎn)速附近運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)， 如果忽然卸去負(fù)荷會(huì)造成轉(zhuǎn)速大幅上 升，循環(huán)供油量也迅速增加，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速進(jìn)一步快速上升