滿堂支架驗算

1、現(xiàn)澆箱梁支架設(shè)計驗算1、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求現(xiàn)澆箱梁支架采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)15X 15cm方木；縱向方木上設(shè) 10X 10cm的橫向方木，其中在墩頂端 橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.25m （凈間距0.15m）、在跨中其他部位間距不大于0.3m （凈間距0.2m）。模板宜用厚1.8cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫 板邊角宜用4cm厚木板進(jìn)行加強(qiáng)，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。 支架縱橫均按圖示設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每2.0m設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設(shè)45道。立桿的縱、橫向間距及橫

2、桿步距等搭設(shè)要求如下：采用立桿橫橋向間距x縱橋向間距x橫桿步距為60cmx 60cmx 120cm和60cmx 90cmx 120cm兩種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中：墩旁兩側(cè)各 4.0m范圍內(nèi)的支架采用60cmx 60cmx 120cm的布置形式；除墩旁兩側(cè)各4m 之外的其余范圍內(nèi)的支架采用 60cmx 90cmx 120cm的布置形式?？奂戒?管滿堂支架及工字鋼平臺支架體系構(gòu)造圖見附圖（一）（二）。2、現(xiàn)澆箱梁支架驗算該現(xiàn)澆連續(xù)梁為單箱單室，對荷載進(jìn)行計算及對其支架體系進(jìn)行檢算。、荷載計算1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q 1箱梁自重荷載，新澆

3、混凝土密度取2600kg/m3。 q 2箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取s=1.0kPa （偏于安全）。q3施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.5kPa ;當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5kPa ;當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa,對側(cè)板取4.0kPa。q5新澆混凝土對側(cè)模的壓力。q6傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取 2.0kPa。q7支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距X立桿縱橋向間距X橫桿步距支架自重q7的計算值（kPa）

4、60cmX 60cm< 120cm2.9460cmX 90cmix 120cm2.212、荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算+側(cè)模計算+3、荷載計算(1)、箱梁自重一一qi計算根據(jù)結(jié)構(gòu)特點，現(xiàn)取4個特殊截面進(jìn)行驗算A-A截面處qi計算：A-A根據(jù)橫斷面圖，則：qi =W = 26 53 12。25 2 167 =2567kPa B B5.5取 1.2 的安全系數(shù)，則 qi= 25.67 X 1.2 = 30.8kPa注：B-一箱梁底寬，取5.5m,將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。B-B截面處qi計算:B-B根據(jù)橫斷面圖，則

5、:W Yc A 26 5.5 1.2 Q25 2 3.2qi =1844kPaB B55取 1.2 的安全系數(shù)，則 qi = 18.44xi.2 =22.1kPa注：B-一箱梁底寬，取5.5m,將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計 算偏于安全。C-C截面處q1計算:根據(jù)橫斷面圖，則：C-C6 / 30中=史=工B B5.5A 26 5.5 1.2 0.25 2=3356kPa取 1.2 的安全系數(shù)，則 q1 = 33.56 X1.2 =40.3kPa注：B-一箱梁底寬，取5.5m,將箱梁全部重量平均到底寬范 圍內(nèi)計算偏于安全。D-D截面處q1計算:D-D根據(jù)橫斷面圖，則:一W_Tc A 26 5.

6、5 1.2 0.4 1.25 2 cqi =35.93kPaB B5.5取 1.2 的安全系數(shù)，則 qi= 35.93 X 1.2 = 43.1kPa注：B-一箱梁底寬，取5.5m,將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi) 計算偏于安全。（2）、新澆混凝土對側(cè)模的壓力一一q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層 30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h 澆筑速度控制，硅入模溫度 T=28C控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓 力q5=Pm K r hK為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑 K=1.2當(dāng) V/T=1.2/28=0.043 >0.035h=1.5+3.8V/T=1.68mq5=Pm K r

7、h 1.2 25 1.68 50.4KPa、結(jié)構(gòu)檢算1、扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿 式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸 心相接，且橫桿的“卜”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后 的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高 于扣件架（一般都高出20必上，甚至超過35%。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按。48X 3.5mmffl管扣件架進(jìn)行立桿內(nèi)力計算，計 算結(jié)果同樣也適用于 WD層功能碗扣架（偏于安全）。A-A截面處在橋墩旁兩側(cè)各4m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用 60X 60X

8、120cm模板 斜撐 立桿/小橫桿I "1-12單位：m、立桿強(qiáng)度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為M =30kN (參見公路橋涵施工手冊中表13 5)。 立桿實際承受的荷載為：N=1.2 (NL1+NG2K)+0.85 X 1.4 2 Nk (組合風(fēng)荷載時)Ns1l支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；M2L構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力2 Ml施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：M1=0.6 X0.6 Xq1=0.6 X 0.6 X30.8=11.088KN、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N

9、/A+MWW fNH鋼管所受的垂直荷載，N=1.2 (NGi+NM +0.85 X 1.4 BNqk (組合風(fēng)荷載時) ，同前計算所得；f一鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205N/mma考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6 得。A d 48m訴3.5 mm鋼管的截面積A= 489mmi一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比入查表即可求得。i 截面的回轉(zhuǎn)半徑， 查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄 B得 i =15.8 mmo長細(xì)比入=L/i。L 一水平步距，L=1.2m。于是，入=1萬=76,參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 查附錄C得=0.744。Ml計算立桿段有風(fēng)

10、荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；2MW=0.85 X 1.4 x WX Lax h/10WK=0.7uzX usX wouz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得 uz=1.38u s一風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第 36 項得： us=1.2W0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 W0=0.8KN/m2故：VK=0.7uzXusXwo=0.7 X 1.38 X 1.2 X0.8=0.927KNLa一立桿縱距0.6m;h一立桿步距1.2m,故：MW=0.85X 1.4 XVK/X Lax h2/10=0.095KNW 截面模量查表 建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)

11、范 附表B 得 W=5.08貝U, N/ A+M/W= 16.93*10 3/ (0.744*489 ) +0.095*10 6/ (5.08*10 3)=65.24KN/mrh< f = 205KN/mm計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。(2) B-B截面處跨中4m 16m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用 60x 90x 120cm的布 置結(jié)構(gòu)，如圖。、立桿強(qiáng)度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為M =30kN (參見公路橋涵施工手冊中表13- 5)。立桿實際承受的荷載為：N=1.2 (Ns/NG2k) +0.85 X 1.4 2 Nk (組合

12、風(fēng)荷 載時)Wk一支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；2K一構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力2 Nx-施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：N31K=0.6 X0.9 Xq1=0.6 X0.9 X22.1=11.934KNN32K=0.6 X 0.9 Xq2=0.6 乂 0.9 乂 1.0=0.54KN2 N3k=0.6 X 0.9 X (q3+q4+q7)=0.54 X (2.5+2.0+2.21)=3.624KN則：N=1.2 (N31K+N32K)+0.85X 1.4 2、=1.2 X (11.934+0.54 ) +0.85 X1.4 X3.624=19.28KN< M = 30KN ,強(qiáng)度滿足要求

13、。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MWC fN-鋼管所受的垂直荷載，N=1.2 （M1+N2K）+0.85 X 1.4 2Mk （組合風(fēng)荷載時） ，同前計算所得；f一鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205N/mma考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6 得。A（|）48m訴3.5 mm鋼管的截面積 A= 489mmi一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比入查表即可求得。i 截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i =15.8 mmo長細(xì)比入=L/i。L一水平步距，L=1.2m。于是，入=L/i =

14、76,參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 查附錄C得=0.744。Ml計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；2M=0.85 X 1.4 x WX LaXh/10VK=0.7uzX UsX wouz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考”建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us一風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第 36 項得：us=1.2wo基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 W0=0.8KN/m2故：W=0.7uzXusXw）=0.7 X 1.38 X 1.2 x 0.8=0.927KN/ m2La一立桿縱距0.9m;h一立桿步距1.2故：M=0.85 X 1.4 x WX

15、 La x h2/10=0.85 x 1.4 x 0.927 x 0.9 x 1.22/10=0.143KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得W=5.08貝U, N/A+M/W= 19.28*10 3/ (0.744*489 ) +0.143*106/ (5.08*10 3)= 81.143KN/mr2iC f = 205KN/mm計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。(3) C-C截面處在橋墩旁兩側(cè)各4m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用 60X 60X 120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖:橙柘劊撞趕縱向橫向、立桿強(qiáng)度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允

16、許豎直荷載為M =30kN (參見公路橋涵施工手冊中表13 5)。 立桿實際承受的荷載為：N=1.2 (N31+M2K)+0.85 X 1.4 2 No< (組合風(fēng) 荷載時)脂1支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；Ns2l構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力2 Ml施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：M1=0.6 X0.6 Xq1=0.6 X 0.6 X40.3=14.508KNM2=0.6 x 0.6 x q2=0.6 x 0.6 x 1.0=0.36KN2 Nq=0.6 X 0.6 X 93+印+5)=0.36 X (2.5+2.0+2.94)=2.679KN故：N=1.2 (N31K+N32K)+0.8

17、5X 1.4 2=1.2 X ( 14.508+0.36 ) +0.85 X1.4 X2.679=21.03KN< M = 30KN ,強(qiáng)度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW&fN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2 (M1+N2K)+0.85 X 1.4 2Mk (組合風(fēng)荷載時) ，同前計算所得；f一鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205N/mma考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6 得。A d 48m訴3.5 mm鋼管的截面積A= 489mmi一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比入查表即可求得

18、。i 截面的回轉(zhuǎn)半徑， 查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄 B得 i =15.8 mmo長細(xì)比入=L/i。L 一水平步距，L=1.2m。于是，入=1萬=76,參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 查附錄C得=0.744。Ml計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；2M=0.85 X 1.4 x WX Lax h/10WK=0.7uzX UsX wo5風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得 uz=1.38u s一風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第 36 項得：us=1.2wo基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 W0=0.8KN/m2故：VK=0.7u

19、zXusXwo=0.7 X 1.38 X 1.2 X0.8=0.927KNLa一立桿縱距0.6m;h一立桿步距1.2m,故：MW=0.85X 1.4 XVK/X Lax h2/10=0.095KNWF截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B 得 W=5.08貝U, N/ A+M/W= 21.03*10 3/ (0.744*489 ) +0.095*10 6/ (5.08*10 3)=76.5KN/mm< f = 205KN/mm計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。(4)D-D截面處在橋墩旁兩側(cè)各4m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用60X 60X 120cm縱向模板 斜撐立桿/小橫桿橫向

20、、立桿強(qiáng)度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為M =30kN (參見公路橋涵施工手冊中表13 5)。 立桿實際承受的荷載為：N=1.2 ( N31+NG2K)+0.85 X 1.4 E Nk (組合風(fēng)荷載時)Nsil支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；13 / 30NG2L構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力2 Ml施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：NGi=0.6 X0.6 Xqi=0.6 X 0.6 X43.1=15.516KNNG2=0.6 x 0.6 x q2=0.6 x 0.6 x 1.0=0.36KN2 Nq=0.6 X 0.6 X 93+印+5)=0.3

21、6 X (2.5+2.0+2.94)=2.679KN故：N=1.2 (M1K+M2K)+0.85X 1.4 2=1.2 X ( 15.516+0.36 ) +0.85 X1.4 X2.679=22.24KN< M = 30KN ,強(qiáng)度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MWC fN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2 (M1+N2K)+0.85 X 1.4 2Mk (組合風(fēng)荷載時) ，同前計算所得；f一鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205N/mma考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6 得。A d 48m訴3.

22、5 mm鋼管的截面積A= 489mmi一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比入查表即可求得。i 截面的回轉(zhuǎn)半徑， 查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄 B得 i =15.8 mmo長細(xì)比入=L/i。L 一水平步距，L=1.2m。于是，入=1萬=76,參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 查附錄C得=0.744。Ml計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；2M=0.85 X 1.4 x WX Lax h/10WK=0.7uzX UsX wo5風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得 uz=1.38u s一風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第 36 項得：us=1

23、.2wo基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 W0=0.8KN/m213 / 30故：VK=0.7UzXusXwo=0.7 x 1.38 x 1.2 X0.8=0.927KNLa一立桿縱距0.6m;h一立桿步距1.2m,故：M=0.85X 1.4 x WX Lax h2/10=0.095KNW截面模量查表 建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范 附表B 得 W=5.08貝U, N/ A+M/W= 22.24*10 3/ (0.744*489 ) +0.095*10 6/ (5.08*10 3)=79.83KN/mr2K f = 205KN/mm計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2、滿堂支架整體抗傾覆依

24、據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊第 9.2.3 要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于 1.3 。長=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y*Ni/ 2 Mw采用跨度4-20m驗算支架抗傾覆能力：主橋?qū)挾?6rq長20m采用60X90X 120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向 34 排；(16m+2< 1.5m=19m支架縱向 24 排；高度 14m；頂托TC60共需要24*34=816個；立桿需要 24*34*14=11424m;縱向橫桿需要34*12/1.2*38=12920m ；橫向橫桿需要24*12/1.2*13.5=3240m ；故：鋼管總重(11424+12920+324。*

25、3.84=105.9t; (,48 X3.5 鋼管自 重： 38.4N/m)頂才T TC60總重為：816*7.2=5.9 t ;故 N =105.9*9.8+5.9*9.8=1095.6KN穩(wěn)定力矩=y*N i =13.5/2*1095.6=7395.3KN.m依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算 W=0.7uz x us x wo=0.7 x 1.38 x 1.2 x _ _ 20.8=0.927KN/ m跨中 20m共受力為：q=0.927*12*20=222.5KN ;傾覆力矩=q*12/2=222.5*6=1335KN.m&=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=7395.3/1335=5.54>1.3

26、計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求3、箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10X 10cm方木，方木橫橋向跨底模下橫橋向方木受力簡圖 q(KN/m)度在箱梁跨中截面處按 L= 90cm進(jìn)行受力計算，在墩頂橫梁截面處按 L = 60cm進(jìn)行受力計算，實際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化 為如圖的簡支結(jié)構(gòu)(偏于安全)，木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉 木進(jìn)行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可 使用。尺寸單位：cm方木材質(zhì)為杉木，S w =11MPa5 T =1 7MPa E=9000MPaA-A截面處按截面處2.5m范圍內(nèi)進(jìn)行受力分

27、析，按方木橫橋向跨度L= 60cm進(jìn)行17 / 30驗算。 方木間距計算q=(qi+ q2+ q3+ q，)XB= (30.8+1.0+2.5+2) X 2.5=90.75 kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) X 90.75 X 0.62=4.1kN mW=(bh)/6=(0.1 X0.1 2)/6=0.000167m3貝U: n= M/( WX Sw )=4.1/(0.000167 X 11000X0.9)=2.5 (取整數(shù)n= 3根)d =B/(n-1)=2.5/2=1.25m注： 0.9 為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于1.25m 均可滿足要求，實際施工中為滿足底

28、模板受力要求，方木間距 d取0.25m,則n= 2.5/0.25 =10。 每根方木撓度計算方木的慣性矩 I=(bh 3)/12=(0.1 X 0.1 3)/12=8.33 X 106m則方木最大撓度：fma=(5/384) x (qL4)/(EI) =(5/384) X (195.5 X0.64)/( 9X 106X10X 8.33X106X0.9)=4.89 X10-4m< 1/400=0.6/400=1.5 X103m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算5 。 = (1(qL)/(nA)=(1/2) x (195.5 x 0.6)/(10 x 0.1 x 0.1 x0.9)=0.6

29、52 MPav 兒=1.7MPa符合要求。 B-B 截面處B-B截面處按12.0m范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L=90cm19 / 30進(jìn)行驗算。 方木間距計算q=(qi+ q2+ q3+ q，)XB= (22.1+1.0+2.5+2) X 12=331.2kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) X 331.2 X 0.92=33.5kN mW=(bh)/6=(0.1 X0.1 j/6=0.000167m3貝U： n= M/( W SM 尸33.5/(0.000167 X11000X0.9)=20.3 (取 整數(shù)n= 21根)d =B/(n-1)=12/21=0.57m注： 0

30、.9 為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.57m 均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.2m,則n= 12/0.2 =60。 每根方木撓度計算方木的慣性矩 I=(bh 3)/12=(0.1 X 0.1 3)/12=8.33 X 106m則方木最大撓度：fma=(5/384) x (qL4)/(EI) =(5/384) X (663.6 X0.94)/(70 X9 x 106X8.33 x 106X0.9)=1.200 X10-3m< 1/400=0.9/400=2.25 X 103m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算5 ° = (1/2)(

31、qL)/(nA)=(1/2) x (663.6 x 0.9)/(70 x 0.1 x 0.1 x 0.9)=0.474 MPav 兒=1.7MPa符合要求。4、扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中 WD摩功能碗扣架頂托上順橋向采用15X 15cm方木，方17 / 30木在順橋向的跨距在箱梁跨中按 L = 90cm（橫向間隔l =60cm布置）進(jìn)行驗 算，在墩頂橫梁部位按L= 60cm （橫向間隔l = 60cm布置）進(jìn)行驗算，橫橋 向方木順橋向布置間距在橋墩旁兩側(cè) 4.0m范圍內(nèi)均按0.25m（中對中間距） 布設(shè)，在箱梁跨中部位均按0.3m布設(shè)，如下圖布置，將方木簡化為如圖的 簡

32、支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計 算，實際施工時如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。頂托上橫橋向方木受力簡圖尺寸單位：cm方木材質(zhì)為杉木，5 w =11MPa=17MPaE=9000MPa頂托上順橋向方木受力簡圖尺寸單位：cm方木材質(zhì)為杉木，S w =11MPa：S t =1 7MPa E=9000MPaB-B截面處方木抗彎計算p=lq/n=l(q 1+ q2+ q3+ q,)X B/n= 0.6 X (22.1+1.0+2.5+2) X12/60=3.312kNMax= (ai+a)p = (0.45+0.15) X3.312=1.99kN mW=

33、(bh)/6=(0.15 x 0.152)/6=5.6 x 104m35 = Mk/ W=1.99/(5.6 X 10-4)=3.55MPa< 0.9 8 w =9.9MPa (符合要求)注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。方木抗剪計算Vmax=3p/2=(3X 3.312)/2= 4.968 kN8 . = (3/2)V max/A=(3/2) X4.968/(0.15 X0.15)=0.3312MPa< ： 5 JX0.9=1.7 X0.9=1.53 MPa符合要求。每根方木撓度計算方木的慣性矩 I =(bh3)/12=(0.15 X 0.15 3)/12=4.2 x 10-5m

34、4則方木最大撓度：f mak這 里 3L24a23-312。93Q05331230.92401g48EI 24EI48 9 1(6 4.2 105 24 9 1C6 4.2 105=1.549 X 10-3v 0.9 X L/400=0.9 X 0.9/400m=2.025X 10-3m故，撓度滿足要求A-A截面處根據(jù)受力布置圖進(jìn)行計算：方木抗彎計算p=lq/n =l(q 1+ q?+ q3+ q,)x B/n= 0.6 x (30.8+1.0+2.5+2) x3/10=6.534kNMax= (ai+a)p = (0.3+0.05) X6.534=2.287kN mW=(bh)/6=(0.1

35、5 x 0.152)/6=5.6 x 104m35 = Mna，W=2.287/(5.6 X 1U4)=4.08MPa<0.9 8 w =9.9MPa(符合要求)注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。方木抗剪計算Vmak3p/2=(3 X6.534)/2=9.8kN5 T = (3/2)V max /A=(3/2) X9.8/(0.15 X0.15)=0.65MPa< SJ X 0.9=1.7 X 0.9=1.53 MPa符合要求。每根方木撓度計算方木的慣性矩 I =(bh3)/12=(0.15 X 0.15 3)/12=4.2 x 10-5n4 3 _ 3fmak匹型 3L2 4a2

36、 6534 065 00556.534 5 3 0.62 4 005255555548EI 24EI48 9 10 42 1024 9 10 42 10=9.7 X 10-4m<0.9 X L/400=0.9 X0.6/400m=1.35X 103m故，撓度滿足要求5、底模板計算：箱梁底模采用竹膠板，鋪設(shè)橋墩旁兩側(cè)各 4m范圍的縱向間距0.25m的橫橋向方木上，以及跨中縱向間距 0.3m的橫橋向方木上，取各種布置情況 下最不利位置進(jìn)行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化(偏于安全)如下圖：底模及支撐系統(tǒng)簡圖竹膠板q(kN/m)底模驗算簡圖q(kN/m)25(或30)尺寸單位：cm通過前面計算，

37、B-B截面處橫橋向方木布置間距為 0.2m。B-B截面處底模板計算q=( q 1+ q2+ q3+ q4)l=(22.1+1.0+2.5+2) X0.2=5.52kN/m ,22q l 5.52 0.25MmaX=- 0.043KN m88模板需要的截面模量：Wr-L 屋行7.96 10 5m模板的寬度為1.0m,根據(jù)W b得h為:h=6 W 6 7.96 10 5b10.0219m 21.9mm因此模板采用1220X 2440x 22mn®格的竹膠板。6、側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，分別按10X 10cm方木以25cm和30cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位進(jìn)行模板計算，則有:(1)

38、10 x 10cm方木以間距30cm布置24 / 30q=( q 4+ q 5)l=(4.0+50.4) X 0.3=16.32kN/m.22q l16.32 0.3Mma>=-0.184 KN m88模板需要的截面模量：一 一3.408 10 5n2 W 0.90.9 6.0 103模板的寬度為1.0m,根據(jù)W b得h為：,6 W 6 3.408 10 5”h=0.0143m 14.3mmb1因此模板采用1220X 2440 x 15mn®格的竹膠板。10 x 10cm方木以間距25cm布置q=( q 4+ q 5)l=(4.0+50.4) X 0.25=13.6kN/m,2

39、2q l 13.6 0.25Mmax 0.107 KN m88模板需要的截面模量：v=r- 09翳行1.981 10 5 m模板的寬度為1.0m,根據(jù)W b得h為:h=6 W 6 1.981 10b10.0109m 11mm33 / 30根據(jù)施工經(jīng)驗，為了保證箱梁底面的平整度，通常竹膠板的厚度均采 用12mmz上，因此模板采用1220X 2440x 18mn®格的竹膠板。7、立桿底座和地基承載力計算：IIbloI60(90)cm 立桿承受荷載計算A-A、C-C、D-D截面處均處于橋墩左右延伸 4m范圍內(nèi)，間距為60x 60cm 布置立桿時，取最大受力截面荷載，D-D截面處，每根立桿上

40、荷載為：N= axbx q= a XbX (q1+q2+q3+q4+q7)=0.6 X0.6 X(43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=18.014kNB-B截面處跨中12m范圍內(nèi)，間距為60X 90cm布置立桿時，每根立桿 上荷載為：IN= axbx q= a XbX (q1+q2+q3+q4+q7)=0.6 X0.9 X(22.1+1.0+1.0+2.0+2.21)=15.287kN 立桿底托驗算立桿底托驗算：N w Rd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為 D-D 截面處 間距60 x 60cm布置的立桿，即：IN= axbx q= a XbX (q1+q2+q3+q

41、4+q7)= 0.6 X0.6 X(43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=18.014kN底托承載力(抗壓)設(shè)計值，一般取Rd =40KN;得：18.014KNC 40KN 立桿底托符合要求。 立桿地基承載力驗算因?qū)儆谠摌虻讓儆谲浀鼗峦?2-3m之后用片石換填軟土地基，后將 原地面整平(斜坡地段做成臺階)并采用重型壓路機(jī)碾壓密實(壓實度A90%),達(dá)到要求后，再填筑50cm的建筑棄渣或片石土，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達(dá)到94%以上后，用10cm厚C15混凝土精平，根據(jù)經(jīng)驗及試驗，要求地基承載力達(dá)到f k=220KPa。立桿地基承載力驗算： <K- fk式中：N為腳手架立桿

42、傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值;A為立桿底座面積 A=15cm< 15cm=225cm按照最不利荷載考慮，立桿底拖下硅基礎(chǔ)承載力:2覆802<%_,底拖下碎基礎(chǔ)承載力滿足要求。按照力傳遞面積計算:A (2 0.15 tg4515)2 0.2025m2K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0N 18.014KN 一 二r Ad 0.2025m按照最不利荷載考慮:88.96KPa <K- f k=1.0 X 200KPa將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)，在橋墩旁兩側(cè)各4m范圍，按照間距60x 60cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力 F為：F= axbxq= a Xbx (q1+q2+q3+q4+q

43、7)=1.0 X1.0 X(43.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=50.04kN則,F= 50.04kpa< f k=1.0 x200Kpa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。9.支架變形支架變形量值F的計算F= f1 +f2 +f3 +f4D-D截面處fl為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為18.014KN, 0 48m睇3.5項鋼管的截面積為2 489mm。于是 f1= 6 *L/E6 = 18.014 +489X 103= 36.84N/mn2 , 則 fl =36.84 x 12+ （2.06 X 105） = 2.15mm f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量

44、支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮S 1和方 木對方木壓縮S 2兩部分，分別取經(jīng)驗值為 2mm 3mm即f2 = S 1+52= 5mm。f3為支架基底受荷載后的非彈性沉降量，基底處理時采用二灰碎石、 混凝土鋪裝為剛性基礎(chǔ)暫列為 4mm （施工時以 實測為準(zhǔn)） 。f4為地基的彈性變形地基的彈性變形f4按公式f4 =（7 /Ep,式中°為地基所受荷載，日為處 理后地基土的壓縮模量 6.2 取設(shè)計參數(shù)建議值。f4 = "Ep= 142.4+6.2 =23mm故支架變形量值F 為F= f1 +f2+f3+f4=2.15+5+4+23=34.15 mm10、支架

45、施工支架采用滿堂鋼管腳手架。搭設(shè)時，先在混凝土放置15cm*15cm鋼板墊在鋼管底下，墊板下用中粗砂找平。支架頂部設(shè)置頂托，頂托上設(shè)縱梁和橫梁，其上鋪設(shè)梁體模板。支架縱橫向設(shè)置剪力撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進(jìn)行搭設(shè)，剪力撐、橫向斜撐立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)，并且在砼澆注和張拉過程中，進(jìn)行全過程監(jiān)測和專人檢查。支架搭設(shè)完后，上報監(jiān)理檢查，經(jīng)監(jiān)理同意后，進(jìn)行支架預(yù)壓：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數(shù)，采用砂袋（或水袋）均勻布設(shè)堆壓于支架上進(jìn)行堆載預(yù)壓，預(yù)壓前在底模和地基上布好沉降觀測點。觀測點沿縱橋向分別在墩中心線處、

46、L/8 、 2L/8 、 3L/8 、 4L/8 、 5L/8 、 6L/8 和 7L/8 跨處布設(shè)， 橫橋向則在跨中和 2 個外腹板處設(shè)點， 從而形成一 個沉降觀測網(wǎng)。、加載和觀測加載前先觀測出觀測網(wǎng)各點初始數(shù)據(jù)， 加載完成后開始觀測， 一直到沉降趨于穩(wěn)定。、卸載并觀測在地基沉降穩(wěn)定后就可卸載，卸載后再觀測 1 次，卸載前后的差值可認(rèn)為是地基及支架的彈性變形，在安裝箱梁底模時設(shè)預(yù)拱度以消除之。根據(jù)沉降觀測值和張拉起拱度經(jīng)驗值對模板預(yù)拱度進(jìn)行預(yù)留。預(yù)壓完后，請測量監(jiān)理工程師復(fù)核中線及標(biāo)高，合格后在進(jìn)行下道工序。11、 安全保證措施為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發(fā)生，把一般安全事故減少到最低限度

47、，確保施工的順利進(jìn)行，特制定如下措施：利用各種宣傳工具，采取多種教育形式，使職工牢固樹立“安全第一”的思想，不斷強(qiáng)化安全意識，建立安全保證體系，使安全管理制度化，教育經(jīng)?；?。2. 各級領(lǐng)導(dǎo)在下達(dá)生產(chǎn)任務(wù)時，必須同時下達(dá)安全技術(shù)措施。檢查工作時，必須同時檢查安全技術(shù)措施執(zhí)行情況。總結(jié)工作時，必須同時總結(jié)安全生產(chǎn)情況，提出安全生產(chǎn)要求，把安全生產(chǎn)貫穿到施工的全過程。3. 認(rèn)真堅持執(zhí)行定期安全教育、安全講話、安全檢查制度，設(shè)立安全監(jiān)督崗，充分發(fā)揮安全人員的作用，對發(fā)現(xiàn)的事故隱患和危及工程、人身安全的事項，作到立即處理，做出記錄，限期改正，落實到人。4. 搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋

48、。5. 當(dāng)有六級以上大風(fēng)和雨天氣時停止腳手架的搭設(shè)和拆除作業(yè)，雨后穿防滑鞋作業(yè)。6. 在腳手架上進(jìn)行電、氣焊作業(yè)時，有防火措施和專人看守。7. 腳手架搭設(shè)時地面設(shè)有圍欄和警戒標(biāo)志，并有專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。8. 舊鋼管材質(zhì)應(yīng)符合下列規(guī)定：表面銹蝕深度應(yīng)在應(yīng)不超過-0.5mm鋼管的彎曲變形應(yīng)符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表 8.1.5 的規(guī)定。腳手架的搭設(shè)的技術(shù)要求、允許偏差應(yīng)符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 8.2.4 節(jié)要求。（ 4）現(xiàn)澆平臺的搭設(shè)及防護(hù)措施d 高速公路改道防護(hù)：支架平臺吊裝，構(gòu)件長度大，重量大，只能半幅路進(jìn)行。吊裝施工前申請封鎖一個方向的交通，在施

49、工點前后滬陜高速既有中央分隔帶開口帶，將車流全部導(dǎo)向另半幅路，做好改道指示標(biāo)志及安全防護(hù)措施。改道、防護(hù)完成后，方可進(jìn)行下一步作業(yè)。在支架平臺安裝、模板、鋼筋安裝（ 吊裝 ）施工期間，都應(yīng)與滬陜高速公路管理部門協(xié)商，封鎖半幅路后再施工，保證滬陜高速公路行車的安全。 支架基礎(chǔ)處理：為盡量減少滬陜高速公路路面的變形及污染，在路面上墊以 1cm 厚鋼板，再在鋼板上安裝貝雷桁架，墊底鋼板伸出桁架外側(cè) 10cm。貝雷桁架拼裝。箱梁澆筑寬度12ml支架寬15ml由5片3.0 x 1.5m貝雷桁架拼裝而成，可在地上拼裝完成后吊裝就位。貝雷支墩分別放置于滬陜高速中央分隔帶上及滬陜高速硬路肩上。在貝雷縱梁（工字