組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)

1、目錄前言錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。目錄1一、液壓傳動(dòng)的發(fā)展概況 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。二、液壓傳動(dòng)的工作原理和組成 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。三、液壓傳動(dòng)的優(yōu)缺點(diǎn) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。1、優(yōu)點(diǎn)錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。2、液壓傳動(dòng)的缺點(diǎn)： 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。四、液壓系統(tǒng)的應(yīng)用領(lǐng)域 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。1、液壓傳動(dòng)在機(jī)械行業(yè)中的應(yīng)用： 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。2、靜液壓傳動(dòng)裝置的應(yīng)用 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。五、液壓系統(tǒng)工況分析 31、運(yùn)動(dòng)分析3七、擬定液壓系統(tǒng)圖 71、 調(diào)速方式的選擇72、快速回路和速度換接方式的選擇 7液壓工作原理：8八、液壓元件選擇 111、選擇液壓泵和電機(jī) 112、 元、輔件的選擇 15九、液壓系統(tǒng)驗(yàn)算181 .

2、管路系統(tǒng)壓力損失驗(yàn)算 182、液壓系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升驗(yàn)算 21十、液壓系統(tǒng)最新發(fā)展?fàn)顩r 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。1、國(guó)外液壓系統(tǒng)的發(fā)展 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。2、遠(yuǎn)程液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的發(fā)展 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。十一、注意事項(xiàng) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。十二、總結(jié)錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。致謝23參考文獻(xiàn)23項(xiàng)目6:設(shè)計(jì)一組合機(jī)的液壓系統(tǒng)。組合機(jī)床切削過(guò)程要求實(shí)現(xiàn)：快 進(jìn)一工進(jìn)一快退-停止，由動(dòng)力滑臺(tái)驅(qū)動(dòng)工作臺(tái)。最大切削力 F=30000N移動(dòng)部件總重量 G= 3000N;行程長(zhǎng)度400mm（工進(jìn)和 快進(jìn)行程均為200mrm,快進(jìn)、快退的速度均為4m/min,工作臺(tái)的 工進(jìn)速度可調(diào)（501000） mm/min啟動(dòng)、減速、制動(dòng)時(shí)

3、間 t=0.5s; 該動(dòng)力滑臺(tái)采用水平放置的平導(dǎo)軌。靜摩擦系數(shù)fs = 0.2 ;動(dòng)摩擦系數(shù) fd = 0.1。組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）要求及原始數(shù)據(jù)（資料）：一、 要求1工作循環(huán)為“快進(jìn)-工進(jìn)死擋鐵停留-快退-原位停止”2采用平導(dǎo)軌二、原始數(shù)據(jù)：1加工時(shí)最大切削力為28000N2快進(jìn)、快退速度相等，V=0.1m/s3往復(fù)運(yùn)動(dòng)加速、減速時(shí)間為 0.05s4靜摩擦系數(shù)為0.2,動(dòng)摩擦系數(shù)為0.15滑臺(tái)快進(jìn)行程長(zhǎng)度為100mm,工進(jìn)行程為50mm6滑臺(tái)工進(jìn)速度50mm/min7運(yùn)動(dòng)部件總重G=14700N五、液壓系統(tǒng)工況分析1、運(yùn)動(dòng)分析繪制動(dòng)力滑臺(tái)的工作循環(huán)圖型死T*/擋工進(jìn)

4、 展快退2、負(fù)載分析（1）阻力計(jì)算1）切削阻力切削阻力為已知Fq=28000'N2）摩擦阻力取靜摩1«系數(shù)uj =0.2，動(dòng)摩擦系數(shù)ud=0.1,則：靜摩擦阻力Fuj =0.2X 14700N=2940N動(dòng)摩擦阻力 Fud =0.1 X14700N=1470N3）慣性阻力動(dòng)力滑臺(tái)起動(dòng)加速，反向起動(dòng)加速和快退減速制動(dòng)的加速度的絕對(duì)值相等，既 u=0.1m/s, t=0.05s,故慣性阻力為：Fa=8u/gAt=14700X0.1 +9.8 X 0.05=3000N4）由于動(dòng)力滑臺(tái)為臥式放置，所以不考慮重力負(fù)載。5 ）關(guān)于液壓缸內(nèi)部密封裝置摩擦阻力Fm的影響，計(jì)入液壓缸的機(jī)械效率

5、中。6）背壓力初算時(shí)暫不考慮(2)液壓缸各階段工作負(fù)載計(jì)算：1)啟動(dòng) F1= Fuj / 刀 cm=2940/0.9=3267N2 )力口速 F2= ( Fud + Fa) / “ cm= (1470+300。 /0.9=4470N3)快進(jìn) F3= Fud/ q cm=1740/0.9N=1633N4)工進(jìn) F4=( Fq+Fud)/ q cm=(28000+1470)/0.9N=32744N5)快退F5=Fud/ q cm=1470/0.9N=1633N(3)繪制動(dòng)力滑臺(tái)負(fù)載一一位移曲線(xiàn)圖，速度一一位移曲線(xiàn)圖(見(jiàn)圖 1)圖1V/'ri rir i1 k：i0.1 ；JI;工進(jìn)IfI

6、-IIc I133.5C s/rr(3)、確定缸筒內(nèi)徑D,活塞桿直徑d4A4 7276 10”D=mm = 96mm二3.14按 GB/T2348 1993,取 D=100mmd=0.71D=71mm按 GB/T2348 1993,取 d=70mm(4)、液壓缸實(shí)際有效面積計(jì)算無(wú)桿腔面積A1=兀 D2/4=3.14X 1002/4 mm2=7850mmi有桿腔面積A2=tt (D2-d2) /4=3.14X (1002 702) /4 mrf=40042 mm活塞桿面積A3=兀 D2/4=3.14X 702/4 mm2=3846 mn2i(5)、最低穩(wěn)定速度驗(yàn)算。最低速度為工進(jìn)時(shí)u=50mm/

7、min ,工進(jìn)采用無(wú)桿腔進(jìn)油，單向行程調(diào)速閥調(diào)速，查得最小穩(wěn)定流量qmin=0.1L/minAi>qmin/Umin=0.1/50=0.002 商=2000 mm2滿(mǎn)足最低速度要求。(6)、計(jì)算液壓缸在工作循環(huán)中各階段所需的壓力、流量、功率列于表(1)表(1)液壓缸壓力、流量、功率計(jì)算工況差動(dòng)快進(jìn)快退啟 動(dòng)加 速何 速：工 進(jìn)啟動(dòng)加 速何 速計(jì)算 公式P= F/A3q= u3A3P=pqP=(F+ P2A2) / Aiq= ui AiP=pqP=(F+ P2A1) / A2q= u2 A2P=pq速度 m/su2=0.1ui=3X10-45X10-3U3=0.1有效 面積2 m-6Ai=

8、7850X 106_-6A2=4004X 106-6A3=3846X 106負(fù)載N32663000163332744326630001633壓力MPa0.850.780.424.41.41.10.99工況差動(dòng)快進(jìn)工 進(jìn)快退啟 動(dòng)加 速何 速啟動(dòng)加 速何 速流量L/min230.3924.0功率KW0.161.7550.40取背壓力p2=0.4MP取背壓力p2=0.3MP七、擬定液壓系統(tǒng)圖擬定的液壓系統(tǒng)原理圖1、調(diào)速方式的選擇該機(jī)床負(fù)載變化小，功率中等，且要求低速運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性好速度負(fù)載特性好，因此采用調(diào)速閥的進(jìn)油節(jié)流調(diào)速回路，并在回油路上加背油閥。2、快速回路和速度換接方式的選擇本題已選用差動(dòng)型液

9、壓缸實(shí)現(xiàn)“快、慢、快”的回路。由于快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)時(shí)有平穩(wěn)性要求，故采用行程閥或電磁閥皆可來(lái)實(shí)現(xiàn)（比較表如下表2）,工進(jìn)轉(zhuǎn)快退則利用壓力繼電器來(lái)實(shí)現(xiàn)。表2快進(jìn)工進(jìn)的控制方法比較項(xiàng)目采用行程閥采用電磁閥轉(zhuǎn)1 .液壓沖擊小1.液壓沖擊較大換2 .轉(zhuǎn)換精度高2 .轉(zhuǎn)換精度較低性3.可靠性好3.可靠性較差能4.控制靈活性小4.控制靈活性人安1.行程閥裝在滑座上1.電磁閥可裝在液壓 站（或控制板）上，裝2.管路較復(fù)雜安裝靈活性大特3.須設(shè)置液壓撞塊機(jī) 構(gòu)（撞塊長(zhǎng)度大于2.管路較簡(jiǎn)單點(diǎn)工進(jìn)行程）3.須設(shè)置電氣撞塊機(jī) 構(gòu)綜上所述，本系統(tǒng)為進(jìn)油節(jié)流調(diào)速回路與差動(dòng)回路的組合，為此可以 列出不同的方案進(jìn)行綜合比較后，畫(huà)

10、出回路圖，見(jiàn)圖0號(hào)圖縱紙。液壓工作原理：1 .快速前進(jìn)按下起動(dòng)按鈕，電磁經(jīng)鐵1YA通電，電磁換向閥A的左拉接入回路， 液動(dòng)換向閥B在制油液的作用下其左位接入系統(tǒng)工作， 這時(shí)系統(tǒng)中油液的通 路為：進(jìn)油路：過(guò)濾器1 一變量泵1 一換向閥A一單向閥C一換向閥B左端回油路：換向閥右端一節(jié)流閥F一換向閥A一油箱。于是，換向閥B的閥芯右移，使其左位接入系統(tǒng)。主油路進(jìn)油路：過(guò)濾器1-變量泵1-單向閥3f換向閥B-行程閥11f液壓 缸左腔?；赜吐罚阂簤焊子仪?換向閥 B-單向閥6f行程閥11-液壓缸左腔， 形成差動(dòng)連接。此時(shí)由于負(fù)載較小，液壓系統(tǒng)的工作壓力較低，所以液控順序閥5關(guān)閉， 液壓缸形成差動(dòng)連接，又因

11、變量泵 2在低壓下輸出流量為最大，所以動(dòng)力滑 臺(tái)完成快速前進(jìn)。2 .工作進(jìn)給當(dāng)滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)到預(yù)定位置時(shí)，控制擋鐵壓下行程閥 11。切斷了快進(jìn)油路， 電液動(dòng)換向閥7的工作狀態(tài)不變（閥B和閥A的左位仍接入系統(tǒng)工作），壓力 油須經(jīng)調(diào)速閥8、二位二通電磁12才能進(jìn)入液壓缸的左腔，由于油液流經(jīng)調(diào) 速閥而使系統(tǒng)壓力升高，于是液控順序閥 5打開(kāi)，單向閥6關(guān)閉，使液壓缸 右腔的油液經(jīng)閥5、背壓閥4流回油箱，使滑臺(tái)轉(zhuǎn)換為工作進(jìn)給運(yùn)動(dòng)。其主 要油路：進(jìn)油路：過(guò)濾器1 -變量泵2f單向閥3f換向閥B -調(diào)速閥8f電磁閥12-液 壓缸左腔?；赜吐罚阂簤焊子仪?-換向閥B-順序閥5f背壓閥4f油箱。因?yàn)楣ぷ鬟M(jìn)給時(shí)系統(tǒng)壓力升

12、高，所以變量泵 2的輸出流量便自動(dòng)減小， 以適應(yīng)工作進(jìn)給的城要，進(jìn)給速率的大小由調(diào)速閥 8來(lái)調(diào)節(jié)。3 .死擋鐵停留當(dāng)滑臺(tái)第二次工作進(jìn)給完畢，碰上死擋鐵后停止前進(jìn)，停留在死擋鐵處， 這時(shí)液壓缸左腔油液的壓力升高，當(dāng)升高到壓力繼電器13的調(diào)整值時(shí)，壓力繼電器動(dòng)作，發(fā)出信號(hào)給時(shí)間繼電器，具停留時(shí)間由時(shí)間繼電器控制，經(jīng) 過(guò)時(shí)間繼電器的延時(shí)，再發(fā)出信號(hào)使滑臺(tái)返回。4 .快速退回時(shí)間繼電器延時(shí)發(fā)出信號(hào)，使電磁鐵 YA停電，2YA通電，這時(shí)換向閥 A的右位接入回路，控制油液換向閥 B的右位拉入系統(tǒng)工作，此時(shí)，由于滑 臺(tái)返回的負(fù)載小，系統(tǒng)壓力較低，變量泵 2的流量自動(dòng)增大至最大，所以動(dòng) 力滑臺(tái)快速退回。這時(shí)系

13、統(tǒng)油液的通路為：控制油路進(jìn)油路：過(guò)濾器1-變量泵2f換向閥A-單向閥Df換向閥B右端?；赜吐罚簱Q向閥B左端-節(jié)流閥E-換向閥A-油箱。主油路進(jìn)油路：過(guò)濾器1 一變量泵2一單向閥3一換向閥B一液壓缸右腔?；赜吐罚阂簤焊鬃笄灰粏蜗蜷y10一換向閥B一油箱。動(dòng)力滑臺(tái)快速后退，當(dāng)其快退到一定位置（即工進(jìn)的起始位置）時(shí)，行程 閥11復(fù)位，使回油路更為暢通，但不影響快速退回動(dòng)作。5 .原位停止當(dāng)滑臺(tái)退回到原位時(shí)，擋鐵壓下行程開(kāi)關(guān)而發(fā)出信號(hào)，使2YA斷電，換 向閥A、B都處于中位，液壓缸失去動(dòng)力源，滑臺(tái)停止運(yùn)動(dòng)。變量泵 2輸出 的油液經(jīng)單向閥3、換向閥B流回油箱，液壓泵卸荷。單向閥3使泵卸荷時(shí)， 控制油路中仍

14、保持一定的壓力。 這樣，當(dāng)電磁換向閥A通電時(shí)，可保證液動(dòng) 換向閥B能正常工作。3、油源的選擇 由液壓缸工況圖（圖2）清楚的看出，其系統(tǒng)特點(diǎn)是快速 時(shí)低壓、大流量、時(shí)間短，工進(jìn)時(shí)高壓、小流量、時(shí)間長(zhǎng)，故采用雙聯(lián) 葉片泵或限壓式變量泵。將兩者進(jìn)行比較（見(jiàn)表 3）考慮本機(jī)床要求系 統(tǒng)平穩(wěn)、工作可靠。因而采用雙聯(lián)葉片泵。表3雙聯(lián)葉片泵限壓式變量葉片泵1 .流量突變時(shí)，液壓沖擊取決于溢 流閥的性能，一般沖擊較小1.流量突變時(shí)，定子反應(yīng)滯后，液 壓沖擊大2內(nèi)部徑向力平衡，壓力平衡，噪聲 小，工作性能較好。2.內(nèi)部徑向力/、平衡，軸承較大， 壓力波動(dòng)及噪聲較大，工作平衡性差3,須配有溢流閥、卸載閥組，系統(tǒng)

15、較復(fù)雜3.系統(tǒng)較簡(jiǎn)單4.有溢流損失，系統(tǒng)效率較低，溫4.無(wú)溢流損失，系統(tǒng)效率較高，溫 升較低系統(tǒng)工作循環(huán)表4件名稱(chēng)電 磁鐵動(dòng)作循環(huán)1Y2Y行程閥壓力繼電器快進(jìn)十一/一工 進(jìn)十一壓下十 （工進(jìn)終 了）快退一十/一停止（或中途停 止）一一/一八、液壓元件選擇1、選擇液壓泵和電機(jī)（1）確定液壓泵的工作壓力由前面可知，液壓缸在整個(gè)工作循環(huán)中的最大工作壓力為4.4MPa,本系統(tǒng)采用調(diào)速閥進(jìn)油節(jié)流調(diào)速，選取進(jìn)油管道壓力損失 為 0.6MPa。由于采用壓力繼電器，溢流閥的調(diào)整壓力一般應(yīng)比系統(tǒng)最高壓力大0.5MPa,故泵的最高壓力為Ppi= （4.4+0.6+0.5） MPa=5.5MPa這是小流量泵的最高工

16、作壓力（穩(wěn)態(tài)），即溢流閥的調(diào)整工作壓力。液壓泵的公稱(chēng)工作壓力Pr為Pr=1.25 Pp =1.25X5.5MPa=6.7MPa大流量泵只在快速時(shí)向液壓缸輸油，由壓力圖可知，液壓缸快退時(shí)的工作壓力比快進(jìn)時(shí)大，這時(shí)壓力油不通過(guò)調(diào)速閥，進(jìn)油路比較簡(jiǎn)單，但流經(jīng)管 道和閥的油流量較大。取進(jìn)油路壓力損失為 0.5MPa,故快退時(shí)泵的工作壓力為Pp2= (0.99+0.5) MPa=1.49MPa這是大流量泵的最高工作壓力，此值是液控順序閥7和8調(diào)整的參考數(shù)據(jù)。(2)液壓泵的流量由流量圖2 (b)可知，在快進(jìn)時(shí)，最大流量值為23L/ min,取K=1.1,則可計(jì)算泵的最大流量qvp >K(Eqv)ma

17、xqvp =1.1X23L/ min=25.3L/min在工進(jìn)時(shí)，最小流量值為0.39 L/min.為保證工進(jìn)時(shí)系統(tǒng)壓力較穩(wěn)定， 應(yīng)考慮溢流閥有一定的最小溢流量，取最小溢流量為1 L/min (約0.017 x10-3n3/s)故小流量泵應(yīng)取1.39L/min根據(jù)以上計(jì)算數(shù)值，選用公稱(chēng)流量分別為18L/min、12L/min；公稱(chēng)壓力為70MPa壓力的雙聯(lián)葉片泵。(3)選擇電機(jī)由功率圖2 (c)可知，最大功率出現(xiàn)在快退階段，其數(shù)值按下式計(jì)算Pp= Pp (qv1+ qv2)/ 4 p=1.35 義 106 (0.2+0.3 ) 乂 10-3/0.75=993W式中qv1大泵流量，qv1=18

18、L/min (約 0.3 x 10-3m/s)一33,、qv2小泵流重，qv2=12L/min (約 0.2 X 10 m/s)液壓泵總效率，取“p =0.75圖2Ia嗎，L.H 崗c根據(jù)快退階段所需功率 993W及雙聯(lián)葉片泵要求的轉(zhuǎn)速，選用功率為 1.1KWJ52 6型的異步電機(jī)。2、元、輔件的選擇根據(jù)液壓泵的工作壓力和通過(guò)閥的實(shí)際流量，選擇各種液壓元件和輔助 元件的規(guī)格。液壓元件說(shuō)明編 號(hào)元件 名稱(chēng)型 號(hào)技術(shù)數(shù)據(jù)P(MPa)qv( L/min)調(diào)整壓力P (MPa)葉1片 泵YB 12/18雙聯(lián) p=7.0, qv=12P=5.38編 號(hào)元件 名稱(chēng)型 號(hào)技術(shù)數(shù)據(jù)P(MPa)qv( L/mi

19、n)調(diào)整壓力P (MPa)2葉 片 泵YB 12/18雙聯(lián) p=7.0, qv=18P=1.353三位 五通 電磁 換向 閥35D 25Bp=6.3, qv=254單向 行程 調(diào)諫QCI 25p=6.3, qv=25zP=2 3qvmin =0.035溢流 閥Y-10p=6.3, pmin <4 qv=10,卸荷壓 p< 1.56背 壓 鹿1B-10Bp=6.3, qv=10 背壓力 p=0.50.6頭際通過(guò)流星qv =1.57動(dòng)序閥 ' 液順XY B10Bp=6.3, qv =10 卸荷壓力 p< 1.5 實(shí)際通過(guò)流量qv =9 (做卸荷閥用)P=1.358液動(dòng) 順

20、序 閥XY B10Bp=6.3, qv =10 卸荷壓力 p< 1.5 頭際通過(guò)流星qv =1.5P=1.35+ (0.5 0.8)9單 向 閥I-25Bp=6.3, qv=25P02 最大實(shí)際通過(guò)流量qv =2210單I-25Bp=63 qv=25zPW2 實(shí)際編 號(hào)元件 名稱(chēng)型 號(hào)技術(shù)數(shù)據(jù)P(MPa)qv( L/min)調(diào)整壓力P (MPa)向 閥通過(guò)流量qv =1011單 向 閥I-25Bp=6.3, qv=25zPW2 實(shí) 1通過(guò)流星qv =15樂(lè)12單 向 閥I-25Bp=6.3, qv=25zPW2 實(shí) 1通過(guò)流星qv =30樂(lè)13壓力 繼電 器DP1-63BP=16.3 ,

21、反向區(qū)間壓力調(diào)整范圍為0.50.814壓力 表開(kāi) 關(guān)K 6Bp=6.3,測(cè)量6點(diǎn)壓力值，實(shí)測(cè) 點(diǎn)壓力值415濾 油 器WU 25 X 180J型公稱(chēng)直徑15X10 m公稱(chēng)流，一一 .一3 3,、(=0.42 X 10 m/s)25注：以上元件除液壓泵、濾油器外，均為板式連接。3、確定管道尺寸由于本系統(tǒng)液壓缸差動(dòng)連接時(shí)，油管內(nèi)通油量較大，其實(shí)際流量qv =24 L/min(0.5 X10-3m3/s),取允許流速 u=0.5m/s,則主壓力油管 d用下式計(jì)算d=4qF =1.13qq =1.13 J0.5 ；10m =11.3 父10 二m圓整化，取d=12mm油管壁厚一般不需計(jì)算，根據(jù)選用的管

22、材和管內(nèi)徑查液壓傳動(dòng)手冊(cè)的有關(guān)表格得管的壁厚6。選用14mmx 12mn#拔無(wú)縫鋼管。其它油管按元件連接口尺寸決定尺寸，測(cè)壓管選用4mm x 3mm?銅管或鋁管。管接頭選用卡套式管接頭，具規(guī)格按油管通徑選取。4、確定油箱容量中壓系統(tǒng)油箱的容量，一般取液壓泵公稱(chēng)流量qv的57倍V=7qv =7X30L=210L九、液壓系統(tǒng)驗(yàn)算1 .管路系統(tǒng)壓力損失驗(yàn)算由于有同類(lèi)型液壓系統(tǒng)的壓力損失值可以參考，故一般不必驗(yàn)算壓力損失值。下面以工進(jìn)時(shí)的管路壓力損失為例計(jì)算如下：已知：進(jìn)油管、回油管長(zhǎng)約為l=1.5m,油管內(nèi)徑d=1.2x10-3m,通過(guò)流 量qv =0.39 L/min (0.0065 X 10-3

23、m/s),選用 L- HM32全損耗系統(tǒng)用油， 考慮最低溫度為 15C , v=1.5 cm 2/s01)判斷油流類(lèi)型利用下式計(jì)算出雷諾數(shù)_4，. -3 一 4 ，一Re=1.273qv X 10 / dv =1.273 X 0.0065 X 10 X 10 / 1.2 X-3 -_10 /1.5弋66<2000為層流。(2)沿程壓力損失Pi利用公式分別算出進(jìn)、回油壓力損失，然后相加即得到總的沿程損失。進(jìn)油路上 Pi=4.4X 1012v.l.qv/d4=4.3X 1012X 1.5 X 1.5 X 0.0065 義 10-3/ 124Pa=0.0313 X 105Pa回油路上，其流量q

24、v=0.75L/min (0.0125 x 10-3nn/s)(差動(dòng)液壓缸A產(chǎn) 2Ao ,壓力損失為 R=4.3X 1012v.l.qv/d4=4.3X 1012X 1.5 X 1.5 X 0.00325 乂 10-3/124Pa=0.01532 X 105Pa由于是差動(dòng)液壓缸，且A = 2A,故回油路的損失只有一半折合到進(jìn)油腔， 所以工進(jìn)時(shí)總的沿程損失為EAP1= (0.03103+0.5X0.01532) X 105Pa=0.039X 105Pa(3)局部壓力損失P2由于采用液壓裝置為集成塊式，故考慮閥類(lèi)元件和集成塊內(nèi)的壓力損失。為方便起見(jiàn)，將工進(jìn)時(shí)油流通過(guò)各種閥的流量和壓力損失列于下閥的

25、流量和壓力損失編號(hào)名稱(chēng)實(shí)際通過(guò)流 量公稱(chēng)流量公稱(chēng)壓力損 失qv (L/min)qvr L/min) PrX105(Pa)1單向閥0.392522三位五通電磁換向 閥0.392523單向行程調(diào)速閥0.392554液動(dòng)順序閥0.195251.5 （卸荷時(shí) 壓力損失）5液動(dòng)順序閥0.195106計(jì)算各閥局部壓力損失之和Pv如下EAP/=2 X 105X (0.39 /25) 2+2 X 105 X ( 0.39/25) +5X 105+0.5 X 1.5 X (0.39/25) 2+0.5 X6X 105Pa=8.1 x 105Pa取油流通過(guò)集成塊時(shí)的壓力損失為EAPj=0.3x 105Pa故工進(jìn)時(shí)

26、總的局部壓力損失為 P2= （8.1+0.3） x 105Pa=8.4X105Pa所以 EAP= （0.5+8.4） X105Pa=9X 105Pa這個(gè)數(shù)值加上液壓缸的工作壓力（由外負(fù)載決定的壓力）和壓力繼電 器要求系統(tǒng)調(diào)高的壓力（取其值為5X 105Pa）,可作為溢流閥調(diào)整壓力的參考數(shù)據(jù)。其壓力調(diào)整值p為P= EAP+ P1 + 5X105液壓缸工進(jìn)時(shí)克服外負(fù)載所需壓力式中 Pl而Pi= F0/Ai=3274" 7850 X 10-6Pa=41.7 X 105Pa所以P= (41.7+9+5) x 105Pa=55.7X 105Pa這個(gè)值比估算的溢流閥調(diào)整壓力值 67X 105Pa小。因此，主油路上的元 件和油管直徑均可不變。2、液壓系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升驗(yàn)算本機(jī)床的工作時(shí)間主要是工進(jìn)工況，為簡(jiǎn)化計(jì)算，主要考慮工進(jìn)時(shí)的 發(fā)熱，故按工進(jìn)工況驗(yàn)算系統(tǒng)溫升。(1)液壓泵的輸入功率工進(jìn)時(shí)小流量泵的壓力 PP1=54X 105Pa,流量qvp1=12L/min (0.2X 10-3n3/s)小流量泵的功率為P1= Ppqvp1/ 4 p=54X 0.2X 102/0.75W=1440W式中 “p液壓泵的總效率。工進(jìn)時(shí)大流量泵卸荷，順序閥的壓力損失 P=1.5X