氯氣泄漏重大事故后果模擬分析經典

1、氯氣泄漏重大事故后果模擬分 析（經典）國內外統(tǒng)計資料顯示，因防爆裝置不作用而造成焊縫爆裂或大裂紋泄漏的重大事故概率僅約為 6. 9X 1076. 9X 10'/年左右，一般發(fā)生 的泄漏事故多為進出料管道連接處的泄漏。據(jù)我國不完全統(tǒng)計，設備容器一般破裂泄漏的事故概率在1X 10 -5/年。此外，據(jù)儲罐事故分析報道，儲存系統(tǒng)發(fā)生火災爆炸等重大事故概率小于IX106，隨著近年來防災 技術水平的提高，呈下降趨勢。第七章氯氣泄漏重大事故后果模擬分析7.1危險區(qū)域的確定泄漏類型分為連續(xù)泄漏(小量泄漏)和瞬間泄漏(大量泄漏)，前者是指容器或管 道破裂、閥門損壞、單個包裝的單處泄漏，特點是連續(xù)釋放但流

2、速不變，使連續(xù)少量泄 漏形成有毒氣體呈扇形向下風擴散；后者是指化學容器爆炸解體瞬間、大包裝容器的 泄漏、許多小包裝的多處泄漏，使大量泄漏物形成一定高度的毒氣云團呈扇形向下風 擴散。氯泄漏后雖不燃燒，但是會造成大面積的毒害區(qū)域，會在較大范圍內對環(huán)境造成破壞，致人中毒，甚至死亡。根據(jù)不同的事故類型、氯氣泄漏擴散模型，危害區(qū)域會 有所不同。氯設備泄漏、爆炸事故概率低，一旦發(fā)生可造成嚴重的后果。以下液氯鋼瓶中的液氯泄漏作為事故模型進行危險區(qū)域分析。毒害區(qū)域的計算方法：(1)設液氯重量為 W( kg ),破裂前液氯溫度為t(c),液氯比熱為C (kj/kg. C),當鋼瓶破裂時瓶內壓力降至大氣壓，處于過

3、熱狀態(tài)的液氯迅速降至標準沸點t 0 (C),此時全部液氯放出的熱量為:氯在空氣中的濃度達到0.0 0 17 5 (0.00 1 40 .0 0 2 1)%時,人吸入0.51設這些熱量全部用于液氯蒸發(fā)，如汽化熱為q(kj / kg )，則其蒸發(fā)量W為:W=Q/q=WC(t-t0)/ q氯的相對分子質量為Mr，則在沸點下蒸發(fā)的液氯體積V g (m3)為:Vg =22.4W/M r2 7 3+t o/ 2 73Vg = 22.4WC(t- t 0)/ Mrq273+ to / 2 73氯的有關理化數(shù)據(jù)和有毒氣體的危險濃度如下:-3 4相對分子質量：7 1沸點:液體平均此熱:0.98 kJ /kg .

4、C汽化熱:2.89xio2kj/kg吸入 5-10mim致死濃度:0.09%吸入 O .5- 1 h 致死濃度：0.0035 0.005 %吸入0 . 5 1 h致重病濃度：O .0014- O. 0 O 2 1 %已知氯的危險濃度，則可求出其危險濃度下的有毒空氣體積：氯在空氣中的濃度達到0.0 9 %時，人吸入510min即致死。則Vg (m3)的液氯可以產生令人致死的有毒空氣體積為：V 1 = Vg XI00/ O .0 91 11 1Vg(m3)氯在空氣中的濃度達到 0 .0 042 5 (0. 00 3 5 - O.OO 5)%時，人吸入O .51h，則V g(m3)的液氯可以產生令人

5、致死的有毒空氣體積為V 2 = V g X100/0.00 4 25= 2 3 529V g (m 3)h，則V g(m3)的液氯可以產生令人致重病的有毒空氣體積為V3=Vg X10 0 /0.0 0 1 7 5 =57 1 43 Vg (m 3)假設這些有毒空氣以半球形向地面擴散，則可求出該有毒氣體的擴散氣體半徑為:R=(Vg / C )/(1/2 X4/3 冗)：1 /3式中：R有毒氣體半徑mV g 液氯的蒸汽體積m 3C 有毒介質在空氣中危險濃度值 7.2液氯泄漏事故毒害區(qū)域模擬計算以一只液氯鋼瓶(1 0 0 0k g )發(fā)生嚴重泄漏事故后果計量如液氯泄漏量 W =1000k g，環(huán)境溫

6、度(瓶內)25 0 C,計算有毒氣體擴散半徑：液氯蒸發(fā)熱Q :Q = W C (t- t 0)=1000 X 0.9 8 X2 5 - (-34)=56640 (kj)蒸發(fā)量W:=56640 /2.89 X10 2=19 6( kg)液氯沸點下蒸發(fā)氣體體積 Vg：Vg = 22.4W/M r X(273 +1。)/ 2 7 3=22 . 4 X 196/71 X273 +( 3 4 )： / 2 7 35 4.14(m 3)氯氣在致死的濃度C 1的體積Vi和有毒氣體的擴散半徑R1：V1 = Vg X 1 00/C 154.14 X1 0 0/0.09 =60 1 5 5 (m 3)R1 = (

7、 V 1 /2.0 9 4 4 )1/ 3=30. 6 2 (m )氯氣在致死的濃度C2時的體積V2和有毒氣體的擴散半徑R2：V 2= V g X100 / C2=54.14 X100/0.00425127388 2(m3)R2 =(V2/2 . 09 4 4)1/3=84.73(m)氯氣在致重病的濃度C 3時的體積V3和有毒氣體的擴散半徑R 3V3 = Vg X100/C 3=54 . 14 X1 0 0/0.0017 53093 7 1 4 (m3)R 3 =(V3/2.0944) 1 /3=113.8 9 (m)氯氣泄漏靜風狀態(tài)毒害區(qū)域：圖9-1氯鋼瓶泄漏在靜風狀態(tài)下的毒害區(qū)域注：吸入5

8、10mim 濃度0.0 9%的致死半徑：Ri =3 0 .62m吸入0.5I h濃度0 .0042 5 %的致死半徑:R2 =8 4 .73m吸入0.51 h濃度0.0 0 1 7 5 %的致重病半徑:R3= 113.8 9 m7 .3事故后果模擬分析及建議以上是以氯鋼瓶嚴重泄漏造成的事故后果的模擬，其危害是相當嚴重的。由于該建設項目在用氯過程中，涉及用氯的設備設施有液氯鋼瓶、液氯汽化器、 氯管線、反應釜等，因此都可能存在氯的泄漏。風向決定毒氣云團的擴散方向，風速 決定毒氣云團的下風向的擴散范圍，氣壓和地形影響毒氣對人的危害程度，如果空 氣流動性小、溫度大，毒氣在低洼處停留不易擴散，可造成人畜

9、中毒，甚至死亡。氯氣泄漏后，在有風的條件下，氯氣通常呈6 0 °左右的夾角向下風向擴散，在 擴散的過程中由于空氣的補充，濃度會逐漸降低，但相應下風向的防護距離增加。一般在小泄漏狀態(tài)下（泄漏量2 00L），首次隔離距離為30m，下風向撤離范圍白天為0.3km，夜間為1.1 km。在大量泄漏狀態(tài)下（泄漏量 200L）,首次隔離距離為2 75m，下風向撤離范圍白天為2.7 k m，夜間為6.8km。污染范圍不明時先按上述方法確定防護距離，然后分段測試氯氣濃度再調整防護距離。建議企業(yè)應制定針對氯泄漏的事故應急救援預案，如發(fā)生氯泄漏應立即啟動預案,在日常過程中，加強氯設備設施的安全管理，嚴防氯

10、的泄漏。常備搶修器材表和常備防護用品表如下常備搶修器材表常備防護用品表序號器材名稱常備數(shù)量序號名 稱種類常用數(shù)備用數(shù)1易熔塞2- 3個1防毒面罩防毒面具與作業(yè)人數(shù)相同1 0個操作 工備3個2六角螺帽2-3個防毒口罩3專用扳手1把2隔離式防毒面具送風隔離式面具與從事緊急作業(yè)人數(shù)相同4活動扳手1把隔離式氧氣面具5手錘1把3防護服橡膠或乙烯材料與作業(yè)人數(shù)相同6鋼絲鉗1把4防護手套7竹簽、木塞、鉛塞5 個，0 65防護靴8鐵絲20m9鐵箍2個10橡膠墊2條1 1密封用帶1盤1210%氨水2 0 0 ml第七章勞動衛(wèi)生預評價根據(jù)危險、有害因素分析本工程勞動衛(wèi)生方面主要危害因素是毒物危害、噪聲危害和生產性

11、粉塵危害。本工程勞動衛(wèi)生預評價采用某些企 業(yè)類似生產裝置檢測數(shù)據(jù)作為類比值進行評價。7. 1毒物危害評價7. 1. 1評價方法按照職業(yè)性接觸毒物危害程度分級（GB5044 -85）將職業(yè)性接觸 的毒物危害程度分為I級（極度危害）、H級（高度危害）、皿級（中度危 害）、W級（輕度危害）。根據(jù)有毒作業(yè)分級（GB 12331 90）規(guī)定,以有毒作業(yè)分級指數(shù) 法對本工程的有毒作業(yè)崗位進行評價。有毒作業(yè)分級指數(shù)法是根據(jù)毒物危害程度級別、有毒作業(yè)勞動時間 及毒物濃度超標倍數(shù)三項指標，分別用 D L、B表示。依據(jù)三項指標求 得指數(shù)，根據(jù)指數(shù)范圍進行分級。具體做法是按照GB123 3 1 90求出分級指數(shù)C。

12、C=D L - B式中:C 分級指數(shù)D毒物危害程度級別權數(shù)L有毒作業(yè)勞動實時間權數(shù)B毒物濃度超標倍數(shù)（1）有毒作業(yè)危害分級級別表7. 1. 1 有毒作業(yè)分級級別指數(shù)范圍級別CW 00級（安全作業(yè)）0<Cw 6一級（輕度危害作業(yè)）6<CW2 4二級（中度危害作業(yè)）24V C<9 6三級（高度危害作業(yè)）C> 96四級（極度危害作業(yè)）（2 ）毒物危害程度級別權數(shù)D表7.1.2毒物危害程度級別權數(shù)毒物危害程度級別D1（極度危害）8n（高度危害）4川（中度危害）2W （輕度危害）（3）有毒作業(yè)勞動時間權數(shù)表7.1.3有毒作業(yè)勞動時間權數(shù)有毒作業(yè)勞動時間，hL< 212- 5

13、2>53（4）毒物濃度超標倍數(shù)B計算方法B二Mc/Ms- 1式中:Me測定毒物濃度均值（mgZm ）M s該種毒物最高容許濃度（m g/ m 3）（5）有毒作業(yè)分級級別表根據(jù)有毒作業(yè)的毒物濃度超標倍數(shù)、毒物危害程度級別、有毒作業(yè) 勞動時間三項指標，綜合評價，制定出有毒作業(yè)分級級別表。當有毒作業(yè)工作地點空氣中存在多種毒物中，應分別進行毒物作業(yè) 的分級，以最嚴重的級別定級，同時注明其他生產性毒物作業(yè)的級別。表7.1 .4 有毒作業(yè)分級表（不懂）毒物危害 程度級別毒物濃度超標倍數(shù)< 00- 1>1- 2>2-4>4- 8>8-16>1 6 -3 2>3

14、2 -6464/出-二二三四n/I注：跨兩級區(qū)方格級別：從左到右，有毒作業(yè)勞動時間V 2h,依次分別為一、二、三級； >2h依次 分別為二、三、四級。7.1 . 2毒物危害評價結果本項目中主要有毒物質有溴素、氯丙烯等，主要在相關生產崗位和儲 存崗位使用，可能形成有毒作業(yè)場所。以上毒性物質具體危害情況見危 險化學品危險有害性分析。7. 2噪聲危害評價7. 2. 1評價內容本工程項目的主要噪聲聲源為物料輸送的泵、壓縮機、風機、粉碎 機等。7. 2.2評價方法對原廠區(qū)裝置噪聲的類比數(shù)據(jù)進行分析計算，作為對本工程噪聲危 害程度的參考，在綜合分析的基礎上，與國家衛(wèi)生標準進行比較分析做出 評價，提出

15、相應的對策措施。(1)噪聲作業(yè)分級依據(jù)噪聲作業(yè)危害程度級別進行噪聲危害評價。噪聲作業(yè)危害程度 分級見表7. 2. 1。表7 . 2 .1 噪聲作業(yè)分級級別級別噪聲危害程度0級安全作業(yè)I輕度危害n中度危害出高度危害w極度危害(2 )噪聲作業(yè)衛(wèi)生標準表7.2 . 2工業(yè)地點噪聲聲級衛(wèi)生限值(G BZ1-2002 )日接觸噪聲時間(h)衛(wèi)生限值dB (A)日接觸噪聲時間(h)衛(wèi)生限值dB (A )88 51/2974881 / 41 0 029 11 / 810 319 4最高不得超過1 15d B (A)(3)噪聲作業(yè)分級查表法為了簡化噪聲危害指數(shù)的計算過程，便于實際操作而采用此方法(見表 7.

16、2 .3)每日 接觸 時間(h)接觸噪聲聲級范圍，d B( A)8 588 9 19 497100-103106-10 91 1 2>1 1 22廠1140級I級n級川級w級681r1r第八章事故后果模擬分析事故后果分析是危險源危險性分析的一個主要組成部分，其目的在于定量的描述一個可能發(fā)生的重大事故對工廠、對廠內職工、對廠外居 民甚至對環(huán)境造成危害的嚴重程度。華通化學最常見的事故是火災、爆 炸和中毒，本工程產品是精細化工產品，使用的危險化學品數(shù)量不大， 而使用的有毒氣體比較多，故本評價對有毒氣體毒害區(qū)進行模擬分析， 選 擇液氯和液氨液化氣體容器破裂時毒害區(qū)進行估算，由于缺乏氟化氫的 相關

17、數(shù)據(jù)，故未作模擬分析。(1 )液氯氣瓶破裂時毒害區(qū)估算液氯是劇毒物質，使用氣瓶包裝，現(xiàn)對液氯氣瓶破裂毒害區(qū)域進行 分析估算。設有液氯氣瓶中存有液氯1 0 00kg,容器破裂前罐內液氯溫度t為2 5C ,液氯的比熱c為0. 9 6k j/ kgC,當容器破裂時器內壓力降至大 氣壓,處于過熱狀態(tài)的液氯溫度迅速降到標準沸點t 0為-34 C，此時全部 液體所放出的熱量為：Ct-to)=0.95X 25- (-34=56640 Lj設這些熱量全部用于容器內液體的蒸發(fā)J / kg )，則蒸發(fā)量為：QS6540 Lj申'=q2*89X10 kj/kg汽化熱Q為2. 89 X 102 (k= 195

18、. 98 kg22*4$27 3-35他=Si X27322*4乂 97. 99n273-25X 273液氯分子量為M=7 1,則在沸點下蒸發(fā)的體積V g :據(jù)查氯在濃度達到目前為 0. 0 9%濃度時，吸入510m in可致死, 則Vg氯氣可以產生令人致死的有害空氣體積為V= VgX 100 10. 0 9= 3 3.74 X 100/ 0 .09=74 9 88. 89 m3假設這些有毒氣體以半球型向地面擴散，則可求出氯氣擴散半徑為：計749劇.的 N 2. 0944=32. 96 HI由此液氯氣瓶發(fā)生破裂事故引發(fā)有毒氣體擴散，其毒害區(qū)半徑為32.9 6 m。(2 )液氨氣瓶破裂時毒害區(qū)估

19、算煙磺酰胺生產中使用液氨氣瓶，如果發(fā)生意外液氨氣瓶破裂可能發(fā)生蒸汽爆炸。液氨是有毒物質，爆炸后若不燃燒，便會造成大面積的毒害 區(qū)域。一般情況液氨在補充時易發(fā)生事故，現(xiàn)對液氨氣瓶毒害區(qū)域進行分 析估算。液氨氣瓶中存有液氨1000k g，容器破裂前罐內液氨溫度t為25 C, 液氨的比熱C為4.6 kj /k gC，當容器破裂時器內壓力降至大氣壓，處 于過熱狀態(tài)的液氨溫度迅速降到標準沸點t。為-3 3C,此時全部液體所放出的熱量為：Q =W c(t-t 0)=5 0 0 X 4.6 X 2 5- (-33)= 1334 0 0kj設這些熱量全部用于容器內液體的蒸發(fā)，汽化熱Q為1.3 7X 1 0n3

20、400kj3(kj/kg)，則蒸發(fā)量為：-規(guī) J=37, 37kgb 37xxikj/嶼液氨分子量為M= 1 7,則在沸點下蒸發(fā)的體積Vg :24 4滬273+25 X0=Vg=42門心X 273=140. 05據(jù)查氨在濃度達到目前為0. 5%濃度時，吸入510 mi n可致死, 則Vg氨氣可以產生令人致死的有害空氣體積為V= VgX 100/ 0.5 = 140. 0 5X 100/0. 5 =2803 1 . 6 3 m假設這些有毒氣體以半球型向地面擴散，則可求出氨氣擴散半徑為：2SO3k632. 094430- 38 m由此液氨氣瓶發(fā)生爆炸事故引發(fā)有毒氣體擴散，其毒害區(qū)半徑為30.38

21、m。第四節(jié)事故樹分析評價由于本項目為電解項目，涉及較多電氣設備，發(fā)生人員觸電的危險性 較大，故采用事故樹分析對用電系統(tǒng)進行專門評價。評價方法簡介事故樹分析（Fault T reeA n a 1 ysis，所寫FTA）又稱故障樹分析， 時一種演繹的系統(tǒng)安全分析方法。它時從要分析的特定事故或故障開始， 層層分析其發(fā)生原因，一直分析到不能再分解為止；將特定的事故和各層 原因（危險因素）之間用邏輯門符號連接起來，得到形象、簡潔地表達 其邏輯關系（因果關系）地邏輯樹圖形，即事故樹。通過對事故樹簡化、 計算達到分析、評價地目的。事故樹分析方法可用于各種復雜系統(tǒng)和廣闊范圍的各類系統(tǒng)的可靠 性及安全性分析、各

22、種生產裝置可靠性分析和傷亡事故分析等。事故樹分析基本步驟1. 確定分析對象系統(tǒng)和要分析的個對象事件（頂上事件）通過經驗分析、事故樹分析和故障類型和影響分析確定頂上事件（何 時、何地、何類）；明確對象系統(tǒng)的邊界、分析深度、初始條件、前提條件何不考慮條件，熟悉系統(tǒng)、收集相關資料（工藝、設備、操作、環(huán) 境、事故等方面的情況何資料）。2. 確定系統(tǒng)是個發(fā)生概率、事故損失的安全目標值3. 調查原因事件調查與事故有關的所有直接原因和各種因素（設備故障、人的失誤和 環(huán)境不良因素）。4. 編制事故樹從頂上事件起，一級一級往下找出所有原因事件直到最基本的原因事件為止，按其邏輯關系畫出事故樹。每個頂上事件對應一株

23、事故樹。5 .定性分析按事故樹結果進行簡化，求出最小割集和最小徑集，確定各基本事件 的結構重要度。6.定量分析找出各基本事件的發(fā)生概率，計算出頂上事件的發(fā)生概率，求出概率 重要度和結構重要度。7 .結論當事故發(fā)生概率超過預定目標值時，從最小割集著手研究降低事故 發(fā)生概率的所有可能方案，利用最小徑集找出消除事故的最佳方案；通過 重要度（重要系數(shù)）分析確定采取對策措施的重點和先后順序；從而得出分 析、評價的結論。具體分析時，要根據(jù)分析的目的、人力物力的條件、分 析人員的能力選擇上述步驟的全部或部分內容實施分析、評價。對事故 樹規(guī)模很大的復雜系統(tǒng)進行分析時，可應用事故樹分析軟件包，利用計算 機進行定

24、性、定量分析。觸電事故樹分析1.概述將“觸電發(fā)生傷亡事故”作為頂上事件，在計算、分析同類事故案 例的基礎上，作事故樹，見圖6-12.事故樹事故樹分析如圖6-1圖6- 1觸電事故樹圖中：T頂上事件；A,B-中間事件了 ； X -基本事件。T-觸電傷亡事故;A -設備漏電，B 1-絕緣損壞,A 2人體接觸帶電體;B 2 -絕緣老化；B3 -保護接地、接零不當,B4 -保護開關失靈;X -缺乏用電安全知識,2-電氣設備漏電;X電氣設備外殼帶電，X 4違章作業(yè)；%-防護用品使用不當，X 6 -電工違章作業(yè)，非電工操作；X開關漏電,X 8-接觸開關的帶電體。rdi圖6- 2防止觸電成功樹3. 計算事故樹

25、的最先割集、最小徑集該事故樹的結構函數(shù)為:T=AiA2=(B 1 +B2)(B3+B4)=(Xi+X2)+ (X 3 +X 4) : (X 5+ Xe) + ( X 7 X J=Xi+X 2 +X3 + X4 X5+ X 6 +X7 X 8】=X 1X5+XiX 6+Xi X7X8 +X2X5 + X2X6+X2X7X8 +X3X + X 3Xe +X3 X 7 X 8+X 4 X 5+ X4X6+ X 4 X7 X(1)在事故樹分析中，如果所有的基本事件都發(fā)生則頂上事件必然發(fā)生, 但是在很多情況下往往只要部分基本事件發(fā)生則頂上事件就能發(fā)生。因 此，了解哪些基本事件的組合對頂上事件發(fā)生具有較大

26、影響，這對有效 地、經濟地預防事故發(fā)生是非常重要地。事故樹分析中地割集就是系統(tǒng)發(fā)生事故地模式。引起頂上事件發(fā)生地最小限度地割集稱最小割集。每一個最小割集即表示頂上事件發(fā)生地 每一種可能性。事故樹中最小割集越多，頂上事件發(fā)生地可能性就越大, 系統(tǒng)就越危險。式（1）為事故樹地最小割集表達式，共有12個最小割集，即:K i=XiX 5K2=XiX6K 3= X1X7X8K12= X4X7X8 該事故樹額達最小徑集為：T 二A1+A2=B 1B2+B 3 B 4=(X 1X 2)(X 3X4) + (XsXeg+Xs)=X1 X 2X3X 4 +X5X6 X 7+X 5X 6X 84 .重要度分析 如

27、何辨別各基本事件地發(fā)生對頂上事件發(fā)生額影響就必須對事故樹進行基本事件地主要度分析。重要度分析方法有多種，其中不考慮基本事件發(fā)生地概率，僅從事故樹結構上分析各基本事件額發(fā)生對頂上事件發(fā)生地重要度地方法稱“基本事件地結構重要度分析”，精確計算各基本事件結構重要度系數(shù)工作量很大，常用地式通過估算求得系數(shù)。通過計算得:I ( X1)=l( X 2)= I (X3)= 1( X 4)=I(X 5)= I (X 6)> =1( X 7)=I (X 8)可見各基本事件對頂上事件發(fā)生得影響程度是相同的。從事故樹結構上看，要避免頂上事件發(fā)生，最佳的方法是根據(jù)基本事件結構重要度大小依次采取措施。如果各基本事

28、件的發(fā)生概率有差別則需要作概率重要度分析和臨界重要度分析。5 .預防事故模式 如前所述，事故樹表達式中的每一個最小徑集就是系統(tǒng)有效防止事 故的一種模式。最小經濟中集中基本事件較少的，則預防最為有效。從對同類事故案例分析匯總可得出預防觸電事故最主要途徑為：保 持電氣設備處于安全狀態(tài)、確保電工按章操作和杜絕非電工進行電作業(yè)。(1) 保持電氣設備處于安全狀態(tài)對應的基本事件有：Xi, X 2, X3, X4,X7,X8(2) 確保按章操作對應的基本事件有：X5,X66.結果分析即安全對策(1 ) “觸電事故”事故樹的最小徑集有12個,說明在檢測作業(yè)中有發(fā) 生傷亡事故的可能性。如果不采取必要的安全措施，

29、這樣的系統(tǒng)是可能造 成人員和設備傷害的。該事故樹的最小徑集有 2個,說明要預防傷亡事故 就必須從這2個方面進行考慮。(2 )個基本事件對頂上事件發(fā)生的影響程度是相同的。(3) 預防觸電事故最主要途徑：保持檢測設備處于安全狀態(tài)、確保操 作工按章操作和杜絕違章操作。具體措施為: 為防止觸電傷害事故的發(fā)生，必須提高工作人員的安全素質、 責任心，要求具有一定的專業(yè)知識，并按國家有關規(guī)定，電工為特種作 業(yè),必須經過培訓、考核、持證上崗，非操作人員嚴禁從事該項作業(yè) 應采用不同方式、不同用途的接地措施。安全接地主要有保護 接地、重復接地等； 采用保護接地時，接地電阻必須符合要求 對電氣設備要定期進行維護、檢

30、修,發(fā)現(xiàn)故障(缺陷)要及時處理, 保證各類電氣設備、線路在無故障的情況下運行，確保安全；在進行電氣 作業(yè)時,要嚴格按照安全操作規(guī)程進行操作。第七章典型事故案例及重大事故原因分析事故原因及后果分析過程,是根據(jù)評價對象的特點著重了解同類行業(yè)的事故類型、典型事故案例,并對此進行對照、類比、分析、總結，將有效地幫助我們采取預防措施,避免同類事故的發(fā)生。第一節(jié)重大事故原因分析根據(jù)統(tǒng)計資料，按事故原因進行分析，則得出表7-1所列結果:表7-1 按事故原因分類的事故頻率分布表序號事故原因事故頻率數(shù)（件）事故頻率（%）所占比例順序1閥門、管線泄漏3435 . 212泵、設備故障1818.223操作失誤151

31、5.634儀表、電氣失控1212.445突沸、反應失控101 0 .456雷擊、靜電、自然災害88.26從事故發(fā)生頻率的分布來看，由于閥門、管線的泄漏而引起的特大火災爆炸事故所占比重很大，占35. 2% ;由于泵、設備故障及儀表、電 氣失控比重也不小，占3 0 .6%;對于管理問題，完全可以避免的人為損失失誤亦達到15. 6 %;而裝置內物料突沸和反應失控的比例占了10.4%;不可忽視的雷擊、靜電、自然災害引發(fā)事故也占到8. 2%因此，除設備質量、工藝控制、作業(yè)管理外，防雪、避雷、防靜電也必須應予以相當 的重視。此外,在10 0起特大火災爆炸事故中，報警及消防不力也是事態(tài)擴大的一個重要因素，其

32、中竟有1 2起是因消防水泵無法啟動而造成災難性后果。值得注意的是易燃、易爆蒸汽等飄逸擴散的蒸汽云團以及易燃、 易爆蒸汽積聚，或彌漫在建筑物內產生的爆炸不僅所占事故比例高達至4 3%而且這種爆炸是最具毀滅性的，其爆炸產生的沖擊波、熱輻射以及 飛散拋擲物等還會造成二次事故。據(jù)統(tǒng)計分析，國內40余年間石油化工企業(yè)發(fā)生的事故，經濟損失在10萬元以上的有2 0 4起，其中經濟損失超過10 0萬元的有7起。按事故原因分類可得出表7 - 2所列結果：表7-2國內40年間經濟損失10萬元以上的事故原因分析表序號11事故原因事故頻率（%）所占比例順序1違章動火或動火措施不當4012誤操作2 523雷擊、靜電及電

33、氣引起火災、爆炸1 5.134儀表失靈等1 0. 345設備損壞、腐蝕9 .65由上述列表數(shù)據(jù)分析可知，違章動火（包括措施不當）及誤操作竟占到65%的事故率，比例之大，令人觸目驚心，對此采取應對策措施以杜絕 違章動火、避免誤操作十分重要，有舉足輕重的作用；設備損壞、儀表失 靈、腐蝕引起的事故也占到20 %在現(xiàn)代化連續(xù)化生產工藝普遍使用并 依賴集散控制系統(tǒng)控制的今天，儀表、設備的選擇（包括材質）及其安裝、 維護、保養(yǎng),對保證安全生產正常運行極為重要，其對策措施需要特別加 強；雷電、靜電、電氣火災、爆炸所占比例甚大，防雷、防電氣引起的火災、爆炸是石油、化工行業(yè)的一個重要方面，馬虎不得，應有嚴密的對

34、 策措施。第二節(jié)典型事故案例本節(jié)通過一些事故案例，分析事故發(fā)生的原因，總結經驗，引以為鑒。案例1廣西桂平縣磷肥廠硫酸灼傷事故重傷1人、輕傷2人1. 事故經過和危害1 9 90年5月31日，廣西壯族自治區(qū)桂平縣磷肥廠從柳州鋅品廠發(fā)至貴港森工站儲木場的運硫酸槽車于5月30日到站，廠部組織5人到貴 港裝酸泵，準備從運酸槽車上卸硫酸。5月 30日10分，他們將酸泵裝 上本廠汽車，運至貴港。5月3 1日1 7時，安裝好電機、電線與酸泵后,進行空載試機3次，每次交流接觸器都跳閘，酸泵密封處冒煙，不能使用。20時,廠又派3人前往貴港,22時30分到達現(xiàn)場修理。修理工用手扳動 泵軸,發(fā)現(xiàn)有一方向偏緊，認為沒有

35、問題，即叫電工改用閘刀開關直接起 動。2名工人用14#鐵絲扎2圈套在軟塑料管與泵出口鐵管接頭上扎好， 抬酸泵裝進槽車內，安裝完畢后，4人離開現(xiàn)場，6名電工在閘刀開關處,2 人在槽車上。聽到試泵命令后，電工合上電源開關，不到半分鐘，1人從 槽車上跳下，邊走邊用地面積水洗傷處。另1人也從槽車上跳下，其頭部、 面部、上肢、胸部、下肢等多處被出口管噴出的硫酸燒傷，后被送入醫(yī)院搶救,造成燒傷面積35%，深m度燒傷，雙目失明，預計經濟損失3 萬元。另外2名輕傷也送入醫(yī)院治療。2. 事故原因分析 酸泵附件有缺陷，空載試機 3次交流接觸器都跳閘，仍然冒險運 轉。 酸泵出口鐵管與軟塑料管沒有接好，致使軟塑料管與

36、鐵管脫開 使硫酸噴到操作人員身上。 操作人員沒有穿戴耐酸的工作服、工作帽、防護靴、耐酸手套、 防護眼鏡,違章作業(yè)。 工作環(huán)境惡劣，現(xiàn)場照明差，操作人員在試泵時也未遠離現(xiàn)場。 缺乏急救常識，沒有用清水在現(xiàn)場先沖洗處理，使受傷人員傷勢 加重。3. 防止同類事故發(fā)生的措施 不穿戴齊全個人防護用品者，不準上崗。 加強領導、車間主任、安全員、工人的安全職責 ，杜絕違章指揮、 違章作業(yè)，嚴禁設備帶病、冒險運轉。加強運酸槽車的管理，配備良好的酸泵和其他設備，輸送酸之前先用水試壓無問題再打酸并配合安全意識好的人員進行操作和管理。電器設備、閘刀、線路嚴格按照電器管理規(guī)程進行操作，不準隨意 拆除和更改。案例2哈爾

37、濱亞麻廠“ 3.15 ”特大亞麻粉塵爆炸事故1. 事故經過和危害1987年3月15日凌晨2時39分，該廠正在生產的梳麻、前紡、準 備3個車間的聯(lián)合廠房，突然發(fā)生亞麻粉塵爆炸起火。一瞬間，停電停水。當班的477名職工大部分被圍困在火海之中。 在公安消防干警、解放軍 指戰(zhàn)員、市救護站和工廠職工的及時搶救下，才使多數(shù)職工脫離了險區(qū)。4時左右，火勢被控制住，6時明火被撲滅，事故死亡58人，受傷177 人，直接經濟損失880多萬元。2. 事故原因分析根據(jù)黑龍江省地震辦所屬哈爾濱地震臺提供的這次爆炸的地震效應 記錄，表明首爆的震級最大，能量也最大。爆炸事故現(xiàn)場有兩個能量較大 的炸點：一個是中央換氣室南部，

38、一個是地下麻庫南區(qū)。爆炸的地震效應 說明中央換氣室南部首爆，即從中央換氣室南部兩個除塵器內的粉塵爆 炸開的，通過地溝、吸塵管和送風管道的傳播導致其他除塵器的連續(xù)爆 炸、燃燒和廠房內空間爆炸。3. 預防措施 積極制定和嚴格執(zhí)行有關防火、防爆的規(guī)程、標準、案例。把防 止亞麻粉塵爆炸作為企業(yè)重要工作來抓。 做好有關人員的培訓、考核。落實各級崗位責任制。提高全體職 工的安全素質。 開展對亞麻粉塵爆炸和靜電引爆特性的研究工作，為亞麻紡織工 業(yè)的防爆措施提供科學依據(jù)。 亞麻企業(yè)一定要優(yōu)先落實防爆技術措施計劃。案例3湖北省某金屬鍛造廠電擊事故1人重傷1. 事故經過和危害2 00 3年9月17日18: 55分

39、,湖北某金屬鍛造廠電工陳學祥、余 廷培兩人為一組，對電動葫蘆的電源線進行安裝 ，由于工作重陳軍誤送 電，致電工陳學祥被電擊，從2.6米高出墮落，立即送往醫(yī)院進行開顱手 術。傷者陳學祥于9月1 7日16時后，將1#開關柜空氣開關電源線接好后，并拉掉空氣開關，在吃過晚飯后，約18: 55分左右,陳學祥對同 檔做事的余廷培講，去拉掉電源開關，準備做事，陳學祥便爬到離地面2.6 米高的一棚頂邊緣用手朝北方向指，余廷培來到2#電氣柜處，發(fā)現(xiàn)開關 處在分離狀態(tài)，便又將（2#柜）總閘拉開，后對陳學軍講，電已拉掉?，F(xiàn)場 操作工王鴻林發(fā)現(xiàn) 3#電動葫蘆沒有電，便喊電工陳軍，叫他送電。陳軍 隨聲應到，便去1 #柜

40、，發(fā)現(xiàn)空氣開關處于分離狀態(tài)（因為1#柜在1516時之間曾由趙銀庚安排陳軍將1#柜空氣開關加裝臨時電源控制3 #電動葫蘆，但他不知道，后來陳學祥已將該電動葫蘆的線調到旁邊2#柜 空氣開關上）?？諝忾_關處未發(fā)現(xiàn)懸掛禁止合閘、有人工作等標志，同時檢查空氣開關未發(fā)現(xiàn)異常。就向在旁工作的電工姚楊、趙安邦詢問是誰 拉閘的，回答是他們都未拉。這時陳軍認為是故障跳閘，所以陳軍試行合閘，導致陳學祥被電擊從 2. 6米高處墮落。事發(fā)后姚楊向120求救，同 時喊到的士，便打的將傷者送第一人民醫(yī)院救治。 對事故情況，及時向市 安全生產監(jiān)督管理局和冶金公司進行匯報，冶金公司組成事故調查組對 事故進行調查。2. 事故原因

41、直接原因：陳軍誤送電，直接導致了事故的發(fā)生。間接原因: 儀表處有章不循，未使用工作票; 多班組交叉作業(yè)，電工在交叉作業(yè)時嚴重違反公司安全操作規(guī)程, 未掛牌操作; 電工安全意識薄弱，習慣性違章; 余廷培現(xiàn)場作業(yè)配合不到位，錯拉閘是造成事故的間接原因。3 .事故教訓 利用9 .17事故典型案例，對全廠電工重溫電工安全技術知識, 針對規(guī)程內容書面進行考試考核（閉卷）,不合格者不得單獨進行操作； 對維修作業(yè)電工每人發(fā)放“禁止合閘、有人工作”警示牌，并印上 員工工號，作為隨身工具類常備。對進入施工場所未按規(guī)定使用者，給 予必要處罰; 在公司內狠抓“三違”現(xiàn)象，若有違規(guī)者嚴格按員工守則辦 事，部門主管負連

42、帶責任； 今后設備檢修安裝過程中一律嚴格執(zhí)行檢修工作票制度和監(jiān)護制 組織各分廠領導參加市有關部門安全知識學習班，以取得相應的 安全資質，不斷提高他們安全管理的科學性及規(guī)范化指揮能力。案例4 江蘇省南京某電子有限公司車輛傷害事故死亡1人1 .事故經過及危害1998年8月3日下午8時50分左右，常州某廠一輛“東風”牌貨車送 貨至南京某電子有限公司，調度員安排叉車司機A（女，20歲）卸貨入庫。A卸下第一批后，于9時20分駕駛叉車從庫房內快速駛出，準備去卸第二批貨。她繞過貨車尾部向右轉變時，叉車忽然向左傾斜 ,A被摔倒在地, 接著叉車左側倒向A,叉車頂部左側橫梁正砸在A頭部,頓時不省人事。在場其他員工

43、發(fā)現(xiàn)后，立即將A送往附近醫(yī)院搶救，終因傷勢過重死亡。事 故直接經濟損失10萬元。2. 事故原因(1)經過現(xiàn)場勘察和技術鑒定，導致這起死亡事故的直接原因是:A在駕駛叉車向右轉彎時，車速過快,轉變半徑過小，叉車受離心力作用而 失穩(wěn)，以致叉車向左側傾翻;(2)司機從庫房內快速駛出時，為了“搶時間、爭速度”置安全于不 顧,一邊用一只手操縱方向盤向右轉彎，一邊用另一只手操縱控制桿起升 貨叉，故在轉彎時因離心力作用，未能用雙手緊緊抓住方向盤，被摔出車(3)叉車行駛至轉彎處，貨叉已升到極限位置，叉車重心變高，進而加大了叉車的離心慣性，增加了叉車失穩(wěn)傾翻的可能性，加之轉變半徑 過小,車速過快,最終導致叉車傾翻

44、;(4)公司安全部門對特種作業(yè)人員安全教育不夠，抓違章的措施與違 章處罰不力。3. 事故教訓(1 )作業(yè)現(xiàn)場須有安全檢查、監(jiān)督員，抓違章作業(yè)要嚴格，不能姑 息遷就，同時要加大處罰力度，以杜絕違章作業(yè)；(2)安全工作應常抓不懈，警鐘長鳴。不要以為處理一個“違章” 進行一次安全教育，便可以高枕無憂了，只有長治才能久安;要經常安全檢查，及時整改事故隱患，對危險性較大的部門、地 段、工種，應有相應的安全防范手段和措施；(4)對特種作業(yè)人員，在培訓上崗的基礎上，還應在工作實踐中不斷提高自我安全意識和防范能力。第三節(jié)分析小結通過對上述事故原因及典型事故案例的分析，可以歸納總結出一些 有規(guī)律性的東西，供建設

45、單位借鑒，以預防類似事故的發(fā)生。(1)事故的發(fā)生原因由于客觀上存在著不安全因素以及各種社會因素和環(huán)境條件的影響 以及人的不安全行為是誘發(fā)事故發(fā)生的基本原因。,造成事故的直接原因是人的不安全行為和物的不安全狀態(tài)。然而“人的失誤”和“物的故障”的原因往往是管理上的缺陷，雖然這是間 接原因,但常常是事故發(fā)生的本質原因。人的不安全行為可以促成物的不安全狀態(tài)，物的不安全狀態(tài)也是客 觀上造成人的不安全行為的物質條件。般來說,人的不安全行為、物的不安全狀態(tài)和管理上的缺陷所耦合形成“隱患”，可能直接導致死亡事故，甚至火災爆炸等惡性事故的發(fā)生。因此,實現(xiàn)安全生產必須抓好人、機、物、管理和環(huán)境五個方面，它們之間的

46、相互關系見圖7-1。圖7 -1人、物、環(huán)境與事故圖（2）人為失誤人為失誤是人為的造成系統(tǒng)故障或發(fā)生事故的直接原因因素，需要 加以防范。人為失誤主要有以下幾個方面:人機工程在設計上的失誤;機械、設備在安裝上的失誤； 檢查方面的失誤; 設備保養(yǎng)維修不良所造成的失誤; 運行過程中，操作者的失誤（包括生理、心理、缺乏知識經驗及操 作不熟練等）； 管理和決策失誤（包括勞動組織不合理）； 運輸失誤； 信息誤認等。關于人的失誤及其原因見圖7-2。*晉覺（生理.心埋及人機1羽方Ito選成釦人的先W廠麗1、扯罐乏訓抵*無如I - 圖7 -2人為失誤圖I氏探作I¥4訓躺我燈fee.危吿怙計不足外驗不足卜選稻IR陰朋町和仃貯;單元劃分