整理固體料倉(cāng)設(shè)計(jì)計(jì)算

1、6 設(shè)計(jì)計(jì)算固體料倉(cāng)的校核計(jì)算按以下步驟進(jìn)行： 根據(jù)地震或風(fēng)載的需要，選定若干計(jì)算截面（包括所有危險(xiǎn)截面）。根據(jù) JB/T 4735 的相應(yīng)章節(jié)，按設(shè)計(jì)壓力及物料的特性初定倉(cāng)殼圓筒及倉(cāng)殼錐體各 計(jì)算截面的有效厚度 L按6.16.18條的規(guī)定依次進(jìn)行校核計(jì)算，計(jì)算結(jié)果應(yīng)滿足各相應(yīng)要求，否則需要 重新設(shè)定有效厚度，直至滿足全部校核條件為止。a)b)c)固體料倉(cāng)的外壓校核計(jì)算按GB 150 的相應(yīng)章節(jié)進(jìn)行。6.1 符號(hào)說(shuō)明C1C2特性縱坐標(biāo)值， mm; 系數(shù)，按 GB 150 確定， 壁厚附加量， C=C1+C2， 鋼板的厚度負(fù)偏差，按相應(yīng)材料標(biāo)準(zhǔn)選取，MPa；mm；mm；DiDoEtFfFk1FV

2、FVi00FVFVI IHoHcHihchihkhW腐蝕裕量和磨蝕裕量， mm; 腐蝕裕量對(duì)于碳鋼和低合金鋼，取不小于 取為 0;對(duì)于鋁及鋁合金，取不小于1取不小于 3 mm;1 mm ；對(duì)于不銹鋼，當(dāng)介質(zhì)的腐蝕性極微時(shí)，mm;對(duì)于裙座殼取不小于 2 mm ;對(duì)于地腳螺栓磨蝕裕量對(duì)于碳素鋼和低合金鋼、鋁及鋁合金一般取不小于 1mm ,對(duì)于高合金鋼一般取不小于 0.5mm。倉(cāng)殼圓筒內(nèi)直徑， mm; 倉(cāng)殼圓筒外直徑， mm;材料設(shè)計(jì)溫度下的彈性模量， 物料與倉(cāng)殼圓筒間的摩擦力， 集中質(zhì)量 集中質(zhì)量 集中質(zhì)量MPa;N;mk 引起的基本震型水平地震力， N;mk引起的垂直地震力，N;i 引起的垂直地

3、震力， N ;料倉(cāng)底截面處垂直地震力， N ;料倉(cāng)任意計(jì)算截面處垂直地震力，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)，重力加速度，取 g =9.81m /s 2 ; 料倉(cāng)總高度， 倉(cāng)殼圓筒高度， 倉(cāng)殼錐體高度， 料倉(cāng)頂部至第mm；mm；mm；i 段底截面的距離，3），mm；N；計(jì)算截面距地面高度（見(jiàn)圖 物料自然堆積上錐角高度（見(jiàn)圖 料倉(cāng)第 i 段集中質(zhì)量距地面的高度（ 任意計(jì)算截面 II 以上集中質(zhì)量 料倉(cāng)計(jì)算截面以上的儲(chǔ)料高度（見(jiàn)圖mm;7），mm;見(jiàn)圖3），mm;mk距地面的高度（見(jiàn)圖 3）, mm;7），mm;MEI I任意計(jì)算截面I I處的基本振型地震彎矩， N -mm；ME00底部截

4、面0 0處的地震彎矩，N -mm;Me由偏心質(zhì)量引起的彎矩，N .mm;IIMw任意計(jì)算截面I I處的風(fēng)力彎矩，N -mm;00Mw0 0底部截面0 0處的風(fēng)力彎矩，N -mm;IIMmax任意計(jì)算截面I I處的最大彎矩，N -mm;00Mmax底部截面0 0處的最大彎矩，N -mm;mcmminmtmom05po倉(cāng)殼錐體質(zhì)量與倉(cāng)殼錐體部分所儲(chǔ)物料質(zhì)量之和， 料倉(cāng)最小質(zhì)量， kg ； 單位面積的倉(cāng)殼頂質(zhì)量與附加質(zhì)量之和， 料倉(cāng)操作質(zhì)量， kg ； 料倉(cāng)儲(chǔ)料質(zhì)量， kg ； 設(shè)計(jì)壓力， MPa； 設(shè)計(jì)外壓力， MPa ；kg；kg；Iph物料在倉(cāng)殼圓筒計(jì)算截面I I 處產(chǎn)生的水平壓力，MPa；I

5、 pv物料在倉(cāng)殼圓筒計(jì)算截面I I 處產(chǎn)生的垂直壓力，MPa；a ph物料對(duì)倉(cāng)殼錐體計(jì)算截面aa 處產(chǎn)生的水平壓力，MPa；a pn物料對(duì)倉(cāng)殼錐體計(jì)算截面a a 處產(chǎn)生的法向壓力，MPa；apva物料對(duì)倉(cāng)殼錐體計(jì)算截面aa 處產(chǎn)生的垂直壓力，MPa；II pnII物料對(duì)倉(cāng)殼錐體大端 II II 處產(chǎn)生的法向壓力，MPa；II pvII物料在倉(cāng)殼錐體大端 IIII 處產(chǎn)生的垂直壓力，MPa；qo基本風(fēng)壓值，見(jiàn) GB 50009，或按當(dāng)?shù)貧庀蟛块T(mén)資料，但均不應(yīng)小于 300 N/m2；qw基本雪壓值，N/m2。對(duì)我國(guó)主要地區(qū)，qw可從GB 50009中選取。當(dāng)表中查不到時(shí)，可 向當(dāng)?shù)貧庀蟛块T(mén)咨詢或取

6、qw =300 N/m2 。當(dāng)料倉(cāng)露天建在山區(qū)時(shí)，應(yīng)將上述雪壓值乘以系數(shù) 1.2。ReL常溫下材料屈服點(diǎn)， MPa；tRt設(shè)計(jì)溫度下材料的許用應(yīng)力， MPa；TiWeWsei各計(jì)算截面設(shè)定的倉(cāng)殼圓筒或倉(cāng)殼錐體的有效壁厚,mm;倉(cāng)殼頂?shù)挠行П诤?mm;倉(cāng)殼錐體的半頂角,(°；料倉(cāng)基本自振周期，S；地震載荷，N ;雪載荷，N ;物料堆積密度，kg/m3;倉(cāng)殼圓筒或倉(cāng)殼錐體的有效壁厚，mm;焊接接頭系數(shù);物料與料倉(cāng)殼體間的摩擦系數(shù)；物料與料倉(cāng)殼體間摩擦產(chǎn)生的應(yīng)力,組合軸向應(yīng)力，MPa ；周向應(yīng)力，MPa ；組合應(yīng)力，MPa ；松散物料內(nèi)摩擦角的最小值，(松散物料與殼體壁面的摩擦角，)；(&

7、#176;。MPa;6.2料倉(cāng)的結(jié)構(gòu)類型料倉(cāng)殼體結(jié)構(gòu)主要有拱頂式和錐頂式。料倉(cāng)支承結(jié)構(gòu)主要有裙座式、帶整體加強(qiáng)環(huán)耳式支座及耳式支座，見(jiàn)圖1所示。圖1料倉(cāng)的支承結(jié)構(gòu)類型6.3料倉(cāng)質(zhì)量計(jì)算料倉(cāng)的操作質(zhì)量按式（7）計(jì)算:me(7)mo 料倉(cāng)的操作質(zhì)量，kg ；mo1-倉(cāng)冗（包括支座）質(zhì)量，kg;mo2- 內(nèi)件質(zhì)量，kg;mo3 保溫、防護(hù)材料質(zhì)量，kg;mo4平臺(tái)、扶梯質(zhì)量，kg ；mo5操作時(shí)料倉(cāng)內(nèi)物料質(zhì)量，kg;ma人孔、接管、法蘭及倉(cāng)殼頂安裝的附件質(zhì)量,me - 偏心質(zhì)量，kg。式中:m。mo1mo2mo3 口。4mumukg ；料倉(cāng)的最小質(zhì)量按式（8）計(jì)算:mmin mo1 mo2 mo3

8、mo4mame6.4自振周期 641直徑、厚度相等的料倉(cāng)的基本自振周期9）計(jì)算:直徑、厚度相等的料倉(cāng)其基本自振周期應(yīng)按式（T190.33H J JoH 3E eDi3103(9)6.4.2直徑、厚度（或材料）沿高度變化的料倉(cāng)的基本自振周期直徑、厚度（或材料）沿高度變化的料倉(cāng)可視為一個(gè)多質(zhì)點(diǎn)的體系，如圖2所示。本自振周期按式（10）計(jì)算。其中直徑和厚度不變的每段料倉(cāng)質(zhì)量，可處理為作用在該段高 度1/2處的集中質(zhì)量。mnmim3nIn H|3圖2多質(zhì)點(diǎn)的體系示意圖nUn II 3 n ii 3T1 1148J mG)3( 土103y i 1 H i 1 匕 li i 2 Ei 1Ii 1(10)式

9、中：E；、第i段、第i-1段倉(cāng)殼材料在設(shè)計(jì)溫度下的彈性模量，MPa ；倉(cāng)殼圓筒段:倉(cāng)殼錐體段:式中： DieDifmi 第i段的操作質(zhì)量，kg ；Ii-1 第i段、第i-1段倉(cāng)殼截面慣性矩,mm4。6.5地震載荷lili錐殼大端內(nèi)直徑,錐殼小端內(nèi)直徑,mm;mm;(Di ei)3 ei8r 2_2DieDifei4(Die Dif )(11)(12)6.5.1水平地震力任意高度.（13）式中：Fk1集中質(zhì)量mk引起的基本振型水平地震力，N ；mk距地面hk處的集中質(zhì)量，kg ；hk （見(jiàn)圖3）的集中質(zhì)量 mk引起的基本振型水平地震力按式（13）計(jì)算:Fk11 k1mk g對(duì)應(yīng)于料倉(cāng)基本自振周期

10、 T1的地震影響系數(shù) 值； 地震影響系數(shù)，查圖（4）,曲線部分按圖中公式計(jì)算。max對(duì)應(yīng)于設(shè)防烈度的地震影響系數(shù)最大值，見(jiàn)表18 ；k1基本振型參與系數(shù);設(shè)防烈度789設(shè)計(jì)基本地震加速度0.1g0.15g0.2g0.3g0.4g地震影響系數(shù)最大值max0.080.120.160.240.32表18對(duì)應(yīng)于設(shè)防烈度的地震影響系數(shù)最大值max表19場(chǎng)地土的特征周期Tg設(shè)計(jì)地震分組場(chǎng)地土類別InmIV第一組0.250.350.450.65第二組0.300.400.550.75第三組0.350.450.650.90k1nhk"mi hi1.5i 1nmihii 1.(14)Tg 各類場(chǎng)地土的特

11、征周期，見(jiàn)表19。.（17）0.06 1.7圖3多質(zhì)點(diǎn)的體系基本振型示意圖圖4中：曲線下降段的衰減指數(shù)，按式（圖4地震影響系數(shù)曲線15）計(jì)算：.（15）0.9 00L0.5 5阻尼比。固體料倉(cāng)取 =0.02 ；直線下降段下降斜率的調(diào)整系數(shù)，按式（16）計(jì)算:.（16）0.020.051 8阻尼調(diào)整系數(shù)，按式（17）計(jì)算:10.052 6.5.2垂直地震力5所示。設(shè)防烈度為8度或9度區(qū)的料倉(cāng)應(yīng)考慮上下兩個(gè)方向垂直地震力的作用，如圖 料倉(cāng)底截面處總的垂直地震力按式（18）計(jì)算：F。0.(18)卜vv max meqg16M E 035式中:vmax垂直地震影響系數(shù)最大值，取v max 0.65 m

12、axmeq料倉(cāng)的當(dāng)量質(zhì)量，取meq0.75mo, kg。任意質(zhì)量i處所分配的垂直地震力按式（19）計(jì)算。mihiFV00 (i =1,F vinmkhkk 12,(19)任意計(jì)算截面1-1處的垂直地震力按式（20)計(jì)算。Fv"nF Vkk i.（20）ftitmimi圖5垂直地震力作用示意圖6.5.3 地震彎矩料倉(cāng)任意計(jì)算截面1-1的基本振型地震彎矩按式（21）計(jì)算（見(jiàn)圖3）:nFk1(hkh)i(21)直徑、厚度相等的料倉(cāng)的任意截面（22）和式（23）計(jì)算：11和底截面0 - 0的基本振型地震彎矩分別按式6.6風(fēng)載荷?7(10h3.5 14H2-5h 4h3-5)1m0gH(22)

13、.(23)(24)6.6.1 水平風(fēng)力兩相鄰計(jì)算截面間的水平風(fēng)力按式（26）計(jì)算:P1Ki K 2iq0 filiDoi106P2K iK 22 qo f 2l 2 D 0210 6(25)K1 K 2i q0 fi l i D0i10 6(26)式中：P，P2,料倉(cāng)各計(jì)算段的水平風(fēng)力，N ；D01, D02, ,D0i 料倉(cāng)各計(jì)算段的外徑，mm ；fi風(fēng)壓高度變化數(shù)系，按表 20選取:HitKiK21, K22 ,K2i 料倉(cāng)第i段頂截面距地面的高度，m;體型系數(shù)，取Ki=0.7;料倉(cāng)各計(jì)算段的風(fēng)振系數(shù)，當(dāng)料倉(cāng)高度HW 20m時(shí)，取20m時(shí)，按式（27）計(jì)算：K2i =1 .70，當(dāng) H &

14、gt;(27)脈動(dòng)增大系數(shù)，按表 21選取;Vii段脈動(dòng)影響系數(shù)，按表22選取;zilii段振型系數(shù)，根據(jù) hit / H 由表23選取; i計(jì)算段長(zhǎng)度（見(jiàn)圖6）,mm ；表20風(fēng)壓高度變化系數(shù)fi距地面咼度H it地面粗糙度類別ABCD51.171.000.740.62101.381.000.740.62151.521.140.740.62201.631.250.840.62301.801.421.000.62401.921.561.130.73502.031.671.250.84602.121.771.350.93702.201.861.451.02802.271.951.541.11注1

15、 : A類地面粗糙度系指近海海面及海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū);B類系指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū);C類系指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類系指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。注2:中間值可采用線性內(nèi)插法求取。表21脈動(dòng)增大系數(shù)iq1T12(NS2/m2)1020406080100i1.471.571.691.771.831.88q1T12(NS2 /m2)20040060080010002000i2.042.242.362.462.532.80q1T12(NS2 /m2)400060008000100002000030000i3.093.283.423.543.914

16、.14注1：計(jì)算q1T2時(shí)，對(duì)B類可直接代入基本風(fēng)壓，即 q1=q0，對(duì) A 類以 q1 =1.38q0,對(duì) C 類以 q1 =0.62q0，對(duì) D 類以 q1 =O.32qo。注2：中間值可采用線性內(nèi)插法求取。表22脈動(dòng)影響系數(shù) i地面粗糙度類別Hit,m1020406080100150200A0.780.830.870.890.890.890.870.84B0.720.790.850.880.890.900.890.88C0.640.730.820.870.900.910.930.93D0.530.650.770.840.890.920.971.00注：中間值可采用線性內(nèi)插法求取。表23振

17、型系數(shù)zi相對(duì)咼度 hit / H振型序號(hào)120.100.020.090.200.060.300.300.140.530.400.230.680.500.340.710.600.460.590.700.590.320.800.790.070.900.850.521.001.001.00注：中間值可采用線性內(nèi)插法求取。28）計(jì)算:662 風(fēng)彎矩料倉(cāng)任意計(jì)算截面1-1處的風(fēng)彎矩按式（(29)mW 1PIl ,才Piji寸)2(lili 1(28)料倉(cāng)底截面為0- 0處的風(fēng)彎矩按式（l2CP2（ll：）2 20P|l129)計(jì)算:P3(ll12l37)6.7偏心彎矩圖6風(fēng)彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖偏心質(zhì)量引起的彎

18、矩按式（30）計(jì)算:Me mege(30)式中 e偏心質(zhì)量重心至料倉(cāng)中心線的距離,mm。6.8最大彎矩料倉(cāng)任意計(jì)算截面I - I處的最大彎矩按式(31)計(jì)算:.I IM maxM W ' MeM E I 0.25Mw '取其中較大值Me(31)料倉(cāng)底部截面0 0處的最大彎矩按式（32）計(jì)算:.0 0M maxmW0 MeM E 0O.25Mw0取其中較大值Me(32)6.9物料對(duì)倉(cāng)殼圓筒的作用力6.9.1特性縱坐標(biāo)系數(shù)特性縱坐標(biāo)系數(shù) A，其值按式（33）DiA4tg tg2(45 -) 2Di +Drtg-hc6.9.2 物料對(duì)倉(cāng)殼圓筒的垂直壓應(yīng)力 物料對(duì)倉(cāng)殼圓筒任意截面計(jì)算：

19、I IPv計(jì)算：hc3(33)(34)處產(chǎn)生的垂直方向壓應(yīng)力Pv ,見(jiàn)圖7,其值按式.,hw八 1 heA9g hW(；1) ?10(35)(36)I I處產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力 Ph，按式（36）計(jì)算:phIgDi4tg1 (hw1)2 1096.9.3物料對(duì)倉(cāng)殼圓筒產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力 物料對(duì)倉(cāng)殼圓筒任意計(jì)算截面(39)6.9.4物料與倉(cāng)殼圓筒間的摩擦力在計(jì)算截面1 1以上，產(chǎn)生于倉(cāng)殼圓筒表面的摩擦力按式（37）計(jì)算:(37)FJ 宀09式中：F； II - I截面上倉(cāng)殼圓筒表面的摩擦力,6.10雪載荷倉(cāng)殼頂?shù)难┹d荷 Ws按式（38）計(jì)算:(38)Ws 字 1066.11倉(cāng)殼圓筒應(yīng)力計(jì)算 6.11.

20、1倉(cāng)殼圓筒軸向應(yīng)力計(jì)算倉(cāng)殼圓筒任意計(jì)算截面1 1處的軸向應(yīng)力分別按式 （39）、式（40）、式（41）及式（42）計(jì)算：設(shè)計(jì)壓力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力：f亠 I I 式中： eiI Iz1設(shè)計(jì)壓力在計(jì)算截面ei 倉(cāng)殼圓筒計(jì)算截面pDi4 eiII I處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力，MPa ;11處的有效厚度,mm。物料與倉(cāng)殼圓筒間 摩擦力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力:(40)式中：Z2II Iz2摩擦力在計(jì)算截面F/DTT11處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力,MPa。最大彎矩在倉(cāng)殼圓筒內(nèi)產(chǎn)生軸向應(yīng)力:I Iz332DoMmaX(D： Di4)(41)式中：Z31最大彎矩在計(jì)算截面1 1處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力,MPa。由計(jì)算截面I I以上料倉(cāng)殼體重及垂

21、直地震力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力:I I mup Ig fV i Wsz4DI?(42)式中:I Iz4殼體空重及垂直地震力在計(jì)算截面11處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力，MPa。計(jì)算截面I I以上的料倉(cāng)殼體及附件質(zhì)量，kg,按式（43）計(jì)算:mupm1u pm2upm3upm4upmaup卜tI I式中：gup計(jì)算截面1 I以上的料倉(cāng)殼體質(zhì)量，kg;m2up計(jì)算截面1 1以上的料倉(cāng)內(nèi)件質(zhì)量，kg;I Im3up計(jì)算截面1 1以上的保溫、防護(hù)材料的質(zhì)量，kg;I II II II Im4upI II II II I mup(43)平臺(tái)扶梯質(zhì)量,kg;I Imaup計(jì)算截面I I以上的人孔、接管、法蘭及倉(cāng)殼頂安裝的附件質(zhì)

22、量,kg。6.11.2倉(cāng)殼圓筒周向應(yīng)力設(shè)計(jì)壓力P和物料的水平壓應(yīng)力ph式（44）計(jì)算：I在計(jì)算截面11處倉(cāng)殼圓筒中產(chǎn)生的周向應(yīng)力按ph I)DiI I (p2 e' I(44)式中:由設(shè)計(jì)壓力P和物料的水平壓應(yīng)力 Ph在計(jì)算截面1 1處產(chǎn)生周向應(yīng)力,MPa。6.11.36.11.3.1應(yīng)力組合組合拉應(yīng)力(45)式中：zI組合軸向應(yīng)力,MPa。組合軸向應(yīng)力按式(45)計(jì)算：I II II II II Izz1z2z3z4組合拉應(yīng)力按式（46）計(jì)算:式中:I IzLzj 7( zI)2組合拉應(yīng)力,MPa。I)2(46)6.11.3.2 組合壓應(yīng)力組合壓應(yīng)力按式（47）計(jì)算:式中：zaII

23、IzAI Iz1I Iz2Iz3I Iz4(47)組合壓應(yīng)力,MPa。6.11.4應(yīng)力校核倉(cāng)殼圓筒任意計(jì)算截面校核：I - I處的組合拉應(yīng)力與組合壓應(yīng)力分別按式（48）及式（49）組合拉應(yīng)力:I IzL(48)組合壓應(yīng)力:I IzAer(49)erKoB Ko R取其中較小值.(50)式中:er倉(cāng)殼圓筒材料的許用軸向壓應(yīng)力,MPa,按式（50）確定:Ko載荷組合系數(shù)，取Ko=1.2。6.12倉(cāng)殼錐體應(yīng)力6.12.16.12.1.1倉(cāng)殼錐體特性縱坐標(biāo)系數(shù)倉(cāng)殼錐體特性縱坐標(biāo)系數(shù)Az，其值按式（51）倉(cāng)殼錐體任意截面上的應(yīng)力計(jì)算計(jì)算:Az4tg_ a aDzi2tg (45-)hzc3(51)hzc

24、(52)式中：A倉(cāng)殼錐體特性縱坐標(biāo)值，mm;D；ia倉(cāng)殼錐體計(jì)算截面 a a處的內(nèi)直徑，mm；hzc物料在倉(cāng)殼錐體計(jì)算截面 a a處的錐角高,mm。6.12.1.2 物料對(duì)倉(cāng)殼錐體的垂直壓應(yīng)力物料對(duì)倉(cāng)殼錐體任意截面a a處產(chǎn)生的垂直方向壓應(yīng)力Pv，見(jiàn)圖8,其值按式（53）計(jì)算:a aPv_u. / hw八1 hzc“9ghwW1)10(53)6.12.1.3 物料對(duì)倉(cāng)殼錐體產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力物料對(duì)倉(cāng)殼錐體任意計(jì)算截面aa處產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力Ph，按式（54）計(jì)算:paa-gD 1( 1)21094tg-(54)Az6.12.1.4 倉(cāng)殼錐體任意截面處的法向壓應(yīng)力物料在倉(cāng)殼錐體任意計(jì)算截面a a處所

25、產(chǎn)生的法向壓應(yīng)力Pn按式（55）計(jì)算，此壓應(yīng)力與倉(cāng)殼錐體間產(chǎn)生的法向壓應(yīng)力。a aa a 2PnPv sina a 2Ph cos(55)6.12.1.5 周向應(yīng)力倉(cāng)殼錐體任意截面 a a處由設(shè)計(jì)壓力P和和垂直于其壁面的法向壓應(yīng)力pa a產(chǎn)生的周向應(yīng)力按式（56）計(jì)算。(56)6.12.1.6 軸向應(yīng)力任意截面a a處由設(shè)計(jì)壓力式中：m： a(p paa)D：ia2 ；i acosp和物料垂直壓應(yīng)力 p： a產(chǎn)生的軸向應(yīng)力按式（57）計(jì)算:a)Dzaa, a a4 ei COSa amc gf a a a aDziei COS(57)倉(cāng)殼錐體計(jì)算截面 aa以下的倉(cāng)殼錐體質(zhì)量與倉(cāng)殼錐體計(jì)算截面

26、錐體所儲(chǔ) 物料質(zhì)量 之和，kg。a a以下的倉(cāng)殼6.12.2 組合應(yīng)力截面a a處組合應(yīng)力按式（58）計(jì)算:a)2( aa)2(58)6.12.3 應(yīng)力校核截面aa處組合應(yīng)力按式(59)校核:(59)6.13倉(cāng)殼頂計(jì)算6.13.1自支承式錐形倉(cāng)殼頂自支承式錐形倉(cāng)殼頂適用于殼體內(nèi)直徑不大于5m的料倉(cāng)，見(jiàn)圖9。倉(cāng)殼頂?shù)挠行Ш穸劝词剑?0）計(jì)算，但不得小于4.5mm。當(dāng)t > 6mm時(shí)可以考慮采用加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)。2.24Di rmtgt "Sin10 3(60)mt mtimt2mt3qwg(61)式中：mt1單位面積的倉(cāng)殼頂質(zhì)量，2kg/m ;mt2單位面積的倉(cāng)殼頂附加質(zhì)量,kg/m2

27、；mt3 單位面積倉(cāng)殼頂上平均載荷,2kg/m2;錐頂母線與其水平投影線間之夾角（見(jiàn)圖 9）, 一般取10°35。受內(nèi)壓錐頂?shù)闹芟驊?yīng)力按式（62）計(jì)算:(62)pDi2 t sin周向應(yīng)力按式（63）校核:(63)0.81.2 倍,見(jiàn)圖10。拱形倉(cāng)殼頂球殼的有效厚度按式（64）計(jì)算，但不得小于4.5mm。當(dāng) t >6mm時(shí)可以6.13.2自支承式拱形倉(cāng)殼頂自支承式拱形倉(cāng)殼頂?shù)那驓?nèi)半徑取料倉(cāng)內(nèi)直徑的考慮采用加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)。t Rn 嚴(yán) 103 CEt(64)(65)(66)式中：Rn 拱形倉(cāng)殼頂球殼內(nèi)半徑（見(jiàn)圖10）, mm。受內(nèi)壓拱形倉(cāng)殼頂?shù)闹芟驊?yīng)力，按式（65）計(jì)算:pDi4

28、t周向應(yīng)力 按式（66）校核6.13.3倉(cāng)殼頂加強(qiáng)筋11所示。加強(qiáng)筋宜以倉(cāng)殼頂中心為準(zhǔn)，呈輻射狀均勻并對(duì)稱分布，如圖加強(qiáng)筋按以下步驟進(jìn)行校核計(jì)算：a）加強(qiáng)筋的最大彎矩加強(qiáng)筋的最大彎矩按式（67）計(jì)算：M max3Di mtg 10 948nWzDi4n10(67)式中：Mmax加強(qiáng)筋最大彎矩，N m ;WZ 集中載荷，N ；n 直徑方向加強(qiáng)筋的數(shù)量。b)所需加強(qiáng)筋截面模數(shù)按式（68）計(jì)算:式中:ZminC）ZminM maxR t所需加強(qiáng)筋最小截面模數(shù),已設(shè)定加強(qiáng)筋的截面模數(shù)應(yīng)>Z min足為止。103mm 3。(68)。否則需要調(diào)整加強(qiáng)筋的數(shù)量或型鋼規(guī)格直到滿6.14 倉(cāng)殼頂與倉(cāng)殼圓筒

29、連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)用的包邊角鋼與倉(cāng)殼圓筒的連接可以采用對(duì)接或搭接型式，見(jiàn)（圖12）所示。倉(cāng)殼頂與倉(cāng)殼圓筒連接處的有效面積（包邊角鋼橫截面積加上與其相連的倉(cāng)殼圓筒與倉(cāng) 應(yīng)同時(shí)滿足式（69）與表（24）之要求：殼頂各16倍板厚范圍內(nèi)的截面之和）AjPsDi28 t tg(69)式中： Aj倉(cāng)殼頂、倉(cāng)殼圓筒與包邊角鋼有效截面積之和,MPa。2mm2；Ps 取設(shè)計(jì)壓力P及設(shè)計(jì)外壓Po中的較大值,Di(b)(d)圖12）（c）倉(cāng)殼頂與倉(cāng)殼圓筒連接處的 加強(qiáng)結(jié)構(gòu)24包邊角鋼最小尺寸(70)包邊角鋼自身的對(duì)接接頭及包邊角鋼與倉(cāng)殼圓筒、 構(gòu)。r i /F倉(cāng)殼圓筒內(nèi)直徑 Di包邊角鋼最小尺寸Di < 5

30、000/ 50 X50 X55000< Di < 10000/ 63 >63 W10000< Di < 20000/ 75 X75>8Di >20000/ 100X100X10mm倉(cāng)殼頂連接的焊接接頭應(yīng)為全焊透結(jié)6.15倉(cāng)殼錐體與倉(cāng)殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)倉(cāng)殼錐體與倉(cāng)殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)（圖圖13倉(cāng)殼錐體與倉(cāng)殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu) 倉(cāng)殼圓筒圓周方向拉力按式（70）計(jì)算：Ys (P Ph)式中：Ys倉(cāng)殼圓筒圓周方向拉力，N/mm。倉(cāng)殼錐體母線方向拉力按式（71）計(jì)算:(71)式中:式中:式中:Yi(P Pv)Di4 cos丫1 倉(cāng)殼錐體母線方向拉力

31、,丫2（PIIPnCOS丫2 倉(cāng)殼錐體圓周方向拉力,Q丫2 Bn YsBcQ 倉(cāng)殼錐體圓周方向拉力,Bn 倉(cāng)殼錐體有效加強(qiáng)長(zhǎng)度,Bc 倉(cāng)殼圓筒有效加強(qiáng)長(zhǎng)度,mcgDi cosN/mm。II)RiN/mm。YiRi sinmm ；mm。Di eBn 0. 2cosBc0.6 陽(yáng)承壓圈區(qū)域內(nèi)所需截面積按式（76）計(jì)算:Ac £式中：Ac 承壓圈區(qū)域內(nèi)所需截面積,2mm2。當(dāng)Ac Bctc Bntn時(shí)需要增加具有相當(dāng)于 AcB.t.）截面積的補(bǔ)強(qiáng)圈。6.16倉(cāng)殼圓筒加強(qiáng)結(jié)構(gòu)6.16.1倉(cāng)殼圓筒設(shè)計(jì)外壓倉(cāng)殼圓筒設(shè)計(jì)外壓按式（77）計(jì)算:Po 2.25fiq0 Pin(72)(73)(74)(

32、75)(76)式中：Pin料倉(cāng)內(nèi)部負(fù)壓值,MPa。6.16.2 料倉(cāng)許用臨界外壓力料倉(cāng)許用臨界外壓力值P cr按GB 150計(jì)算:6.16.3 加強(qiáng)圈個(gè)數(shù)及位置(77)當(dāng)Per < Po時(shí)，需在倉(cāng)殼圓筒外設(shè)置加強(qiáng)圈，加強(qiáng)圈的最少數(shù)量及其在當(dāng)量倉(cāng)壁上的位置，應(yīng)符合表25。表25倉(cāng)壁加強(qiáng)圈最少數(shù)量及位置設(shè)計(jì)外壓po與許用臨界外壓P er的關(guān)系所需加強(qiáng)圈最少個(gè)數(shù)加強(qiáng)圈距當(dāng)量倉(cāng)體上端的距離（mm）P erPo0Po2P et Po1Jh2Po1P er- Po3222 H- H3 3Po1,P erPon 1nn1 H1 Hn Hn 1n 1n 16.16.4加強(qiáng)圈最小截面尺寸加強(qiáng)圈最小截面尺寸

33、宜符合表26的規(guī)定。表 26加強(qiáng)圈最 小截面尺寸mm倉(cāng)殼圓筒內(nèi)直徑Di加強(qiáng)圈最小截面尺寸（可用同等截面模數(shù)的型鋼或組合件代替）Di < 20000/ 100 >63X820000< Di < 36000/ 125X0X8Di >36000/ 150X150X106.16.5加強(qiáng)圈與倉(cāng)殼圓筒的連接形式加強(qiáng)圈與倉(cāng)殼圓筒的連接形式按附錄A確定。6.17裙座6.17.1裙座殼底截面的組合應(yīng)力按式（78）和式（79）校核，見(jiàn)圖14 :式中：fJ0ZsbDisK。mmax.-.001( M maxcosZsb1(O.3MW0 cosZsbL 00m0gFv)AsbMe mma

34、xg Asb0-0截面處的垂直地震力,裙座殼底部截面積，mm2；裙座半頂角，對(duì)圓柱形裙座,裙座殼底部截面模數(shù),裙座殼底部?jī)?nèi)直徑,裙座殼底部壁厚,載荷組合系數(shù)，取KoBcos2K0 Rt2K0Bcos0.9ReL(78)(79)僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng),=0, (°)；N；mm3；mm ；mm；K0 =1.2。料倉(cāng)最大質(zhì)量，如不進(jìn)行水壓試驗(yàn)，可取mmax = m0，kg。2Zsb Dis s / 4(80)AsbDis(81)6.17.2 裙座上較大開(kāi)孔（圖 15）處截面.n fl h h1( M maxcos Zsmh hm。gAsmh h組合應(yīng)力按式(Ko B co

35、s2Ko t82）和式（83）校核:(82)1(0.3MWh cosZsm.h hM emmax g)Asm2K0Bcos0.9 s(83)N;h h截面處的垂直地震力，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng),Asmh h截面處裙座殼的截面積,2 mm ;bmDimImh h截面處水平方向的最大寬度，mm;h h截面處裙座殼的內(nèi)直徑，mm;開(kāi)孔加強(qiáng)管長(zhǎng)度，mm;M maxh h截面處的最大彎矩， Nmm;h h截面處的風(fēng)彎矩，N巾口 ;h h moh h截面以上料倉(cāng)的操作質(zhì)量,kg;mmaxh h截面以上料倉(cāng)的試驗(yàn)質(zhì)量,如不進(jìn)行水壓試驗(yàn)，可取為h h mo,kg ;Zsmh h截面處裙座殼的

36、截面模數(shù),3 mm ;AsmD im es(bm2m ) esAm(84)(85)2l m mZsm 4Di2im eses(bmDim 亍Zm)(86)Zm2。叫"（字）2 （號(hào)）2(87)圖15A斗mbm裙座殼上較大開(kāi)孔處 h h截面示意圖es,重復(fù)上述計(jì)算，直至滿足如果不滿足上述條件時(shí)，須重新設(shè)定裙座殼有效厚度 要求。6.18裙座地腳螺栓座(88)6.18.1 裙座基礎(chǔ)環(huán)6.18.1.1 基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)、外徑（見(jiàn)圖16、圖17）按式（88）、式（89）選取:D Ob(160 - 400)J0DibDob圖16無(wú)筋板基礎(chǔ)環(huán)(91)計(jì)算:DisDib6.18.1.2 基礎(chǔ)環(huán)厚度，按式（9

37、0）或式無(wú)筋板時(shí)（圖16）基礎(chǔ)環(huán)厚度：b 1.73MV Rb(90)有筋板時(shí)（見(jiàn)圖17）的基礎(chǔ)環(huán)厚度:|6Ms(91)MxCxb maxb(94)(95)16 mm?；A(chǔ)環(huán)厚度，mm ；Rb基礎(chǔ)環(huán)材料許用彎曲應(yīng)力,MPa ；b max混凝土基礎(chǔ)上的最大壓應(yīng)力，止 mog IZbAbO.3M腐 MeZb maxMPa。匚0 0F V取其中較大值gAbmmax(92)無(wú)論無(wú)筋板或有筋板的基礎(chǔ)環(huán)厚度均不得小于 式中：b 其中：fV0 0僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)。矩形板計(jì)算力矩按式（93）計(jì)算:M s max M,My(93)myCyI2bmax'其中系數(shù)Cx、Cy按表（27）

38、選取。6.18.2地腳螺栓地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力按式（Mw0 MemimingZA.mE0 O.25Mw0 Mezb96）計(jì)算:0 0取二者中較大值mog FvAb(96)式中：fJ0-0截面處垂直地震力，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng),地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力，MPa ;基礎(chǔ)環(huán)面積,mm2;Zb基礎(chǔ)環(huán)的截面模數(shù)， mm-(DOb42Dib)(97)B WO時(shí),Zb(DOb32DobDi：)(98)料倉(cāng)可自身穩(wěn)定,但為了固定料倉(cāng)位置，仍應(yīng)視具體情況，設(shè)置一定的地表27矩形板力矩Cx、CY計(jì)算表b/lCxCyb/lCxCyb/lCxCyb/lCxCy00.50000.8-0.1730

39、.0751.6-0.04850.1262.4-.02170.1320.10.5000.00000.9-0.1420.08721.7-0.04300.1272.5-.02000.1330.20.4900.00061.0-0.1180.09721.8-0.03840.1292.6-.01850.1330.3-0.4480.00511.1-0.09950.1051.9-0.03450.1302.7-.01710.1330.4-0.3850.01511.2-0.08460.1122.0-0.03120.1302.8-.01590.1330.5-0.3190.02931.3-0.07260.1162.1

40、-0.02830.1312.9-.01490.1330.6-0.2600.04531.4-0.06290.1202.2-0.02580.1323.0-.01390.1330.7-0.2120.06101.5£.05500.1232.3-0.02360.132注：I為兩相鄰筋板最大外側(cè)間距。腳螺栓。B > 0時(shí)，料倉(cāng)必須設(shè)置地腳螺栓。地腳螺栓根徑按式（99）計(jì)算:d1陽(yáng)C(99)式中：d1 地腳螺栓螺紋根徑， mm ；C2 地腳螺栓腐蝕裕量，mm ；n 地腳螺栓個(gè)數(shù)，一般取4的倍數(shù)，對(duì)小直徑料倉(cāng)，可取 n=6 ；(#)R bt地腳螺栓材料的許用應(yīng)力,MPa。6.18.3筋板筋板壓

41、應(yīng)力按式（100）計(jì)算:(100)式中： GFni12G筋板的壓應(yīng)力，MPa ；一個(gè)地腳螺栓承受的最大拉力，N ；對(duì)應(yīng)于一個(gè)地腳螺栓的筋板個(gè)數(shù)；筋板寬度，筋板厚度，mm;mm。BAb(101)筋板的許用壓應(yīng)力按式（102)n或（103）計(jì)算:Rc21 0.4() R Gc(102)式中:RcRc0.277 R G(/ c)2筋板的許用壓應(yīng)力， MPa;(103)i細(xì)長(zhǎng)比，按式（104）計(jì)算，且不大于 250；回轉(zhuǎn)半徑，對(duì)長(zhǎng)方形截面的筋板取0.289 G，mm ；Ik筋板長(zhǎng)度，mm ；vcE系數(shù)，按式（105）計(jì)算; 臨界細(xì)長(zhǎng)比，按式（ 鋼板材料的彈性模量，106)計(jì)算:MPa ；Rg筋板材料的

42、許用應(yīng)力,MPa。0.51ki5 2(105)(106)2f 2e#0.6 Rg(110)度。筋板的壓應(yīng)力等于或小于許用壓應(yīng)力，即G W G。但 G 一般不小于2 / 3基礎(chǔ)環(huán)厚6.18.4 蓋板6.18.4.1分塊蓋板最大應(yīng)力按式（107）或式（ 無(wú)墊板時(shí)108)計(jì)算:FI3(l2 d3):(107)有墊板時(shí)Fl3z2(l2 d3):(l4 d2)；(108)式中： zd2d312蓋板的最大應(yīng)力，MPa ； 墊板上的地腳螺栓孔直徑, 蓋板上的地腳螺栓孔直徑, 筋板長(zhǎng)度，mm;mm ；mm ；I3筋板內(nèi)側(cè)間距，mm;I4墊板寬度，mm ；z蓋板厚度，一般分塊厚度不小于基礎(chǔ)環(huán)的厚度, 墊板厚度，

43、mm。mm；6.18.4.2環(huán)形蓋板的最大應(yīng)力按式（109）或式（110）計(jì)算: 無(wú)墊板時(shí)(109)3Fl3z 4(l2 d3 ) e有墊板時(shí)3Fl34(l2 d3)e 4(l4 d2)2式中：z環(huán)形蓋板最大應(yīng)力，MPa。1k14d2IFD ibDob圖18地腳螺栓座尺寸 一般環(huán)形蓋板厚度不小于基礎(chǔ)環(huán)厚度。蓋板最大應(yīng)力應(yīng)等于或小于蓋板材料的許用應(yīng)力。6.19倉(cāng)殼圓筒與裙座連接焊縫6.19.1倉(cāng)殼圓筒與裙座搭接焊接接頭倉(cāng)殼圓筒與裙座搭接焊接接頭示意圖圖19J JL J Jm。 g FvZw0.8Ko Rtw(111)其中FvJ式中:J J0.3M wZ wMemmax gAw0.8 0.9Ko s(112)J僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)。Aw 焊接接頭抗剪斷面面積，按式（