16m空心板梁預應力張拉計算書

1、漳州臺商投資區(qū)奧特萊斯大道工程后張法16m空心板梁預應力張拉方案及計算書中鐵二局奧特萊斯大道項目部2014-6-18、張拉條件.、張拉方法.三、張拉程序.五、鋼絞線的穿束.六、千斤頂、油表.七、張拉操作.八、實際伸長量的計算和測量.九、伸長率的計算.十、預應力鋼束的封頭.卜一、施加預應力的注意事項.十二、根據(jù)標定報告計算出壓力表讀數(shù)和張拉力對照表 十三、鋼絞線伸長量計算 十四、孔道壓漿.十五、安全措施.十六、預應力施工人員和機具統(tǒng)計表后張法16m空心板梁預應力張拉方案及計算書、張拉條件砼強度達到設計強度100%以上，并且混凝土齡期不小于 14d，方可張拉。、張拉方法所有鋼絞線均采用兩端對稱張拉

2、，張拉采用以張拉力控制為主，以伸長量做校驗，實際伸長量與理論伸長量的誤差控制在 6%以內(nèi)。如發(fā)現(xiàn)伸長量異常應停止張拉，查明原因。三、張拉程序0-初應力（10% T20沁力-1.0應力（持荷2min）后錨固，張拉順序為:16.0m(h=0.8m)簡支梁張拉順序為：左 N1f右N2右N1f左N2,鋼束應對稱交錯逐步加載張拉;nmm本工程采用YM15系列錨具。鋼絞線采用15.2mm鋼絞線。錨具和鋼絞線均由廠家出具產(chǎn)品檢驗書，并送有關(guān)檢測單位進行效驗。五、鋼絞線的穿束鋼絞線采用人工編束后，由人工進行穿入，鋼絞線采用切斷機切斷。預應力鋼束明細表，如下：板位鋼束編號參數(shù)計算長度（mm下料長 度（mm延伸量

3、（mm束數(shù)預應力鋼束共長（m）張拉端錨具（套）波紋管總長（m）螺旋筋總長（m中板1m=4156071680748.9233.64X 15-430.616.82n=3156571685748.1233.74X 15-330.812.1邊板（懸臂長O1m=5156071680748.9233.64X 15-530.618.5605mm2n=4156571685748.1233.74X 15-430.716.8邊板（懸臂長Cv1m=4156071680748.9233.64X 15-430.616.8605mm2n=4156571685748.1233.74X 15-430.716.8六、千斤頂、油

4、表均經(jīng)有關(guān)檢測單位標定，千斤頂?shù)墓ぷ骷苡射摴芎附佣桑挡捎玫规溸M行抬升。七、張拉操作千斤頂張拉進油升壓必須緩慢、均勻、平穩(wěn)，回油降壓時應緩慢松開油閥，并使油缸回程到底。梁端張拉工每張拉到整數(shù)時舉手示意保持兩端千斤頂力爭同步工作。八、實際伸長量的計算和測量初應力數(shù)值到達后，應在預應力鋼束的兩端精確的標以記號，預應力鋼束的伸長量從記號起量，張拉力和伸長量的讀數(shù)應在張拉過程中分階段讀出。 L= L1 + L2; L1-從初始拉力至最大張拉力之間的實際伸長量; L2-初始拉力以下推算伸長量（相鄰級的伸長度）九、伸長率誤差的計算（實測伸長量-理論伸長值）/理論伸長值X 100%，張拉過程中該誤差應小

5、于 6%。十、預應力鋼束的封頭張拉工序完成后經(jīng)監(jiān)理工程師同意后，對外露鋼絞線進行切割，錨固后的外露長度必須滿足10-50mm的要求。封頭必須將錨具及夾片縫隙填塞緊，確保壓漿質(zhì)量。卜一、施加預應力的注意事項1、鋼束中的每一根鋼絞線應從相對應的錨環(huán)孔中穿出，不允許出現(xiàn)鋼絞線擰筋現(xiàn)象。2、錨具中心線與孔道中心線重合。3、張拉機油箱應保持85%的油位，不足時用相投油液補充。4、連續(xù)張拉油泵的千斤頂?shù)挠凸軕３智鍧?，連接時要緊密不的漏油。5、張拉機具出現(xiàn)不正?，F(xiàn)象，應重新進行效驗。十二、根據(jù)標定報告計算出壓力表讀數(shù)和張拉力對照表錨下控制力：0.75fpk=0.75X 1860=1395Mpa單根

6、9; 15.2 鋼絞線張拉力=1395X 106X 1.4X 10-4=195300 (N) =195.3(KN)(140mm2為單根© 15.2鋼絞線截面面積)各線性回歸方程詳見“千斤頂標定報告”。中梁、邊梁各級張拉應力詳見下表:千斤頂編號：0# ,油壓表編號：2013.3.347張拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方程：y=0.0518x+0.454.梁板類型鋼 束 編 號鋼 絞 線 根 數(shù)張拉 階段張拉控制力(KN)油壓表 讀數(shù)(Mp a)分段 理論 伸長量(mm)累計 理論 伸長量(mm)中梁N14110%195.378.124.505.75.7225%195.3195

7、.310.578.614.3350%195.3390.620.6914.328.6475%195.3585.930.8014.342.95100%195.3781.240.9214.357.2N23110%195.358.593.495.75.7225%195.3146.488.048.514.2350%195.3292.9515.6314.228.4475%195.3439.4323.2214.242.65100%195.3585.930.8014.256.8千斤頂編號：1# ,油壓表編號：2013.3.378張拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方 程：y=0.0518x+0.236.

8、梁板類型鋼 束 編 號鋼 絞 線 根 數(shù)張拉 階段張拉控制力(KN)油壓表 讀數(shù)(Mp a)分段 理論 伸長量(mm)累計 理論 伸長量(mm)中梁N14110%195.378.124.285.75.7225%195.3195.310.358.614.3350%195.3390.620.4714.328.6475%195.3585.930.5914.342.95100%195.3781.240.7014.357.2N23110%195.358.593.275.75.7225%195.3146.487.828.514.2350%195.3292.9515.4114.228.4475%195.34

9、39.4323.0014.242.65100%195.3585.930.5914.256.8奧特萊斯中橋 16m預應力空心板梁張拉鋼絞線張拉應力計算千斤頂編號：0# ,油壓表編號：20133 347張拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方程：y=0.0518x+0.454.梁板類型鋼 束 編 號鋼 絞 線 根 數(shù)張拉 階段張拉控制力(KN)油壓表 讀數(shù)(Mp a)分段 理論 伸長量(mm)累計 理論 伸長量(mm)110%195.378.124.505.75.7225%195.3195.310.578.614.3N14350%195.3390.620.6914.328.6475%195.3

10、585.930.8014.342.9邊梁5100%195.3781.240.9214.357.2110%195.378.124.505.75.7225%195.3195.310.578.514.2N14350%195.3390.620.6914.228.4475%195.3585.930.8014.242.65100%195.3781.240.9214.256.8千斤頂編號：1# ,油壓表編號：2013.3.378張拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方 程：y=0.0518x+0.236.梁板類型鋼 束 編 號鋼 絞 線 根 數(shù)張拉 階段張拉控制力(KN)油壓表 讀數(shù)(Mp a)分段 理

11、論 伸長量(mm)累計 理論 伸長量(mm)110%195.378.124.285.75.7225%195.3195.310.358.614.3N14350%195.3390.620.4714.328.6475%195.3585.930.5914.342.9邊梁5100%195.3781.240.7014.357.2110%195.378.124.285.75.7225%195.3195.310.358.514.2N24350%195.3390.620.4714.228.4475%195.3585.930.5914.242.65100%195.3781.240.7014.256.8奧特萊斯中橋

12、 16m預應力空心板梁張拉鋼絞線張拉應力計算千斤頂編號：0# ,油壓表編號：20133 347張拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方程：y=0.0518x+0.454.梁板類型鋼 束 編 號鋼 絞 線 根 數(shù)張拉 階段張拉控制力(KN)油壓表 讀數(shù)(Mp a)分段 理論 伸長量(mm)累計 理論 伸長量(mm)110%195.397.655.515.75.7225%195.3244.12513.108.614.3N15350%195.3488.2525.7514.328.6475%195.3732.37538.3914.342.9邊梁5100%195.3976.551.0414.357.

13、2110%195.378.124.505.75.7225%195.3195.310.578.514.2N14350%195.3390.620.6914.228.4475%195.3585.930.8014.242.65100%195.3781.240.9214.256.8千斤頂編號：1# ,油壓表編號：2013.3.378張拉力(x:KN)與油壓(y:MPa)回歸方 程：y=0.0518x+0.236.梁板類型鋼 束 編 號鋼 絞 線 根 數(shù)張拉 階段張拉控制力(KN)油壓表 讀數(shù)(Mp a)分段 理論 伸長量(mm)累計 理論 伸長量(mm)110%195.397.655.295.75.72

14、25%195.3244.12512.888.614.3N15350%195.3488.2525.5314.328.6475%195.3732.37538.1714.342.9邊梁5100%195.3976.550.8214.357.2110%195.378.124.285.75.7225%195.3195.310.358.514.2N24350%195.3390.620.4714.228.4475%195.3585.930.5914.242.65100%195.3781.240.7014.256.8十三、鋼絞線伸長量計算Pp=P(i-e-(kx+) )/ (kx+ 0) L=PpX L/ApX

15、 EpPp預應力筋平均張拉力（N）P預應力筋張拉端的張拉力（N）e常數(shù)(e=2.7183k孔道偏差摩擦系數(shù)（取0.00佝350mm。x從張拉端至計算截面積的孔道長度，該長度應加上千斤頂和錨具的工作長度卩一孔道摩擦系數(shù)（取0.25）0 從張拉端至計算截面積曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）L預應力筋長度（mm）AP預應力筋的截面面積（mm2）（取140mm2）EP預應力筋的彈性模量（取1.95X 105N/mm2）當每束鋼絞線中鋼絞線根數(shù)發(fā)生變化時，只是增加張拉力，單根鋼絞線伸長量不變。分段詳 細計算見下表:奧特萊斯中橋16m預應力空心板梁張拉鋼絞線理論伸長量計算 （N1）分段局部預應偏差中各

16、預應預應預應分段分段分段總伸鋼絞力筋曲線力筋張拉力筋終點N1預應力筋分段abbeed分段長度(mm)1229.01396.05528.5對摩擦的影響系數(shù)0.00150.00150.0015的切線夾角和(rad)0.0698和孔道壁的摩擦系0.250.250.25控制(KN)195.3195.3195.3力筋截面Ap(mm2)140140140kx+u 0起點平均長量彈性模量Ep(N/mm2)195000195000195000張拉伸長（X單位:m)0.001840.019550.00829-(kx+u張拉張拉0.998160.980640.99 仃4力Pq(KN)195.3194.940191

17、.167力 Pz=Pq(KN)L(mm)(KN)L(mm)194.94191.167189.588195.120193.047190.3768.789.8757.2138.55奧特萊斯中橋16m預應力空心板梁張拉鋼絞線理論伸長量計算 （N2）鋼束圖:T=69811057/21S607附注：1、采用兩端同時對稱張拉。十四、孔道壓漿預應力鋼絞線張拉后，10h-14d內(nèi)應盡快組織壓漿。壓漿所用的水、水泥、外加劑等均由實 驗室確定并符合設計和規(guī)范要求。壓漿前對孔道進行清潔處理，并用壓縮空氣清理。水泥漿在使 用前和壓入過程中要連續(xù)攪拌，不得通過加水來提高水泥漿因延遲所減低的流動度。壓漿采用活 塞式壓漿泵。直至另一端飽滿出漿并與規(guī)定稠度相同為止。對水平或曲線孔道，壓降的壓力宜為0.5-0.7 Mpa;壓降的充盈度應達到孔道另一端飽滿且排氣排出與規(guī)定流動度相同的水泥漿為止,為保證管道中充滿灰漿，關(guān)閉出漿口后，應保持不小于0.5Mpa的一個穩(wěn)定期時間不少于3分鐘。每片梁均要制取3組壓漿試件，標準養(yǎng)護28天，來測定水泥漿質(zhì)量。壓漿完成后，對需封錨邊梁 應立即將錨具周圍沖洗干凈，并對梁端砼鑿毛，然后按設計澆注封端砼。當水泥漿強度達到設計 要求后，方可進行移梁和架梁。十五、安全措施1、施工前對所有施工工作人員進行必要