2013工程熱力學(xué)及內(nèi)燃機(jī)原理自考重點(diǎn)復(fù)習(xí)資料(1)

1、內(nèi)燃機(jī)原理復(fù)習(xí)資料第二章、內(nèi)燃機(jī)的工作循環(huán)一、“理想循環(huán)”假定？答：理想循環(huán)討論中所采取的簡(jiǎn)化假定是： 1.工質(zhì)是一種理想的完全氣體， 在整個(gè)循環(huán)中保持物理 及化學(xué)性質(zhì)不變；2.不考慮實(shí)際存在的工質(zhì)更換以及漏氣損失， 工質(zhì)數(shù)量保持不變，循環(huán)是在定量 工質(zhì)下進(jìn)行的；3.把汽缸內(nèi)工質(zhì)的壓縮和膨脹看成是完全理想的絕熱過(guò)程，工質(zhì)與外界不進(jìn)行熱交換；4.用假想的定容放熱和定容或定壓加熱來(lái)代替實(shí)際的換氣和燃燒過(guò)程。二、內(nèi)燃機(jī)的實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的區(qū)別答：1、工質(zhì)不同；2、氣體流動(dòng)阻力；3、傳熱損失；4、燃燒不及時(shí)、后燃及不完全燃燒損失；5、漏氣損失。三、壓縮過(guò)程的作用？1、壓縮過(guò)程擴(kuò)大了工作循環(huán)的溫度范圍

2、；2、壓縮過(guò)程使循環(huán)的工質(zhì)得到更大的膨脹比，對(duì)活塞做更多的功；3、壓縮過(guò)程提高的工質(zhì)的溫度和壓力，為冷機(jī)啟動(dòng)及著火燃燒創(chuàng)造了條件。四、四沖程工作原理1、進(jìn)氣行程：排氣門(mén)關(guān)閉，隨著活塞下行汽缸內(nèi)產(chǎn)生低壓，重進(jìn)氣門(mén)吸入空氣和汽油的混合氣，柴油機(jī)中吸入的是新鮮空氣。2、壓縮行程：進(jìn)、排氣門(mén)關(guān)閉，活塞上行壓縮汽缸內(nèi)的氣體，在柴油機(jī)中，把空氣壓縮到燃料自然溫度以上。3、做功行程：當(dāng)活塞快到上止點(diǎn)時(shí)，用火花塞點(diǎn)燃混合氣使之燃燒，在柴油機(jī)中，此時(shí)燃料以霧化狀態(tài)噴射到汽缸內(nèi)，和高溫空氣接觸而自行著火燃燒，燃燒所產(chǎn)生的高壓氣體，把活塞往下推而做功。4、排氣行程：當(dāng)活塞到下止點(diǎn)稍前一些時(shí)，排氣門(mén)開(kāi)啟，排氣溢出，汽

3、缸內(nèi)壓力下降，活塞上行把膨脹完了的燃?xì)馀懦淄?。五、示功圖：把內(nèi)燃機(jī)在 1個(gè)工作循環(huán)中氣缸內(nèi)工質(zhì)狀態(tài)的變化，表示為壓力與容積的關(guān)系，即壓 力與活塞行程的關(guān)系的圖形。六、標(biāo)定轉(zhuǎn)速：指在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)相應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)速。七、油耗率：在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)所具有的有效油耗率。八、升功率N :單位氣缸工作容積內(nèi)燃機(jī)所具有的標(biāo)定功率。九、活塞功率 N :單位活塞總面積上內(nèi)燃機(jī)所具有的標(biāo)定功率。十、指示效率：是評(píng)價(jià)內(nèi)燃機(jī)工作循環(huán)的一個(gè)經(jīng)濟(jì)性參數(shù)，也是衡量氣缸內(nèi)燃料燃燒所應(yīng)釋放出的熱能有效轉(zhuǎn)換成指示功的程度的一個(gè)尺度。十一、機(jī)械損失功率由以下組成：摩擦損失功率、泵氣損失功率、壓力

4、機(jī)或掃氣泵損失功率、輔助機(jī)械損失功率。十二、有效效率及有效油耗率 有效效率是曲軸上輸出有效功與消耗相應(yīng)的燃料熱能的比。有效油耗是在內(nèi)燃機(jī)曲軸輸出有效功1KW h所消耗的燃料量。第四章內(nèi)燃機(jī)的燃燒一、為什么汽油機(jī)要使用預(yù)混合燃燒答：按混合氣燃燒的性質(zhì)劃分，內(nèi)燃機(jī)中的燃燒有預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒兩大類(lèi)。汽油機(jī)所使用的汽油燃料易于蒸發(fā)，且具有較高的自然著火溫度，所以汽油機(jī)一般通過(guò)化油器使燃料與空氣在氣缸外部形成混合氣，由于在進(jìn)氣過(guò)程中汽油蒸發(fā)及其與空氣混合的時(shí)間較長(zhǎng)，以至于臨近點(diǎn)火前，燃料和空氣已基本上預(yù)先混合好了。顯然，化油器式汽油機(jī)的燃燒屬于典型的預(yù)混合燃燒。由于使用化油器的汽油機(jī)存在著進(jìn)氣節(jié)流損

5、失，且較難實(shí)現(xiàn)像柴油機(jī)那樣的高壓縮比，非均相稀薄混合氣燃燒，故其熱效率相對(duì)較低、燃油消耗率相對(duì)較高。二、汽油機(jī)的燃燒的三個(gè)階段及特點(diǎn)？1、 滯燃期：滯燃期的長(zhǎng)短對(duì)汽油機(jī)的工作影響不大。2、急燃期。3、后燃期。三、爆燃：由于汽油機(jī)一般缸徑較小，所以強(qiáng)烈的壓力波在活塞頂、汽缸蓋底面等機(jī)件之間多次反射，會(huì)引起這些零件的高頻震動(dòng)，發(fā)出尖銳的金屬敲擊聲。四、早燃：如果缸內(nèi)的混合氣在火花塞點(diǎn)火前，已被燃燒室內(nèi)其他的幟熱熱表面點(diǎn)燃。五、爆燃時(shí)汽油機(jī)與柴油機(jī)的區(qū)別？答：汽油機(jī)的爆燃現(xiàn)象同柴油機(jī)的工作粗暴性在燃燒本質(zhì)上是一致的，均為可燃混合氣自燃的結(jié)果，但二者在發(fā)生的時(shí)間和缸內(nèi)狀態(tài)方面互有差異，柴油機(jī)的工作粗暴

6、性發(fā)生于急燃期始點(diǎn)，但缸內(nèi)壓力分布仍是均勻的， 而汽油機(jī)的爆燃發(fā)生于急燃期的終點(diǎn)，缸內(nèi)的壓力分布不平衡， 有壓力波沖擊現(xiàn)象。六、汽油機(jī)典型燃燒室：鍥形燃燒室、浴盆形燃燒室、半球形燃燒室。直接噴射式燃燒室：開(kāi)式燃燒室、半開(kāi)式燃燒室。分隔式燃燒室：渦流室預(yù)燃室、預(yù)燃室燃燒室。七、稀薄混合氣燃燒的優(yōu)點(diǎn)答：這種燃燒方式不但能提高汽油機(jī)的指示熱效率，同時(shí)還可以降低NOx排放，另外，稀燃汽油機(jī)可以采用高壓縮比從而有利于進(jìn)一步提高熱效率，改善經(jīng)濟(jì)性。八、分層燃燒的優(yōu)點(diǎn)答：分層燃燒是改善排氣污染，提高經(jīng)濟(jì)性的提高壓縮比的最有效方法。1、可采用更高的壓縮比；2、 改變了汽油機(jī)功率變化只能用進(jìn)氣管節(jié)流的變量調(diào)節(jié)的

7、情況；3、火焰溫度有所降低，有利于減少熱損失和熱分解，并顯著改善過(guò)濃混合氣燃燒排氣中有害成分含量高的情況；4、汽油機(jī)在稀混合氣下工作時(shí)，其末端氣體不宜產(chǎn)生爆燃。九、柴油機(jī)熱效率高的原因： 在于其壓縮比較高， 泵氣損失較低（無(wú)節(jié)氣門(mén)）以及可燃混合氣較稀， 能獲得高效率的非均相燃燒。十、柴油機(jī)燃燒：柴油機(jī)的燃燒過(guò)程包括預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒兩部分，擴(kuò)散燃燒是燃料和氧化劑未預(yù)先混合的燃燒過(guò)程，控制其燃燒速率的是可燃混合氣形成的快慢， 柴油機(jī)中的燃燒主要是擴(kuò)散 燃燒。十一、柴油機(jī)的燃燒階段：1、著火延遲期（滯燃期）2、急燃期3.、緩燃期4、后燃期第五章、內(nèi)燃機(jī)的燃料和燃料供給一、柴油的主要特性1、自然性

8、2、流動(dòng)性3、粘度4、蒸發(fā)性。二、燃油噴射過(guò)程：第一階段為噴油滯后階段、第二階段為主噴射階段、第三階段為自由膨脹階段三、噴油規(guī)律及其測(cè)量：由噴油泵進(jìn)入高壓油管的燃油質(zhì)量隨時(shí)間或凸輪軸轉(zhuǎn)角變化而變化的規(guī)律 稱(chēng)為噴油規(guī)律。四、常見(jiàn)的異常噴射現(xiàn)象有：二次噴油、斷續(xù)噴油、間歇噴油、穴蝕等五、如何消除二次噴油？答：可以采用適當(dāng)增大等容卸載出油閥的卸載容積，選用等壓卸載出油閥，提高針閥開(kāi)起壓力，改 變高壓油管等措施來(lái)消除二次噴油。六、噴油系統(tǒng)與柴油機(jī)匹配的原則和工作順序答：1、了解柴油機(jī)的特征和主要參數(shù)；2、對(duì)柴油機(jī)的運(yùn)行范圍，常用工況進(jìn)行調(diào)研和統(tǒng)計(jì)處理；3、求出各個(gè)匹配點(diǎn)的有關(guān)柴油機(jī)性能指標(biāo)；4、柴油機(jī)

9、冷啟動(dòng)性能的優(yōu)劣、怠速工況冷卻性暖機(jī)時(shí)間的長(zhǎng)短，與噴油系統(tǒng)直接相關(guān)；5、匹配工作有時(shí)會(huì)受到噴油系統(tǒng)自身零部件工作能力的制約；6、匹配工作的優(yōu)劣要將噴油系統(tǒng)，柴油機(jī)裝到試驗(yàn)臺(tái)架或配套機(jī)械上進(jìn)行實(shí)驗(yàn)和使用考核后，才能最終確定。第六章、內(nèi)燃機(jī)的換氣過(guò)程一、換氣過(guò)程的分析：答: 1、自由排氣階段：該階段自排氣門(mén)在點(diǎn) b開(kāi)啟時(shí)起至缸內(nèi)壓力 p和排氣管內(nèi)壓力pr相等時(shí)止， 特點(diǎn)為，利用缸內(nèi)和排氣管內(nèi)的壓差排氣。2、強(qiáng)制排氣階段：該階段至自缸內(nèi)氣體壓力p和管內(nèi)燃?xì)鈮毫r相等時(shí)起至排氣門(mén)關(guān)閉的點(diǎn) r止，特點(diǎn)為，依靠活塞強(qiáng)制推擠將燃?xì)馀懦變?nèi)，在此 階段，缸內(nèi)氣體狀態(tài)由活塞速度，排氣門(mén)有效流通面積，排氣管內(nèi)的

10、氣體狀態(tài)共同決定。3、進(jìn)氣4、氣門(mén)重疊和燃燒室掃階段：該階段進(jìn)氣門(mén)在點(diǎn) r開(kāi)啟時(shí)起至點(diǎn)g關(guān)閉時(shí)止，在進(jìn)氣階段，下行的活塞把充量吸入氣缸， 缸內(nèi)的氣體狀態(tài)取決于活塞速度，進(jìn)氣門(mén)開(kāi)啟規(guī)律，進(jìn)氣管內(nèi)氣體狀態(tài)。氣階段：活塞在上止點(diǎn)附近時(shí)進(jìn)、排氣門(mén)同時(shí)開(kāi)啟，稱(chēng)為“氣門(mén)重疊”，進(jìn)氣提前角與排氣延遲角的和稱(chēng)為氣門(mén)重疊角， 由于這時(shí)缸內(nèi)形成的空間也就是活塞在上止點(diǎn)附近形成的燃燒室空間，所以這一階段也稱(chēng)為燃燒室掃氣。二、殘余燃?xì)庀禂?shù) ：在進(jìn)氣過(guò)程結(jié)束時(shí)， 氣缸內(nèi)的殘余燃?xì)赓|(zhì)量 M與氣缸內(nèi)的新鮮空氣質(zhì)量之比M , 即:三、補(bǔ)充進(jìn)氣比：進(jìn)氣門(mén)關(guān)閉時(shí)氣缸內(nèi)的混合氣質(zhì)量mg與進(jìn)氣過(guò)程到下止點(diǎn)時(shí)氣缸內(nèi)的混合氣質(zhì)量mg&#

11、39;之比四、充氣系數(shù)(充氣效率)n v:進(jìn)氣過(guò)程結(jié)柬時(shí)，實(shí)際進(jìn)入氣缸的新鮮空氣質(zhì)量 mL與在進(jìn)氣狀態(tài)下能充滿氣缸工作容積的新鮮空氣質(zhì)量ms,之比，第七章、內(nèi)燃機(jī)增壓一、增壓技術(shù)：所謂內(nèi)燃機(jī)增壓，就是增加進(jìn)入內(nèi)燃機(jī)氣缸之前的空氣壓力，即增加進(jìn)氣密度，以 增加進(jìn)入氣缸的空氣質(zhì)量。二、采用增壓的優(yōu)點(diǎn)答：采用增壓的方法，除能提高內(nèi)燃機(jī)升功率以外，還具有一下優(yōu)點(diǎn)：1.因?yàn)樵鰤浩髟鰤旱闹亓亢统叽缍枷鄬?duì)較小，而內(nèi)燃機(jī)的功率可有較大提高，所以增壓柴油機(jī)單位功率的重量、尺寸將會(huì)相應(yīng)減?。?.內(nèi)燃機(jī)單位功率的造價(jià)降低，特別是大型柴油機(jī)尤為顯著；3.排氣的噪聲有所降低，對(duì)減少有害物質(zhì)排放也會(huì)有所好處；4.在采用渦

12、輪增壓時(shí)，內(nèi)燃機(jī)的熱效率較高， 經(jīng)濟(jì)性將會(huì)得到改善。三、渦輪增壓和諧振系統(tǒng)組成的復(fù)合增壓優(yōu)點(diǎn)結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，不要專(zhuān)門(mén)的控制系統(tǒng)；內(nèi)燃機(jī)的扭矩特性可獲得明顯改善；內(nèi)燃機(jī)的加速性能也可得到改善。因?yàn)檫M(jìn)氣系統(tǒng)的容積較大，空氣儲(chǔ)備充足，在加速時(shí)進(jìn)氣動(dòng)力效應(yīng)又無(wú)惰性，故可縮短響 應(yīng)時(shí)間。采用電控可變預(yù)行程技術(shù)，來(lái)控制噴油規(guī)律。四、脈沖式和定壓式渦輪增壓系統(tǒng)的比較？1、排氣能量利用的效果(1) 排氣能量傳遞效率：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)中，排能能量傳遞效率較低；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)中，排能能量傳遞效率較高。(2) 渦輪效率：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)中，渦輪效率較高；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)中，渦輪效率較低。2、對(duì)柴油的性能影響(

13、1) 柴油機(jī)的加速性：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)響應(yīng)快，加速性能較好； 在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)效應(yīng)慢， 加速性能較差。(2) 低速轉(zhuǎn)矩特性：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)低速轉(zhuǎn)矩較??；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)低速轉(zhuǎn)矩特性比定壓渦輪增壓系統(tǒng)的好。（3）柴油機(jī)得油耗效率：采用定壓渦輪增壓系統(tǒng)時(shí)，在高增壓負(fù)荷時(shí)才具有較小的油耗率；采用 在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)時(shí)，在增壓壓力較低。并處于部分負(fù)荷時(shí)才有較小的油耗率。第八章、內(nèi)燃機(jī)的排放與控制一、采用多氣門(mén)技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)答：1增加了內(nèi)燃機(jī)的充氣量，可以提高內(nèi)燃機(jī)功率百分之20左右；2、有利于噴油器在氣缸蓋中垂直布置，并使噴油嘴中心靠近燃燒室中心， 從而改善混合氣形成及燃燒， 可減低內(nèi)燃機(jī)油耗百

14、 分之3- ； 3、可使內(nèi)燃機(jī)排放減少百分之 15-20 ； 4、多節(jié)氣門(mén)技術(shù)為擴(kuò)大排氣再循環(huán)率提供了可能。二、內(nèi)燃機(jī)燃燒后的產(chǎn)物的基本成分是：二氧化碳、水蒸汽、氧氣、氮?dú)狻Ｈ?、微粒過(guò)濾器：氧化劑過(guò)濾器是一種能顯著降低柴油機(jī)顆粒排放的排氣出理裝置。四、排氣再循環(huán) EGR廢氣再循環(huán)）答：指將排氣管內(nèi)一部分排氣，再返流至進(jìn)氣管，并參與缸內(nèi)循環(huán)，這可降低NOx的排放，這樣一種系統(tǒng)稱(chēng)為廢氣再循環(huán)。五、工況：將內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)稱(chēng)為工況。六、 內(nèi)燃機(jī)標(biāo)定功率分為：15分鐘功率、1小時(shí)功率、12小時(shí)功率、持續(xù)功率。七、 內(nèi)燃機(jī)的速度特性：其主要性能參數(shù)隨轉(zhuǎn)速n而變化的規(guī)律內(nèi)燃機(jī)的外特性：當(dāng)柴油機(jī)的循環(huán)供油量

15、被限制在對(duì)應(yīng)于標(biāo)定工況點(diǎn)的位置或汽油機(jī)的節(jié)氣門(mén)全開(kāi)時(shí)，其主要性能參數(shù)隨轉(zhuǎn)速不同而變化的規(guī)律被稱(chēng)為全負(fù)荷速度特征，俗稱(chēng)外特性。部分負(fù)荷速度特性（315頁(yè)名）工程熱力學(xué)復(fù)習(xí)資料1 熱力系內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量若保持恒定，則該熱力系一定是_D。A開(kāi)口系B閉口系C孤立系 D 不能確定題解：當(dāng)穩(wěn)定流動(dòng)的開(kāi)口系qmin qmout則熱力系工質(zhì)質(zhì)量亦保持恒定2當(dāng)分析以下熱現(xiàn)象時(shí)，通常哪些可以取作閉口系：（B）1）正在使用的壓力鍋內(nèi)的蒸汽。2 ）被扎了胎的自行車(chē)輪胎。3 ）汽車(chē)行駛中輪胎被熱的路面加熱。4 ）內(nèi)燃機(jī)氣缸內(nèi)燃燒的氣體。5 ）內(nèi)燃機(jī)排氣沖程時(shí)氣缸內(nèi)的燃燒氣體。A 1 ）、2）可取作閉口系B 3 ）、4）可取作

16、閉口系C 4 ）、5）可取作開(kāi)口系D 2 ）、4）可取作開(kāi)口系3 熱力系與外界既有質(zhì)量交換，又有能量交換的是D 。A閉口系 B 開(kāi)口系 C絕熱系D開(kāi)口系或絕熱系4. 開(kāi)口系的質(zhì)量是C。A不變的 B 變化的 C 變化的也可以是不變的D在理想過(guò)程中是不變的5. 某設(shè)備管道中的工質(zhì)為 50mmHg設(shè)大氣壓力為80kPa，此壓力在其壓力測(cè)量表計(jì)上讀A_。A 73.3 k Pa B 86.67 k PaC 130 k PaD 30k Pa6. 如圖所示，某容器壓力表A讀數(shù)300kPa,壓力表B讀數(shù)為120kPa,若當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Ρ碜x數(shù)720mmHg則壓力表C的讀數(shù)為 B。A 276.06kP a B 18

17、0kP aC 396.1kPa D 216.06kP a7. 容器內(nèi)工質(zhì)的壓力將隨測(cè)壓時(shí)的地點(diǎn)不同而C。A增大 B 減小 C不變 D無(wú)法確定&某壓力容器，其壓力表的讀數(shù)在南京為pg1與在拉薩pg2時(shí)相比較 B 。A相同Pg2 Pgl B 增大Pg2 Pgl C 減小Pg2PglD無(wú)法確定9. 某負(fù)壓工作的凝汽器，若有個(gè)與大氣相連的閥門(mén)未關(guān)緊，真空遭破壞，此時(shí)凝汽器的真空表讀數(shù) A。A降低 B 升高 C 不變 D沒(méi)有反應(yīng)10. 平衡狀態(tài)就是D。A穩(wěn)定狀態(tài) B 均勻狀態(tài) C不隨時(shí)間變化的狀態(tài) D與外界不存在任何勢(shì)差的的狀態(tài)11 .平衡狀態(tài)是指當(dāng)不存在外界影響時(shí)，B。A熱力系逐漸達(dá)到熱平衡的

18、狀態(tài)B熱力系狀態(tài)參數(shù)多次測(cè)量數(shù)值不變C熱力系內(nèi)部變化很小D熱力系內(nèi)部均勻一致12. 可逆過(guò)程A。A要求過(guò)程一定是準(zhǔn)平衡過(guò)程B并不要求過(guò)程是準(zhǔn)平衡過(guò)程C 強(qiáng)調(diào)的是過(guò)程可以按原路線返回 D只是要求過(guò)程中不存在摩擦13. 準(zhǔn)平衡過(guò)程就是D 。A平衡過(guò)程 B 可逆過(guò)程 C 不可逆過(guò)程D 無(wú)限接近平衡的過(guò)程14 .可逆過(guò)程一定是C。A工質(zhì)能回復(fù)到初態(tài)的過(guò)程B 非平衡過(guò)程C準(zhǔn)平衡過(guò)程 D存在著損耗的準(zhǔn)平衡過(guò)程15. 可逆過(guò)程與準(zhǔn)平衡過(guò)程的主要區(qū)別是_C。A可逆過(guò)程比準(zhǔn)平衡過(guò)程進(jìn)行的快得多B準(zhǔn)平衡過(guò)程是進(jìn)行得無(wú)限慢的過(guò)程C可逆過(guò)程不但是內(nèi)部趨于平衡，而且與外界亦趨于平衡D可逆過(guò)程中工質(zhì)可以恢復(fù)為初態(tài)16.

19、初、終狀態(tài)相同的任何過(guò)程，其過(guò)程中傳遞的熱量B 。2A相等 B q u w C 均為 Tds D T-S 圖面積均相等1仃.推動(dòng)功 B。A是過(guò)程量 B 是狀態(tài)的函數(shù) C 是儲(chǔ)存能 D是熱力狀態(tài)變化時(shí)作的功18. 熱力系與外界發(fā)生能量交換時(shí)，功和熱量是_A。A過(guò)程量 B 強(qiáng)度量C廣延量 D狀態(tài)參數(shù)19. 動(dòng)力循環(huán)中膨脹功C壓縮過(guò)程消耗的功。A等于 B 小于 C 大于D不能確定兩者的大小20. 制冷循環(huán)中，膨脹功C 壓縮功。A吸熱量大于放熱量B 等于 C小于 D不能確定兩者大小21 任意一個(gè)逆向循環(huán)，其B 。A吸熱量大于放熱量B吸熱量小于放熱量 C吸熱量等于放熱量 D吸熱和放熱的大小關(guān)系不定22

20、工質(zhì)膨脹時(shí)D。A一定對(duì)外放熱 B定要對(duì)工質(zhì)加熱C工質(zhì)溫度定降低D工質(zhì)必須滿足能量平衡方程23 下列各式正確的是A。1 )qu (P2V2P1V1)2 ) QH Vdp3)q hWt4)qupdv 5)q u 他w1)6)quA 1)2 ) 6 )B3) 4 ) 6 )C 1)3) 5)D 2)5 ) 6 )24 外界對(duì)熱力系作功60kJ，熱力系從外界吸熱20kJ ,則熱力系的熱力學(xué)能變化量為D。A 40Kj B 60Kj C 40Kj D 80kJ25 q qdT pdv適用于 D 過(guò)程。A任何工質(zhì)的不可逆B 任何工質(zhì)的可逆C理想氣體的任何D理想氣體的可逆26 技術(shù)功 wt h| h2適用于C

21、。A任何工質(zhì)的任何過(guò)程B理想氣體的定壓過(guò)程 C任何工質(zhì)的絕熱過(guò)程 D理想氣體的任何過(guò)程27 絕熱節(jié)流過(guò)程為D過(guò)程。A定焓 B定溫 C 可逆 D不可逆28 吸熱量q h2的表達(dá)式只適用于B。A可逆的定容過(guò)程B定壓條件的可逆、不可逆過(guò)程C 定溫條件的可逆、不可逆過(guò)程D任何條件的可逆、不可逆過(guò)程29.穩(wěn)定流動(dòng)的開(kāi)口系其質(zhì)量流量_C。A進(jìn)口處大于出口處的B 進(jìn)口處小于出口處的 C 進(jìn)口處等于出口處的 D為ACf30穩(wěn)定流動(dòng)的開(kāi)口系能否同時(shí)滿足m 2Q dHWt、Q dHdc? mgdz WS ?（ d ）A無(wú)法判斷B 不可以滿足mmC Wde： mgdz WSDWde： mgdz W,所以滿足31 輸

22、氣管路向絕熱、 真空的剛性容器充氣。若充氣時(shí)輸氣管路中的參數(shù)保持恒定，Cp、Cv為定值，則當(dāng)氣體充入容器后其溫度將_A。A升高 B 降低 C不變 D 不能確定32 .體積為im的容器中充有N2 ,溫度為20 C,表壓力為1000mmHg當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?kg/em 2,為了確定其中的氣體質(zhì)量，下列計(jì)算哪些是正確的。（C ）Am -PVM1000 1.0 28RT8.3145 201684 kgBmpVM N 2RT1000735.69.81 1041.0 288.3145 2931531.51kgpVRgT(1000735.6) 133.32 1.0 2883145 2932.659 kgpVR

23、T(1000(735.61) 1.0 28287 2930.78 10 3 kg33.已知空氣的溫度C。20C,壓力760mmHg則此時(shí)空氣的密度=AB760/735.68314 29334.某剛性容器體積760 133.32 28.97 C 760 133.32 28.97 D 760 28.978.314 2938314 2938.314 203.0m3，盛有10kg的一氧化碳?xì)怏w，氣體溫度40C，若維持其溫度不變,慢慢注入一氧化碳?xì)怏w，當(dāng)壓力升至原先狀態(tài)的 倍。3倍時(shí)，容器內(nèi)氣體的質(zhì)量為原先的CA 匹 30 Bm2P2m1A 1.068 p 1 B 3 p 1 C 2 p 135.某車(chē)胎

24、體積0.05m3，內(nèi)有20C、0.2MPa的空氣。若車(chē)胎在高溫路面上行駛，設(shè)車(chē)胎體積 一定，受高溫路面影響，胎內(nèi)氣體溫度上升至40 C時(shí)，氣體壓力為A MPa 。36.氣體流量若在冷態(tài)測(cè)得體積流量qv= 10m/s，熱態(tài)工作時(shí)，常米用系數(shù)Kt修正溫度對(duì)流量的影響。設(shè)冷態(tài)11 = 25 C，熱態(tài) 12=300 C,忽略壓力變化，熱態(tài)時(shí)氣體流量B。A qVTKtOv12 10 m3/s BqVTKTqV 1.923 10 m3/sc qVTKtOv0.091 10 m3/sDqVTKTqV0.0833 10 m3 / st21 t137. 2kmol的各種氣體所占的體積B。A均相等 B同溫同壓下均

25、相等C 均為22.4m3 D 均為2 X 22.4m338. 10標(biāo)準(zhǔn)立方米空氣定容吸熱，溫度由300C升高至500C，其吸熱量為D JRg28.97(500 300) 1028.97(500 300) 10C 書(shū)(500 300) 10 D 10 (CV500 500 CV：00 300)39. 10標(biāo)準(zhǔn)立方米氧氣定壓吸熱，溫度由20 C升高至150 C,其吸熱量為D kJ5R28.97(150 20) 1028.97(150 20) 105 4.157 C(150 20) 1022.440. 10kg氮?dú)舛ㄈ菸鼰?，溫度? 8 314A 5 8.314(400 300) 10 285 4.

26、157C(400 300) 102841. 10kg空氣定壓吸熱，溫度由D 7 4.(150 20) 1022.4300C升高至400C,其吸熱量為7 4 157B 7 4.157(400 300) 10285 4.15722.4(400300) 10300C升高至350C,其吸熱量為7 8 314A(350 300) 10 B28.9754 157C 5 4(350 300) 10 D 28.9774 157W(350 觀 1010(c；50350亠300CP0C kJD kJ300)42. 利用定值熱容分析氣體問(wèn)題時(shí)，當(dāng)工質(zhì)為雙原子氣體，定容過(guò)程，物量單位選擇體積計(jì)量時(shí)， C。5 4 15

27、77 4 157A各種氣體定值容積熱容均為cVB各種氣體定值容積熱容均為 qM22.4C各種氣體定值容積熱容均為c5 4.15722.4D各種氣體定值容積熱容均為13C 7 4.15743. 利用定值熱容分析氣體問(wèn)題時(shí)，當(dāng)工質(zhì)為雙原子氣體，定壓過(guò)程，物量單位選擇質(zhì)量計(jì)量 時(shí)，_D。A各種氣體定值質(zhì)量熱容均為Cp 5 4Y57 B各種氣體定值質(zhì)量熱容均為cp 7 4.157C定值質(zhì)量熱容均為 Cp7 4.15722.444 下列關(guān)系式中適用于任何氣體的是D定值質(zhì)量熱容均為CpD。7 4.157MA Cp Cv Rg BCmpCmvhR C Cp/Cv k D Cp (石)p45.邁耶公式 Cp

28、Cv Rg , BA適用于理想氣體，且定值比熱容B 適用于理想氣體，是否定值比熱容不限C適用于任何氣體，但要求定值比熱容 D適用于任何氣體，是否定值比熱容不限46 任何熱力過(guò)程中，理想氣體的熱力學(xué)能的變化量都可以表示為BA u Cp T BuCv T Ch pv D u q wt47. 一定量理想氣體從相同的初態(tài)出發(fā)分別經(jīng)過(guò)不可逆過(guò)程 則兩過(guò)程中氣體熱力學(xué)能變化B 。A、可逆過(guò)程B到達(dá)相同的終狀態(tài),A U 1A2U 1 B2 BU1A2U1B2U 1A2U 1B2 DU1A2U1B2548 .定量空氣從初態(tài)t1 = 20 C, pu 1.01325 X 10 Pa經(jīng)一可逆過(guò)程達(dá)到終態(tài)T2=29

29、3K, p2=2Mpa空氣的熱力學(xué)能變化量C。AU12增大BU12減小CU12不變Du12在閉口系中保持不變，開(kāi)口系中將增大49. 1kg理想氣體，從初態(tài) 20 C, pi= 1MPa定壓膨脹至P2= 0.1MPa，然后又經(jīng)定容加熱至 t3 =20 C,氣體經(jīng)1 2- 3過(guò)程的熱力學(xué)能變化量 _B。A U增大 B U不變 CU減小 D U12 U2350. 任何熱力過(guò)程中，理想氣體的焓變化量都可以采用B 確定。AhqT B hCpT C h u pv D hqw51.1kg空氣從初態(tài)=300K, p1=1MPa分別經(jīng)兩條不同路徑： 途經(jīng)1 A 2到達(dá)狀態(tài)2 ,T2=500K, p2=1.5MP

30、a;途經(jīng)1 B 3到達(dá)狀態(tài) 3, T3=500K, p 3=2MPa則兩過(guò)程的焓變化D。A h1 A 2 <h1B 3 B0A2h1B 3 C -h1A2= h1 B 3 D 1"1|A2 =A B 352. 某一理想氣體經(jīng)歷一個(gè)熱力學(xué)能不變的過(guò)程，則這個(gè)過(guò)程中焓的變化A 。A h 0 B h 0 C h 0 D不能確定58某種理想氣體由狀態(tài) 1經(jīng)歷不可逆絕熱膨脹過(guò)程，變化到達(dá)狀態(tài)2，該過(guò)程中工質(zhì)熵的變化 D 。A S 0 B S - C s - D S 01 TT53. 1kg氣體經(jīng)歷一個(gè)定壓過(guò)程，則過(guò)程中的熵變化B。A s cv ln 女 b s cp ln 衛(wèi) C s R

31、g lnd s Rg l門(mén)旦T1T1V1 p254 .絕熱過(guò)程中技術(shù)功等于過(guò)程初、終狀態(tài)的焓降，即wt h1 h2，這個(gè)結(jié)論適用于DA理想氣體 B水蒸汽C可逆過(guò)程D 任何工質(zhì)的可逆、不可逆過(guò)程55. 理想氣體等溫壓縮過(guò)程，其焓變化量C。A總是負(fù)值 B 總是正值 C 為零D有時(shí)是負(fù)值56. 理想氣體在一 氣缸中被壓縮，若容器與外界絕熱，氣體的溫度將_B。A降低B升高C保持不變D無(wú)法確定57. 理想氣體在一個(gè)帶活塞的氣缸中絕熱膨脹，則氣體溫度_B_。A升高B降低C保持不變D無(wú)法確定58. 理想氣體熱力過(guò)程分析中，只有在 D 時(shí)才可以采用qh表示過(guò)程中的熱交換量。A絕熱過(guò)程 B任何過(guò)程 C多變過(guò)程

32、D定壓過(guò)程59. 卡諾循環(huán)是D。A具有可逆等溫吸熱和可逆等溫放熱的循環(huán)B具有兩個(gè)恒溫?zé)嵩?，且滿足 ： 0的循環(huán)TC熱效率等于（1女）的循環(huán)D循環(huán)中工質(zhì)除了與兩個(gè)恒溫?zé)嵩磽Q熱外，無(wú)其它熱交換的可逆循環(huán)60 .卡諾循環(huán)在 300K、1000K熱源之間工作，每小時(shí)吸收熱量20KJ，每小時(shí)完成6次循環(huán)，則此循環(huán)輸出效率為_(kāi)B。A 3.67W B 3.89W C 0.56W D14W61. 卡諾循環(huán)在0oc、100oc兩熱源間工作，若輸出功率1kW每5分鐘完成一次循環(huán)，每次循環(huán)工質(zhì)從高溫?zé)嵩次諢崃緿。A 373Kj B 223.8Kj C 1200Kj D 1119kJ62. 卡諾循環(huán)在300K、12

33、00K熱源間工作，每小時(shí)吸收熱量20kJ ,向冷源排出熱量BA 2.5Kj B5Kj C15Kj D15kJ63. 循環(huán)熱效率n t=1-T2/Ti ，只適用于 B。A卡諾循環(huán)B兩個(gè)恒溫?zé)嵩撮g的可逆循環(huán)C兩個(gè)恒溫?zé)嵩撮g的一切循環(huán)D多個(gè)熱源的可逆循環(huán)64.一切不可逆熱機(jī)的熱效率t與可逆熱機(jī)的An t>n tB n t 二=n tC n tVn t65.工質(zhì)經(jīng)歷不可逆循環(huán)B。QQQA > 0 Bv 0c-0TTT66.對(duì)于一個(gè)不可逆過(guò)程A。2 亠2 亠QQAv S2 - SBS2 - S11 T1 Tt相比較，D。D需視具體條件而定QD 正向循環(huán)> 0T2 亠2QC> S2

34、 - SD需視過(guò)程而定1 T1 T1967.閉口系工質(zhì)經(jīng)過(guò)定壓變化，熵變化D。A必為正值 B 必為負(fù)值 C 必為零 D正、負(fù)、零均有可能68某過(guò)程既是等熵過(guò)程又是絕熱過(guò)程，則過(guò)程_A。A一定是可逆過(guò)程 B -定是一 -個(gè)壓縮過(guò)程 D不能確定其過(guò)程性質(zhì)69. 可逆過(guò)程的熵必為零，不可逆過(guò)程熵必大于零，這種認(rèn)為是_D_。A正確的 B針對(duì)定壓過(guò)程而言的C 針對(duì)理想氣體而言的D針對(duì)絕熱過(guò)程而言的70. 不可逆絕熱壓縮過(guò)程，終狀態(tài)S2與初狀態(tài)S之間的關(guān)系 _B。A S1S2 BS1 S2 CSi S2 D S 2'可以大于Si,也可以小于 Si,視過(guò)程是否有摩擦71. 不可逆絕熱膨脹過(guò)程，終狀態(tài)

35、溫度T2 ,與達(dá)到相同終態(tài)壓力的可逆過(guò)程溫度T2之間C。AT2=丁2BT?v T2CT?> T2 D視情況而定72. 工質(zhì)從相同的初態(tài)，分別經(jīng)過(guò)可逆、不可逆絕熱膨脹至相同的終態(tài)壓力時(shí)，不可逆過(guò)程的v2 與可逆過(guò)程的 V2之間 。A V2=V2B V 2> V2CV2> V2D 可以V2>V2，也可以V2> V2、V2=V2。73“熵增大S2> S1的過(guò)程，必定是吸熱過(guò)程”，這種認(rèn)為是 。A正確的 B 針對(duì)可逆過(guò)程的C 針對(duì)定壓過(guò)程的D針對(duì)定溫過(guò)程的74熵增大的過(guò)程B，則過(guò)程為不可逆過(guò)程。A必有不可逆因素存在B 若熱力系與外界無(wú)熱量交換C若熱力系與外界無(wú)功交換

36、D 一定有功的損耗75 .工質(zhì)通過(guò)邊界與外界可逆條件下交換功時(shí)熵的變化C。A為正B為負(fù) C 為零 D無(wú)法確定76. 熱量由高溫?zé)嵩?Ti傳向低溫?zé)嵩?T2,且Ti>T2,則該過(guò)程_B。A為可逆過(guò)程B 為不可逆過(guò)程C 以上兩者均有可能 D 無(wú)法確定其性質(zhì)77. 絕熱系發(fā)生不可逆過(guò)程，熵的變化_A。ASSg B SSf C SO D S v 078. 某一定量工質(zhì)將 2000KJ的熱量散失到周?chē)h(huán)境，環(huán)境溫度300K,若工質(zhì)散熱時(shí)熵變化-5 kJ/K，這過(guò)程B 。A可以發(fā)生且為可逆B可以發(fā)生且為不可逆C不可能發(fā)生D 違反熵增原理79. 閉口系工質(zhì)經(jīng)歷可逆變化，對(duì)外作功20kJ，散熱20kJ，

37、則系統(tǒng)熵_B。A增加 B 減小 C 不變 D 不能確定80. 閉口系工質(zhì)經(jīng)歷不可逆變化過(guò)程，向外輸出功，同時(shí)散熱，則系統(tǒng)熵變化_DA減小B增加 C不變 D 不能確定81. 不可逆過(guò)程時(shí)，系統(tǒng)熵 D。A增大 B 減小C不變D不確定82. 不可逆絕熱過(guò)程中，系統(tǒng)熵 _B。A不變 B 增大C減小D不確定83. 閉口系熵增加，則該熱力系D。A必為吸熱過(guò)程B 必為不可逆過(guò)程 C必為放熱過(guò)程D 不能確定其吸熱、放熱84. 不可逆過(guò)程使絕熱系的熵變化B。A可增大，可減小B 一定增大 C保持不變D減小85. 孤立系內(nèi)各物體的熵B。A只能增大B能增大也能減小C可逆變化時(shí)只能保持不變D增大時(shí)必為不可逆過(guò)程86.由

38、氧氣Q與氮?dú)?組成的空氣O221%, N2 79%,其中氧氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù) B0.21 32O2O2O2O20.21 2870.21 287 0.79 288由某種x氣體與某種px，分體積V<,混合氣體中0.21 32 0.7928O2 0.21322887.氣體組成的混合氣體，參數(shù)為P、V、x氣體的狀態(tài)方程CT,已知其中x氣體的分壓力A PxVxmxRgxTBPxVmRgTC pVx mxRgxTD pV mxRgxT88. 剛性容器中原有某種理想氣體，參數(shù)力升到P2,容器中現(xiàn)貯氣體_CP1、V、T1,現(xiàn)定溫充入第二種氣體，使容器中的壓(P1P2)VRg2TP2VR Tgeq 1m2P1V

39、P2VRg1TRg2T89. 由體積分?jǐn)?shù)為20%氧氣，30%氮?dú)猓?0%二氧化碳組成的混合氣體，其定值定壓體積熱容C<ACp7 4.15722.4cp0.5®722.4(0.2 0.3)7 4.15722.490.由O20.3,N 20.6,H 20.1組成的混合氣體，其定容體積定值熱容A eV5 4.157BeV5 4.15722.40.332 0.6 280.12C Cv7 4.1571DCv7 4.15722.40.332 0.6 280.1291.由020.20,N20.80組成的混合氣體，其疋壓疋值質(zhì)量熱容A。AC Cp(0.2 0.3)7 4.15722.40.5亠

40、7 d22.4cp(0.2 0.3 0.5)7 4.15722.4A Cp7 4.157Meq7 4.1578314cp0.2 259.80.8 296.95 4.15783140.2 259.80.8 296.9C Cp5 4.15783140.2 259.8 0.8 296.9cp5 4.1570.2 320.8 2892.兩種不同性質(zhì)的氣體由隔板隔開(kāi),隔板兩側(cè)體積相等， 壓力分別為P1、P2 ,溫度相等T1=T2,抽去隔板混合氣體的壓力EA p P1P2B(m1m2)RgeqTV1V2mRgzTCp -V可 Dp (P1P2)TV1 V22193. 開(kāi)口系的質(zhì)量是 C 。A不變的 B 變

41、化的 C變化的也可以是不變的D 在理想過(guò)程中是不變的94. 下列熱力系中與外界可能與外界有質(zhì)量交換的系統(tǒng)是D。A開(kāi)口系B絕熱系C閉口系 D開(kāi)口系、絕熱系95. 某設(shè)備管道中的工質(zhì)為50mmHg設(shè)大氣壓力為80kPa，此壓力在其壓力測(cè)量表計(jì)上讀數(shù)為A。A 73.3 k Pa B 86.67 k Pa C 130 k PaD 30k Pa96.某壓力容器，其壓力表的讀數(shù)在南京為Pg1與在拉薩Pg2時(shí)相比較BA相同Pg2Pg1 B 增大Pg2 Pg1 C 減小Pg2Pg1D無(wú)法確定97. 可逆過(guò)程_A。A要求過(guò)程一定是準(zhǔn)平衡過(guò)程B并不要求過(guò)程是準(zhǔn)平衡過(guò)程C強(qiáng)調(diào)的是過(guò)程可以按原路線返回D只是要求過(guò)程中

42、不存在摩擦98. 平衡狀態(tài)是指當(dāng)不存在外界影響時(shí)，_B。A熱力系逐漸達(dá)到熱平衡的狀態(tài)B熱力系狀態(tài)參數(shù)多次測(cè)量數(shù)值不變C熱力系內(nèi)部變化很小 D熱力系內(nèi)部均勻一致99 外界對(duì)熱力系作功60kJ，熱力系從外界吸熱 20kJ，則熱力系的熱力學(xué)能變化量為A 40Kj B 60Kj C40Kj D 80kJ100 技術(shù)功wt hih2適用于CA任何工質(zhì)的任何過(guò)程C任何工質(zhì)的絕熱過(guò)程B 理想氣體的定壓過(guò)程D 理想氣體的任何過(guò)程101 任何熱力過(guò)程中，理想氣體的熱力學(xué)能的變化量都可以表示為A ucp T Bu cv T C u h pv DuqwtB 確定。pv D h q w1 A 2、可逆過(guò)程1 B 2到

43、達(dá)相同的h1B2 Dh1A2I"! B2題解：02與過(guò)程無(wú)關(guān)，僅取決與初、終狀態(tài)。A Aa2 Ab2 Bh1A2h1B2 Ch1A2102.1kg理想氣體，從初態(tài) 20C, p1= 1MPa定壓膨脹至p2= 0.1MPa，然后又經(jīng)定容加熱至 t3=20 C,氣體經(jīng)1 2 3過(guò)程的熱力學(xué)能變化量 _B。A U增大 B U不變 CU減小D U12 U23103.任何熱力過(guò)程中，理想氣體的焓變化量都可以采用A h12cv T B h cp T C h u104 1kg空氣從相同的初態(tài)出發(fā)分別經(jīng)過(guò)不可逆過(guò)程 終狀態(tài)，則過(guò)程中焓的變化D 。105 卡諾循環(huán)是D。A具有可逆等溫吸熱和可逆等溫放熱的循環(huán)B具有兩個(gè)恒溫?zé)嵩矗?且滿足、 0的循環(huán)C熱T效率等于(1¥的循環(huán)D循環(huán)中工質(zhì)除了與兩個(gè)恒溫?zé)嵩磽Q熱外，無(wú)其它熱交換的可逆循環(huán)20KJ，每小時(shí)完