3.3.1基坑支護(hù)設(shè)計方案詳解

1、.基坑支護(hù)設(shè)計方案工程名稱：華陽市陽光佳苑設(shè)計單位：浙江工業(yè)大學(xué)建筑規(guī)劃設(shè)計研究院有限公司施工單位：中廣建設(shè)集團(tuán)有限公司編制日期：二 O 一三年七月十五.目錄第一章基坑支護(hù)設(shè)計的計算方法-4第一節(jié)概述 -4第二節(jié)靜力平衡法 -4第三節(jié)等值梁法 -6第二章設(shè)計任務(wù)及要求-9第一節(jié)設(shè)計原始資料 -9一、 工程概況 -9二、 設(shè)計條件 -9第二節(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計任務(wù)及要求-10一、 任務(wù) -12二、 要求 -12第三章結(jié)構(gòu)方案設(shè)計說明-14第一節(jié)設(shè)計依據(jù)及規(guī)范-14一、本項目相關(guān)資料-14二、設(shè)計采用的規(guī)范-14三、基坑設(shè)計環(huán)境控制標(biāo)準(zhǔn)-14第二節(jié)支護(hù)結(jié)構(gòu)方案 -15一、方案設(shè)計指導(dǎo)思想-15二、方案簡介

2、-15第四章基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書-17第一節(jié)土壓力計算 -17一、土壓力系數(shù)計算-17二、土壓力計算 -18第二節(jié)嵌固長度及水平錨固力計算-24.一、土壓力系數(shù)計算-26二、錨桿長度計 -26三、錨桿桿體材料計算-26四、樁長計算 -26第三節(jié)配筋計算 -28一、排樁配筋計算-28第四節(jié)驗算 - 30一、 抗傾覆穩(wěn)定驗算-30二、 抗隆起驗算 -30三、 抗管涌驗算 -31.第一章基坑支護(hù)設(shè)計的計算方法11 概述計算板樁墻的常用方法，主要有自由端支撐法(靜力平衡法 )、彈性線法、等值梁法，后來又提出1/2 分割法，矩形荷載經(jīng)驗法，太沙基法，均適用于基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)計算。由于本工程擬采用排樁式圍護(hù)

3、，故主要介紹下面介紹板樁墻設(shè)計方法：靜力平衡法和等值梁法。12 靜力平衡法它假定支護(hù)結(jié)構(gòu)是剛性的，隨著板(樁)入土深度的不同，作用在不同深度上各點(diǎn)的凈土壓力的分布不同。當(dāng)單位寬度板(樁)墻處于穩(wěn)定，相應(yīng)的板 (樁)入土深度即為板樁保證其穩(wěn)定性所需要的最小入土深度，可根據(jù)靜力平衡條件即水平力平衡方程(H=0)和對樁底截面的力矩平衡方程 (M=0)聯(lián)解求得。圖 2-1 為單撐 (錨)支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算簡圖。整個支護(hù)結(jié)構(gòu)是穩(wěn)定的，故作用在擋土結(jié)構(gòu)上的Ra、Ea、Ep 三力必須平衡。圖中Ra 為支撐 (錨)力；Ea 為主動土壓力； Ep 為被動土壓力； q。 為地面均布荷載。.圖 2-1 底部自由支承

4、單撐(錨 )支護(hù)結(jié)構(gòu)計算根據(jù)力的平衡條件可以得到:RaEpEaEq(2-10)根據(jù)對支撐 (錨 )位置的力矩平衡條件可以得到:EpHpEaHaEqHq.(2-11)由以上兩個方程可以得到關(guān)于入土深度t 的三次方程，當(dāng)主、被動土壓力都確定后，入土深度只隨撐(錨)位置 ho 而改變，調(diào)整ho 可以調(diào)整入土深度，關(guān)系是：ho 增大， t 減??；反之增大。從而可以達(dá)到調(diào)整樁長的目的。同時樁中的最大彎矩也是ho 的函數(shù)，當(dāng) ho 從小到大增大時，樁中的最大彎矩是先小后增大，它有一個最小值，取此值進(jìn)行樁徑設(shè)計可以使樁徑最小。13 等值梁法樁入坑底土內(nèi)有彈性嵌固(鉸結(jié) )與固定兩種， 當(dāng)作一端彈性嵌固另一端

5、簡支的梁來研究。擋墻兩側(cè)作用著分布荷載，即主動土壓力與被動土壓力，如圖2-1所示。在計算過程中所要求得出的仍是樁的入土深度、支撐反力及跨中最大彎矩。單支撐擋墻下端為彈性嵌固時，其彎矩如圖2-2 所示，若在得出此彎矩圖前己知彎矩零點(diǎn)位置，并于彎矩零點(diǎn)處將梁(即樁 )斷開以簡支計算，則不難看出所得該段的彎矩圖將同整體梁計算時一樣，此段梁段即稱為整梁該段的等值梁。對于下端為彈性支撐的單支撐擋墻其凈土壓力零點(diǎn)位置與彎矩零點(diǎn)位置很接近，因此可在壓力零點(diǎn)處將板樁劃開作為兩個相聯(lián)的簡支梁來計算。這種簡化計算就稱為等值梁法，其計算步驟如下：.1）根據(jù)基坑深度、勘察資料等，計算主動土壓力與被動壓力，求出土壓力零

6、點(diǎn)B 的位置，按式 (2-12)計算 B 點(diǎn)至坑底的距離u 值；圖 2-2 等值梁法計算簡圖2）由等值梁 AB 根據(jù)平衡方程計算支撐反力Ra 及 B 點(diǎn)剪力 QRaEa(hua)(huh0 ).(2-12)QBEa(ah0 )h uh0(2-13)3)由等值梁 BG 求算板樁的入土深度，取藝Mc=0 ，則Q B x1 r (K pK a )x36(2-14)由上式求得x6Q B( K pK a )(2-15)由上式求得 x 后，樁的最小入土深度可由下式求得t0ux(2-16)如土質(zhì)差時，應(yīng)乘系數(shù)1.1 1.2 ，即t(1.1 1.2)t0.(2-17)4)由等值梁求算最大彎矩M m ax 值。

7、第二章設(shè)計任務(wù)及要求21 設(shè)計原始資料一、 工程概況（一）一般概況1項目名稱：華陽市陽光佳苑2項目地點(diǎn)：東關(guān)路農(nóng)信花園東側(cè)3業(yè)主：溫州銀苑房地產(chǎn)開發(fā)有限公司.4主體設(shè)計：溫州中福建筑設(shè)計院有限公司5巖土勘察：溫州市巖土地質(zhì)研究院有限公司（二）結(jié)構(gòu)概況1本項目位于東關(guān)路農(nóng)信花園東側(cè)，基地面積 95555.24平方米，由陸家嘴環(huán)路和東園路圍合而成。本項目為住宅樓，由主樓（地面28層）及二層地下室組成，總建筑面積為105152.43。2基坑面積及開挖深度本工程建筑± 0.00相當(dāng)于絕對標(biāo)高 +4.25，室外自然地面平均標(biāo)高取 +4.00；基坑開挖面積約 2459m2，基坑圍護(hù)周長約 210

8、m，根據(jù)結(jié)構(gòu)圖紙，底板面標(biāo)高為 -7.55，底板厚為 700mm，局部厚為 1100mm，墊層厚為 100mm。因此基坑開挖深度為8.10米，局部電梯井、集水坑等落深尚未確定。二、設(shè)計條件（一）周邊條件本工程位于東關(guān)路農(nóng)信花園東側(cè)1地塊，周邊環(huán)境情況較為復(fù)雜：.東側(cè)：基坑開挖面與紅線間距離為5.4955.528米，紅線外為匯亞大廈。該建筑物地上 33層、地下 4層，采用樁基礎(chǔ)，與基坑開挖面最小距離為 19.125米。南側(cè)：基坑開挖面與紅線間距離為10.99716.636米，紅線外為上海銀行大廈。該建筑物主樓46層，裙房 5層，地下 3層，采用樁基礎(chǔ)，與基坑開挖面最小距離為17.479米。西側(cè)：

9、基坑開挖面與紅線間距離為4.2594.357米，紅線外為東園路。北側(cè)：基坑開挖面與紅線間距離為8.696 12.053米，紅線外為陸家嘴環(huán)路。（二）工程水文地質(zhì)條件根據(jù)陸家嘴中心區(qū) B2-1地塊項目巖土工程勘察報告 ，本工程基坑開挖影響范圍內(nèi)巖土工程地質(zhì)有以下特點(diǎn)：1、 擬建場地現(xiàn)為停車場，場地地形基本平坦，實測各勘探點(diǎn)的孔口地面標(biāo)高在 3.844.36米之間，一般地面標(biāo)高在4.00左右。2、 場地內(nèi)層填土較厚，在 1.803.10m之間，上部 1.0米為碎石、磚塊、建筑垃圾等，下部為灰黃灰色粘性土、粉性土，土質(zhì)不均。.3、 基坑開挖深度范圍內(nèi)分布有第3層粉土，富水性好，透水性強(qiáng)，在水頭差的作

10、用下易產(chǎn)生流砂等不良地質(zhì)現(xiàn)象。4、 擬建場地淺部地下水屬潛水類型，其水位動態(tài)變化主要受控于大氣降水和地面蒸發(fā)，勘察期間實測取土孔內(nèi)地下水位靜止水位埋深在 0.901.20m，設(shè)計計算時地下水位取0.5m。5、 場區(qū)內(nèi)第層為承壓含水層， 承壓水頭在 311m，其中 1層頂最淺埋深約為 32米。經(jīng)計算，按承壓水頭為自然地面以下3米考慮，當(dāng)基坑開挖深度小于15.0米時，可不考慮承壓水對基坑突涌的影響。由于本工程底板處開挖深度為8.1米，預(yù)計局部電梯井、集水坑處開挖深度不會大于15米，因此可不考慮承壓水對基坑的影響。6、 場地內(nèi)土層分布情況及基坑圍護(hù)設(shè)計參數(shù)如下表（一）所示。.表 3-1 土層分布情況

11、及設(shè)計參數(shù)表層厚C含水壓縮滲透系數(shù)土層名(M)(kN/(度 )(kPa)量模量建議值m3)(%)(MPa)（ cm/s ）填土1.80172503.10 3粘7.7018.328732.08.292.0E-04質(zhì)粉土夾粉質(zhì)9.50粘土淤泥4.2016.79.51351.42.054.0E-06質(zhì)粘土5.10.1-15.6017.5131641.13.404.0E-06粘土6.501-28.5018.1191434.05.168.0E-06粉質(zhì)粘土夾粘15.00質(zhì)粉土注：C、均為勘察報告所提供的基坑支護(hù)設(shè)計參數(shù)（直剪固結(jié)峰值）；（三）基坑側(cè)壁安全等級及重要性系數(shù)根據(jù)本工程的開挖深度、地質(zhì)情況及周

12、邊環(huán)境情況，基坑安全等級為二級，基坑重要性系數(shù)0 = 1.0。22 結(jié)構(gòu)設(shè)計任務(wù)及要求一、任務(wù)該工程是對基坑圍護(hù)做排樁結(jié)合錨桿的設(shè)計。運(yùn)用了所學(xué)的土力學(xué)及基坑圍護(hù)設(shè)計等專業(yè)知識結(jié)合畢業(yè)實習(xí)的現(xiàn)場實習(xí)經(jīng)驗，通過對勘察資料的分析， 結(jié)合場地環(huán)境及工程實際并運(yùn)用計算機(jī)應(yīng)用.軟件，設(shè)計計算。主要內(nèi)容：圍護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計、施工方案的選擇、整體穩(wěn)定驗算、坑底隆起驗算、主被動土壓力計算等。二、要求目的：根據(jù)勘探報告資料和相關(guān)規(guī)范結(jié)合專業(yè)知識設(shè)計合理的設(shè)計方案以達(dá)到實際工程設(shè)計要求標(biāo)準(zhǔn)。2主要指標(biāo)： (1)保證開挖面積達(dá)2459m；(2)保證基坑深度達(dá)8.1m；(3)抗傾覆穩(wěn)定性驗算Ks 1.200；(4)抗隆起

13、驗算 Ks1.1；(5)抗管涌驗算 K 1.5。第三章結(jié)構(gòu)方案設(shè)計說明31 設(shè)計依據(jù)及規(guī)范一、本項目相關(guān)資料1、華陽市陽光佳苑地塊項目建筑總平面圖、擴(kuò)初方案資料；2、地下綜合管線圖；3、華陽市陽光佳苑地塊項目巖土工程勘察報告；.二、設(shè)計采用的規(guī)范1、國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)；2、國家標(biāo)準(zhǔn)地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 （GB 50007-2002）；3、國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB 50009-2001）；4、國家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50202-2002）5、中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程（ JGJ120-99）三、基坑設(shè)計環(huán)境控制標(biāo)準(zhǔn)本工

14、程基坑施工對周邊環(huán)境影響的控制指標(biāo)如下：1、 鄰近建筑物沉降不大于 20mm，附加傾斜不大于 1.0；2、 管線相鄰兩監(jiān)測點(diǎn) （不大于 20米）沉降差 10mm，水平位移差 10mm，并滿足相關(guān)管線單位的要求；32 支護(hù)結(jié)構(gòu)方案一、方案設(shè)計指導(dǎo)思想.基坑圍護(hù)方案的選定必須綜合考慮工程本身的特點(diǎn)及周圍環(huán)境的要求， 在滿足地下室結(jié)構(gòu)土建施工及確保周圍環(huán)境安全可靠的前提下，盡量達(dá)到既經(jīng)濟(jì)合理，又方便施工及提高工效的標(biāo)準(zhǔn)。本工程基坑開挖深度較深，達(dá)8.10米，基坑開挖面積約 2459平方米；項目位于陸家嘴中心區(qū)，開挖面與紅線距離僅約4.2612.05米，與相鄰建筑物距離約17.48 19.13米，西、

15、北兩側(cè)緊鄰道路，環(huán)境保護(hù)要求比較高，必須采取可靠圍護(hù)措施。根據(jù)本工程的開挖深度、地質(zhì)情況及周邊環(huán)境情況，基坑圍護(hù)可按二級基坑工程進(jìn)行設(shè)計。二、方案簡介基坑工程具有較強(qiáng)的環(huán)境效應(yīng)，基坑工程的開挖，必將引起周圍地基中地下水位變化和應(yīng)力場的改變，導(dǎo)致周圍地基土體的變形，對相鄰建筑物、構(gòu)筑物及市政地下管網(wǎng)產(chǎn)生影響。影響嚴(yán)重的將危及相鄰建筑物、構(gòu)筑物及市政地下管網(wǎng)的安全與正常使用。本工程周圍的環(huán)境復(fù)雜，對環(huán)境的要求比較苛刻，既要保證整個維護(hù)結(jié)構(gòu)的施工過程的安全，又要控制圍護(hù)結(jié)構(gòu)及其周圍土體的變形，以保證周圍建筑和地下管線的安全。在安全前提下設(shè)計合理，節(jié)約造價，方便施工，縮短工期。故采用排樁與錨桿組合的基

16、坑護(hù)壁體系。.利用排樁與錨桿組合的基坑護(hù)壁體系是深基坑施工支護(hù)結(jié)構(gòu)的一種方法，即采用鉆孔壓漿樁和錨桿配合體系進(jìn)行護(hù)壁。開挖基坑周圍鉆孔，澆筑鋼筋混凝土灌注樁，每隔一定距離向樁背面斜下方用錨桿鉆機(jī)打孔，在孔內(nèi)放鋼筋錨桿，用水泥壓力灌漿，達(dá)到強(qiáng)度后，拉緊固定，在樁中間進(jìn)行挖土直至設(shè)計深度。該方法既防止側(cè)壁土體產(chǎn)生坍塌下滑，保護(hù)相鄰建筑物安全，又有施工方便，節(jié)省施工場地，施工進(jìn)度快，護(hù)壁效果好，安全可靠，便于機(jī)械開挖的特點(diǎn)，適用于鄰近有高層建筑，不允許支護(hù)有較大變形。.第四章基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書41土壓力計算一、土壓力系數(shù)計算土壓力系數(shù)如表5-1 所示。土壓力系數(shù)表表 5-1土層K aiKaiK

17、piKpi填土0.40590.63713粘質(zhì)粉土夾粉質(zhì)0.35400.59502.82521.6808粘土淤泥質(zhì)粘土0.71670.84661.39531.18121-1粘土0.63270.79541.58051.25721-2粉質(zhì)粘土夾粘0.50880.71331.96551.4019質(zhì)粉土.二、土壓力計算（一）土層分布土壓如表 5-2 所示。土層分布表 5-2層號巖土名稱厚度（ m）填土2.503粘質(zhì)粉土夾粉質(zhì)粘土8.00淤泥質(zhì)粘土4.501-1粘土6.00（二）土層側(cè)向土壓力計算.（1）主動土壓力計算aA=(20+17×0)×0.4059-2×0×

18、0.6371=8.118(kPa)aB 上 =(20+17×2.5)× 0.4059-2×0×0.6371=25.369(kPa)aB 下 =(20+17×2.5)× 0.3540-2×7×0.5950=13.795(kPa)aC=(20+17×2.5+18.3× 5.6)×0.3540-2× 7× 0.5950=50.073(kPa)aD 上=Ea(2 3)=50.073(kPa)aD 下=(20+17×2.5+18.3× 5.6)×

19、0.717-2×13×0.847=96.269(kPa)aE 上=Ea(3 1)=96.269(kPa)aE 下=(20+17× 2.5+18.3× 5.6)× 0.6327-2×16×0.7954=78.93(kPa)aF=78.93(kPa)（2）被動土壓力計算pC=0×2.8252+2×7×1.6808=23.531(kPa)pD 上=(0+18.3×2.4)×2.8252+2×7×1.6808=147.614(kPa)pD 下=(0+18.3

20、15;2.4)×1.3953+2×13×1.1812=91.993(kPa)pE 上 =(0+18.3×2.4+16.7× 4.5)×1.3953+2×13× 1.1812=196.850(kPa).pE 下=(0+18.3×2.4+16.7×4.5)×1.5805+2×16×1.2572=228.420(kPa)pF=(0+18.3×2.4+16.7×4.5+17.5×6)×1.5805+2×16×1.2

21、572=394.373(kPa).圖 5-1土壓力分布圖（3）凈土壓力計算（坑地面以下）.pC=23.5312-50.073=-26.542(kPa)pD 上=147.614-50.073=97.541(kPa)pD 下=91.993-96.269=-4.276(kPa)pE 上 =196.850-96.269=100.581(kPa)pE 下 =228.421-78.93=149.491(kPa)pF=394.373-78.93=315.443(kPa)得開挖面以下圖土壓力零點(diǎn)X/2.4-X=26.542/97.541X=0.513(m)土壓力零點(diǎn)在基坑底面以下0.513m處（如圖 5-2

22、所示）。.圖 5-2凈土壓力分布圖（三）土壓力合力及作用點(diǎn)的計算：.EaAB=2.5× (8.118+25.369)/2=41.858(KN/m)HaAB=2.5/3 ×(8.118× 2+25.369)/(8.118+25.369)=1.035(m)EaBC=(13.795+50.073)× 5.6/2=178.83(KN/m)HaBC=5.6/3 ×(13.795×2+50.073)/( 13.795+50.073)=2.27(m)EaCD=50.073× 2.4=120.175(KN/m)HaCD=2.4/2=1.2(

23、m)EaDE=96.269× 4.5=433.209(KN/m)HaDE=4.5/2=2.25(m)EpCD=(23.531+147.614)×2.4/2=205.374(KN/m)HpCD=2.4/3 ×(23.531×2+147.6)/(23.531+147.6)=0.91(m)EpDE=(91.993+196.850)×4.5/2=649.895(KN/m)HpDE=4.5/3 ×(91.993× 2+196.850)/( 91.993+196.850)=1.978(m).42 嵌固長度及水平錨固力計算一水平錨固力的計

24、算： （以土壓力零點(diǎn)位置計算）以 o 點(diǎn)取矩：(6.6+0.513)T=41.858×(1.035+5.6+0.513)+178.83×(2.27+0.513)+0.5×26.542×0.513×2/3 ×0.513T=(299.2+497.68+2.328)/7.113T=112.36(kN/m)二錨桿長度計算：qsk 取 60kpas 取 1.3 鉆孔直徑取 120mm錨桿位于地下4m 處傾角取 = 15oHPB235 鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值f y =0.21 kpa/mm 21自由段長度計算：k = 2.5×25+8

25、15;28.5+4.5×9.5+6× 13=19.58olt =0.513+4.1=4.613m.l t gsin(45o1k )2l f1sin(45ok)2得 l f = 2.834m可取自由段長度計算： 2.834+1.5=4.3m.圖 5-3 錨桿自由段計算簡圖2錨固段長度計算：.根據(jù)N u =d gqsik l id1g qsjk l j2ck d12d 2， N uTd，scosTd1.250 TC ， 0取 1.0,有1.251.02112.36licos15o0.12 601.3li =16.7m取錨固長度為 17m,錨桿總長為 17+4.3=21.3m三錨

26、桿桿體材料計算：AsTd112.36 21108.09mm2f y gcos0.21 cos15o1108.0918.8mm 取 20mm桿體鋼筋半徑為 r四樁長計算：.設(shè)樁端進(jìn)入 1-1 層頂面以下 x 米處Ma=41.858×(1.035+12.5+x)+178.83× (2.27+2.4+4.5+x)+120.175×(1.2+4.5+x)+433.209× (2.25+x)+78.93× x2/2=39.465x2+774.072x+3866.132Mp =205.374× (0.91+4.5+x)+649.895×

27、(1.978+x)+228.42×x2/2+1/2(394.373-228.42)×x/6 ×x2/3=4.6098x3+114.210x2+855.269x+2396.496MT =112.36×(13.5+x)=1516.86+112.36x由 M=0 得： M + M -1.2M 0pT0a整理得：4.61x3+66.85x2+38.74x-726 0解之得：x2.786m嵌固長度 hd=2.4+4.5+2.786=9.686m取 10m樁長 H=8.1+10=18.1m.43配筋計算一、排樁配筋計算（一）最大彎矩計算：（1）被動土壓力彎矩分段函數(shù)

28、：1.5x8.1M=112.36×(x-1.5)=112.36x-168.5428.1x10.5M=112.36× (x-1.5)+23.53(x-8.1)/2+1/2 ×3(147.6-23.53)(x-8.1)/(2.4 × 3)23=112.36x-168.54+11.765(x-8.1)+8.62(x-8.1)10.5 x 15M=112.36(x-1.5)+205.4(0.9+x-10.5)+91.99(23×3)x-10.5)/2+1/2×(196.9-91.99)(x-10.5)/(4.523=317.741x-2138

29、.087+46.0(x-10.5)+3.884(x-10.5)15 x 18.1 M=112.36(x-1.5)+ 205.4(0.9+x-10.5)+649.895(1.5+2x-15)+ 228.421(x-15)/2+1/2 ×(394.373-3228.421)(x-15)/(6 ×3)23=967.64x-10911.67+114.21(x-15)+4.61(x-15)（2）主動土壓力彎矩分段函數(shù)：0x2.523M=8.12x /2+1/2× (25.37-8.12)x/9.=4.06x2+1.15x322.5x8.1M=41.86(1.04+x-2.5

30、)+13.795(x-2.5)/2+1/2 ×3(50.073-13.795)(x-2.5)/(5.6 ×3)23=41.858x-61.322+6.898(x-2.5)+1.089(x-2.5)8.1x10.5M=41.86(1.035+5.6+x-8.1)+178.8(2.27+x-28.1)+50.07(x-8.1)/22=220.69x-1103.9+25.037(x-8.1)10.5 x 15M=41.86(1.035+8+x-10.5)+178.83(2.27+2.4+2x-10.5)+120.175(1.2+x-10.5)+1/2×96.27(x-10.5)2=340.813x-2221.53+48.1(x-10.5)15 x 18.1 M=41.86(1.035+12.5+x-15)+178.83(2.27+6.9+x-15)+120.175(1.2+4.5+x-15)2+433.209（2.25+x-15）+1/2 × 78.93(x-15)2=774.074x-7744.946+39.465