某特大橋40+64+40m現(xiàn)澆連續(xù)梁施工方案

1、某特大橋40+64+40m現(xiàn)澆連續(xù)梁施工方案一、編制依據(jù)及適用范圍(一、編制依據(jù):1、武廣客專XX(某特大橋施工圖、無碴軌道現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁(雙線(跨度:40m+64m+40m通橋(20052368-III、通橋(20052368-III-WG;2、鐵路橋涵施工規(guī)范(TB10203-2002,J162-2002;3、客運(yùn)專線鐵路橋涵施工技術(shù)指南(TZ213-2005;4、鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南(TZ210-20055、鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范(TB10210-2001,J1188-2001;6、客運(yùn)專線鐵路橋涵施工質(zhì)量驗收暫行標(biāo)準(zhǔn)(鐵建設(shè)2005160號;7、鐵路混凝土工程施工質(zhì)

2、量驗收補(bǔ)充標(biāo)準(zhǔn)(鐵建設(shè)2005160號;8、武廣鐵路客客運(yùn)專線站前線下工程施工技術(shù)規(guī)定(強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)。(二、編制范圍:某特大橋40m+64m+40m現(xiàn)澆連續(xù)梁 二、工程概況1、橋址概況:某特大橋位于XX市XX縣XX鎮(zhèn)境內(nèi),橋址處交通條件較好,有S248省道連接樂昌縣及XX市。橋址附近河道較平緩,汊流較多,橋址正穿河中兩沙洲,沙洲上雜草、竹林、低灌木茂盛,河床多為510cm卵石,邊灘多土質(zhì)、河砂;沙灘植被較茂盛,小里程側(cè)河堤外為平坦旱地,大里程側(cè)為一山丘,河岸處有基巖裸露。2、立交情況:1于DK1965+647DK1965+660處與S248省道交叉,斜交角度為60°。S248省道水泥路

3、面寬8.0m,規(guī)劃24.5m,建筑限高5.0m。2于DK1966+280DK1965+700橫跨某,寬度約420m。3、橋跨布置:某特大橋中心里程為DK1979+064.36,橋全長1547.96m。除第13孔至第15孔設(shè)置1-(32+48+32m連續(xù)箱梁、第40孔至第42孔設(shè)置1-(40+64+40m,其他各孔跨為預(yù)制箱梁。其全橋孔跨布置如下:12-32m簡支箱梁+1-(32+48+32m連續(xù)箱梁+24-32m 簡支箱梁+1-(40+64+60m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁+3-32m簡支箱梁32m預(yù)制梁高度為3.05m。1-(32+48+32m連續(xù)箱梁高度為3.25m。1-(40+64+60m預(yù)應(yīng)力

4、混凝土連續(xù)梁高度6.05m3.05m。1-(40+64+60m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁是本橋的主跨橋孔。主跨橋孔主要由水文和通航要求控制,通航凈高為6.0m ,側(cè)高為4m,凈寬為18m,上底寬為14m。三、施工方案和主要施工方法(一施工方案的確定:1、0#塊:由于墩頂順橋向?qū)挾葹?80cm,支承墊寬度為200cm,在墩頂僅有90cm的空間,為了保證施工時臨時支座更有效地承受梁重和梁體產(chǎn)生的彎距,故將在墩外設(shè)置臨時支墩,臨時支墩采用600和500鋼管。0#塊箱梁在承臺(40、41號墩上搭設(shè)落地支架澆筑,一次澆筑完成,澆筑方數(shù)為165.304m3。2、懸掛部分:由于某特大橋(40+64+60m預(yù)應(yīng)力混凝

5、土連續(xù)梁位于某江中,故現(xiàn)澆連續(xù)梁采用懸掛法進(jìn)行施工。1#7#塊梁段待0#塊與臨時支撐固結(jié)施工完成后,拼裝掛籃進(jìn)行懸臂澆筑,全橋共投入4付棱形掛籃進(jìn)行施工。3、直線段:由于直線段位于河中,為了保證施工安全和施工質(zhì)量,直線段支架采用500鋼管搭設(shè)。在完成6#塊件懸澆后,同時在邊墩搭設(shè)支架澆筑完成現(xiàn)澆段施工。及時張拉部分連續(xù)束后,解除主墩0#塊的臨時固結(jié)。4、合攏段:該段施工的支架與直線段其用,即在搭設(shè)直線段支時,將合攏支架一起搭設(shè)。待直線段和懸掛部分均完成后,施工合攏段。5、模板:采用兩種材質(zhì),0#塊的底模及箱梁的內(nèi)模采用優(yōu)質(zhì)的竹膠板。箱梁的外模采用定型鋼模板。6、內(nèi)、外模支架:采用48扣件式鋼管

6、采用為支架;外模支架采用桁架式支架。(二施工方法上部結(jié)構(gòu)為變截面單箱單室連續(xù)箱梁。頂寬13.4m,底寬6.7m,頂面橫向不設(shè)坡度。本橋位于直線上,主橋腹板中心線為直線。主墩位置底板中心線與設(shè)計橋梁中心線中心重合,外側(cè)翼緣懸臂板寬3m(主墩位置,將兩主墩間底板中心線(直線延伸到邊墩位置,確定主橋箱梁底板中心線。箱梁根部梁高為6.05m,梁底板頂、底板按照二次拋物線變化。設(shè)支點(diǎn)橫隔梁,0號段墩頂橫隔梁厚度為250cm ,梁端橫隔梁厚度為135cm 。中跨跨中設(shè)橫向隔板厚50cm 。箱梁采用C50混凝土。箱梁采用三向預(yù)應(yīng)力體系。全橋共設(shè)一個中跨合龍段和兩個邊跨合龍段。邊跨端部另一端設(shè)32m 預(yù)制簡支

7、梁。在全橋設(shè)置防震擋塊。1、施工工藝流程圖 2、0#塊施工方法 0#塊箱梁主要由底板、腹板、橫隔板、頂板和翼板組成,中心梁高6.05m ,底板厚80cm ,腹板厚80 cm ,頂板中部厚40cm ,橫隔板厚250cm 。0#塊設(shè)頂板、腹板縱向預(yù)應(yīng)力束,橋面橫向預(yù)應(yīng)力束,腹板豎向預(yù)應(yīng)力筋;另外橫隔板設(shè)兩排25精軋螺紋鋼的橫向預(yù)應(yīng)力筋,水平間距22.5 cm ,每個0#塊24根。箱梁采用C50混凝土。采用在承臺上搭設(shè)落地支架施工,支架的豎向支撐由500鋼管立柱和作為臨時固結(jié)的600mm 內(nèi)套500鋼管組成,其剛度大、穩(wěn)定性好。0#塊施工采取在承臺上設(shè)置落地支架進(jìn)行。支架由500、600mm 內(nèi)套5

8、00鋼管和貝雷、砂筒、橫梁、縱梁等組成,詳見0#塊支架示意圖。2.1、0#塊支架的搭設(shè)在承臺上搭設(shè)落地支架施工,支架的豎向支撐由500鋼管立柱和作為臨時固結(jié)的600mm 內(nèi)套500鋼管組成。臨時支墩的設(shè)置:由于臨時支座設(shè)置于墩外鋼管支架上,故用作臨時支座支承的鋼管立柱選用600mm 內(nèi)套500鋼管組成,在500內(nèi)灌中砂,用鋼管的 兩端采用80*80*16mm厚的鋼板進(jìn)行連接,連接的方式為焊接。并在頂端設(shè)置長為直徑為25mm,長度為250cm的螺紋鋼筋施工時確保進(jìn)入梁體錨固長度不少于80cm。與鋼管焊接的長度不少于100cm。為了使臨時支墩具有足夠的穩(wěn)定性,故在承臺上和墩的側(cè)面設(shè)置預(yù)埋鐵件與臨時

9、鋼管支墩進(jìn)行連接,連接時采用滿焊的連接方式。2.2 0#塊立柱的設(shè)置支架采用8根500×9mm的鋼管立柱以及8根600mm內(nèi)套500鋼管臨時固結(jié)立柱,對稱布置在墩身兩側(cè)并平行于橫橋向軸線。在臨時固結(jié)立柱上設(shè)牛腿作為支架支點(diǎn)。承臺施工時,按照立柱布置位置預(yù)埋地腳螺栓;在墩身施工時,預(yù)埋連接鋼板,以便與立柱整體固結(jié)。鋼管立設(shè)時準(zhǔn)確測量出鋼管的平面位置,并用全站儀進(jìn)行復(fù)核,鋼管立柱用經(jīng)緯儀控制垂直度,以保證結(jié)構(gòu)受力。立柱間設(shè)置縱向、橫向水平聯(lián)桿,予以穩(wěn)固,使整個豎向支撐形成一個穩(wěn)定的立體網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。臨時支座采用硫磺砂漿制作而成。硫磺砂漿是指將硫磺加熱到一定溫度形成液態(tài)并充分脫水后加入適當(dāng)比例

10、的預(yù)熱干燥耐酸粉料和粒徑1.25mm以下的細(xì)骨料,形成的一種新型熱塑性材料。硫磺是硫磺砂漿的膠粘劑,通常選用的硫磺為工業(yè)粉狀硫磺或塊狀硫,要求純度高、雜質(zhì)少、水份少、含量應(yīng)不少于98%、水分小于1%。2.2.1 硫磺砂漿的熬制方法先將硫磺打成25cm的小塊,按比例稱好分批放入鍋中,加熱130150熔化,邊熔邊放邊攪,注意防止局部過熱,以達(dá)到充分脫水的目的。硫磺脫水后,分批將已攪拌均勻的130烘干細(xì)骨料、水泥放入鍋中不斷攪拌、脫水,混合均勻;注意要嚴(yán)格控制熬制溫度,一般為140170,最高不超過180,約熬制34小時。待硫磺砂漿熬制均勻、顏色一致、汽泡完全消失時,先取樣檢查,以確定其熬制質(zhì)量,如

11、不符合要求時,應(yīng)繼續(xù)熬制,直到合格;硫磺砂漿質(zhì)量鑒定,在140時,澆入“8”字型抗拉試模中,觀察其冷卻時應(yīng)無涌泡、凹陷、不密實、分層現(xiàn)象,將其打斷觀察,其頸部斷面內(nèi),肉眼看 可見小孔多于5個,說明熬制時間不夠,通常延長熬制時間,直到眼見小孔小于或等于5個為止。圖2 硫磺砂漿熬制工藝流程圖 按照4種硫磺砂漿的不同配合比,分別制作成試件,測其抗壓強(qiáng)度見下表硫磺砂漿的抗壓強(qiáng)度表 2.3.1由于武廣客運(yùn)專線支座的變更,施工支承墊石時應(yīng)注意重新計算支承墊石標(biāo)高。2.3.2支座墊石承受很大的支座壓力,支座網(wǎng)片、混凝土嚴(yán)格按圖紙施工,支承墊石采用C50砼,與墩身砼分開澆筑,在墩身施工時應(yīng)注意墩身鋼筋的預(yù)埋。

12、2.3.3在墩身及支座墊石施工時預(yù)留支座螺栓孔,螺栓孔位置、深度按照支座說明書提供的尺寸精確放樣設(shè)置預(yù)留孔,支座安裝時將預(yù)留孔鑿毛并清洗干凈,采用環(huán)氧砂漿錨固支座螺栓。2.3.4支座安裝前用水準(zhǔn)儀、水平尺檢查支座墊石頂面的水平度和四角高差,發(fā)現(xiàn)超標(biāo)時用手工修鑿并打磨整平。安裝支座前在墊石頂彈出十字線以控制支座平面位置和方向。2.3.5現(xiàn)澆梁支座安裝采用重力灌漿法進(jìn)行施工。 具體操作步驟如下:鑿毛支座墊石上表面,露出粗骨料,呈堅固不規(guī)則表,清除預(yù)留孔中的雜物。吊放支座于支承墊石上,用調(diào)平螺栓,薄形鋼板或薄形千斤頂調(diào)整支座高度和平整度。在支座底面與支承墊石之間應(yīng)留2030mm空隙,用于灌注砂漿。調(diào)

13、高支座應(yīng)注射孔朝外。仔細(xì)檢查支座中心位置及標(biāo)高后,用重力式灌注無收縮水泥砂漿。無收縮水泥砂漿層應(yīng)與支座下錨碇板上表面平齊或略低于上表面。待支座安裝在墩身上且水泥砂漿強(qiáng)度達(dá)到要求之后,進(jìn)行現(xiàn)場澆注梁的裝模作業(yè)。搭建現(xiàn)澆梁模板,確保模板與支座上錨碇板的密封。搭建模板時需考慮梁體的坡度。梁體混凝土澆筑之前,要清潔支座的上板表面,支除油污及雜物,之后方可進(jìn)行澆筑作業(yè)。澆筑梁體時,防止支座的錨碇板和錨碇鋼棒受到撞擊。灌漿材料終凝后,拆除模塊,檢查是否有漏漿處,并對漏漿處進(jìn)行補(bǔ)漿。檢查支座是否有污損,支座表面的防銹漆是否受到損壞,若發(fā)現(xiàn)污損或損壞,應(yīng)予以清除或補(bǔ)漆。補(bǔ)漆應(yīng)由專業(yè)人員完成,補(bǔ)漆時,用鋼絲刷清

14、除損壞的油漆面,將油漆按使用說明上的配比進(jìn)行攪拌均勻。另外,不銹鋼構(gòu)件不可上漆。2.4、分配梁和卸落裝置在墩身側(cè)面的兩排鋼管上放置I60工字鋼作為橫梁,采用I20工字鋼作為縱向分配梁,縱向分配梁間距按0.5m均勻布設(shè),在分配梁上設(shè)10cm×10cm木質(zhì)楔子,用于調(diào)整標(biāo)高和拆模。2.5、支架變形控制0#塊支架按全斷面一次性澆筑進(jìn)行設(shè)計,縱梁、橫梁和鋼管立柱的強(qiáng)度和剛度均滿足施工要求,鋼管立柱最大彈性變形為1.28mm。因支架剛度較大,總變形很小,并且所有重量設(shè)在承臺上,基礎(chǔ)不存在沉降,根據(jù)類似工程經(jīng)驗采用預(yù)留支架沉落量的方法施工,即根據(jù)彈性變形值加節(jié)點(diǎn)間隙變形,在支架和立模施工時預(yù)設(shè)沉

15、落量,一般不進(jìn)行預(yù)壓。 2.6.1 底模0#塊箱梁墩頂?shù)啄Ｔ谟谰弥ё团R時支座之間的空隙,采用竹膠板底面設(shè)置,臨時支撐上設(shè)鋼筋與梁體錨固,并在臨時支座頂涂黃油,作為梁與臨時支座的隔離層,墩頂兩端及支座四周用木條支撐,并固定牢固。墩頂兩側(cè)的斜面底模采用大片底模,與墩身接縫處用楔形木條及雙面膠嵌縫止?jié){。2.6.2 外側(cè)模0#塊外側(cè)模采用整體定型鋼模板,模板之間夾雙面膠帶止?jié){,并采用螺栓進(jìn)行連接。側(cè)模支立在順橋向扣件式支架上,側(cè)模底腳用硬木楔塊操墊作為標(biāo)高調(diào)整和模板卸落。塊件斷面采用竹膠板配木板采用鋼筋與梁體鋼筋焊接自拉立模。 2.6.3 內(nèi)模內(nèi)模由竹膠板配木模和內(nèi)模骨架組合而成。由于0#塊混凝土一

16、次澆筑,在箱內(nèi)用48mm鋼管搭設(shè)支架,加固內(nèi)模骨架。2.7 鋼筋和預(yù)應(yīng)力管道施工0#塊的鋼筋和預(yù)應(yīng)力管道比較密集,為方便混凝土的施工,鋼筋分二次綁扎,先綁扎腹板和橫隔板的豎筋為通長鋼筋,第二次綁扎水平筋、翼板和頂板鋼筋等,并注意預(yù)留預(yù)埋。為保證混凝土外觀質(zhì)量,鋼筋保護(hù)層墊塊與模板的接觸面做成波浪形,這樣混凝土澆完成后保護(hù)層墊塊不會裸露在混凝土表面,影響外觀質(zhì)量。0#塊除設(shè)有三向預(yù)應(yīng)力筋外,在橫隔板中還布有橫向預(yù)應(yīng)力筋,形成縱橫交錯密集的管道、鋼筋,施工難度較大,為確保預(yù)應(yīng)力管道的準(zhǔn)確定位和順利實施,擬采用以下方式予以保證:、所有預(yù)應(yīng)力管道均采用金屬波紋管,鋼帶厚度為0.3mm。、除在管道各特征

17、點(diǎn)設(shè)置定位鋼筋外,其余部分定位筋間距在直線段為80cm,曲線段為50cm。為保證穿束成功,在波紋管內(nèi)設(shè)塑料管。、按設(shè)計圖紙要求,預(yù)應(yīng)力束若與普通鋼筋發(fā)生干擾時,可適當(dāng)挪動普通鋼筋,預(yù)應(yīng)力筋相互干撓時通知設(shè)計代表和監(jiān)理現(xiàn)場解決。 、縱向管道:由于主梁采取分段懸臂澆筑,因此管道接頭多。為方便接頭管道損壞的更換,不采用管道直接伸出的辦法,而采用先接套管的辦法,這樣一旦接頭套管損壞可直接更換、豎向管道用于預(yù)埋精軋螺紋粗鋼筋,此管道處理不好極易堵塞。為此采取如下措施:a、布置在管道下口的壓漿管采用塑料管制三通,并保證接頭處不漏漿并引出模板固定。管子連接處均采用膠帶包扎,以防漏漿。b、三通與波紋管用膠帶密

18、封,螺母與錨墊板用一層海綿密閉處理。 、橫隔板的橫向預(yù)應(yīng)力管道施工方法同上。、所有管道在混凝土澆筑結(jié)束后,均須進(jìn)行檢孔或清孔檢查,一旦發(fā)現(xiàn)漏漿堵管,應(yīng)立即予以處理。 2.8 混凝土澆筑0#塊混凝土施工的主要特點(diǎn)是:塊體高度大,混凝土方量為165.304m 3;同時采用C50高標(biāo)號混凝土,產(chǎn)生的水化熱較多,屬大體積混凝土,須采取一定的溫控措施,以防混凝土開裂。根據(jù)目前的施工進(jìn)度計劃安排,0#塊施工約在11-12月份,日平均氣溫一般在20左右,但由于本工程處于某上,大風(fēng)天氣較多等情況,且晝夜溫差較大,同時,為避免0#塊澆注時產(chǎn)生的受力裂縫和不均勻收縮裂縫的出現(xiàn),特制定如下防裂措施:A 、對0#塊的

19、大體積混凝土采用保溫法施工:、箱梁的最大內(nèi)外溫差和最大溫降速率都發(fā)生在早期,加之早齡期混凝土抗拉強(qiáng)度小,易于產(chǎn)生溫度裂縫,所以,應(yīng)特別注意早齡期(10天前的溫度控制。、控制混凝土的入模溫度,必要時對骨料進(jìn)行覆蓋或噴淋降溫。、早晚氣溫較低時,采取保溫措施,即對裸露面則采取土工布覆蓋灑水保溫、養(yǎng)生。、調(diào)整施工時間,選擇氣溫較低的天氣施工,且盡量安排在夜間澆筑。 、水泥提前6天入罐,讓其自然冷卻。在有條件的情況下,盡量采用低溫水拌和。、加快運(yùn)輸和入倉速度,減少混凝土在運(yùn)輸和澆筑過程中的溫度回升。 、為滿足一期混凝土對二期混凝土自重荷載的抗彎、抗剪強(qiáng)度要求,根據(jù)計算第一次澆筑高度為至翼板倒角處,以防受

20、力裂縫的產(chǎn)生。B、混凝土原材料和配合比、混凝土性能指標(biāo)要求a、強(qiáng)度為C50級b、滿足可泵性要求,坍落度16-18cmc、和易性良好小時(根據(jù)混凝土供應(yīng)和澆注速度,第一次混凝土施工約在68小時完成、混凝土原材料a、混凝土由我工區(qū)的5#拌和站提供,混凝土攪拌車運(yùn)至現(xiàn)場,由1臺汽車泵泵送入模。b、混凝土澆筑順序應(yīng)按照由橫隔板開始向外,從梁端開始向內(nèi)的原則對稱澆筑,即按由底、側(cè)模板交匯處的梗肋底板中部腹板頂板翼板的順序進(jìn)行澆筑,翼板澆筑同樣按由邊向中(橫橋向的原則對稱澆筑。左右腹板混凝土澆筑高度差不得大于1m。c、懸臂塊由外向內(nèi)澆筑,能夠防支架變形造成支架與墩頂接合處混凝土開裂。d、混凝土采用分層澆筑

21、,層厚30cm左右。e、因箱梁結(jié)構(gòu)鋼筋、管道密集,一定要采取切實措施保證混凝土振搗密實: a混凝土的施工性能一定要嚴(yán)格控制;b采用插入式振搗器振搗,鋼筋特別密集時選用小直徑振搗棒;c混凝土施工前一定做好充分的技術(shù)交底;d事前安排好熟練的振搗手各人負(fù)責(zé)一個區(qū)域不得隨便調(diào)整,以免出現(xiàn)漏振或過振。C、混凝土面層必須壓實磨光,具體工藝為二次壓實二次磨光,避免產(chǎn)生收縮裂縫,混凝土終凝后及時灑水覆蓋養(yǎng)生。并按冬期施工和大體積混凝土的要求進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)等。D、混凝土采用土工布覆蓋灑水養(yǎng)生,注意每次混凝土澆筑完成后派有經(jīng)驗的養(yǎng)生操作工跟蹤觀察混凝土狀態(tài),選擇最佳的時機(jī)覆蓋土工布灑水養(yǎng)生,覆蓋、灑水過早容易出現(xiàn)脫

22、皮現(xiàn)象,過遲易出現(xiàn)收縮裂縫。2.9 預(yù)應(yīng)力施工 箱梁預(yù)應(yīng)由縱向、橫向、豎向三種預(yù)應(yīng)力體系組成。2.9.1.1縱向預(yù)應(yīng)力體系:預(yù)應(yīng)力筋采用1×1-15.24-1860-GB/T5224-2003預(yù)應(yīng)力鋼絞線;錨固體系采用自錨式拉絲體系,張拉采用與之配套的機(jī)具設(shè)備,管道形成采用金屬波紋管成孔。2.9.1.2橫向預(yù)應(yīng)力體系:預(yù)應(yīng)力筋采用1×1-15.24-1860-GB/T5224-2003預(yù)應(yīng)力鋼絞線;錨固體系采用BM15-4(P錨具及配套的支承墊板;張拉采用YDC240Q型千斤頂;管道形成采用內(nèi)徑70×19mm扁形金屬波紋管成孔。2.9.1.3豎向預(yù)應(yīng)力體系:豎向預(yù)

23、應(yīng)力筋采用25mm高強(qiáng)精軋螺紋鋼筋,型號為JL785,極限強(qiáng)度f pk=980MPa,屈服強(qiáng)度0.2=785 MPa,伸長率s7%,10h 松馳率<1.5%;錨固體系采用JLM-25型錨具;張拉體系采用YC60A型千斤頂;管道形成采用內(nèi)徑35mm鐵皮管成孔。2.9.2.1、張拉順序連續(xù)箱梁采用三向預(yù)應(yīng)力體系,另外在0#塊橫隔板內(nèi)布設(shè)了橫向預(yù)應(yīng)力筋。三向預(yù)應(yīng)力的張拉順序一般采用先縱向束和豎向預(yù)應(yīng)力筋。根據(jù)設(shè)計要求,橫向束預(yù)應(yīng)力的滯后效應(yīng),一般要推遲2-3個節(jié)段張拉?；炷翉?qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的80%后即對稱張拉腹板縱向束,張拉施工嚴(yán)格按圖紙設(shè)計順序進(jìn)行。b、縱向束張拉夾片式錨具的鋼絞線張拉程序

24、第一步:初應(yīng)力張拉:0初應(yīng)力(0.1k0.2k,作伸長量標(biāo)記第二步:控制應(yīng)力張拉:拉至控制應(yīng)力,測量鋼絞線伸長值,持荷5min,千斤頂回油,夾片自行錨固。測總回縮量及夾片外露量。預(yù)施預(yù)力分階段一次張拉完成。張拉應(yīng)在梁體混凝土強(qiáng)度及彈性模量達(dá)到設(shè)計值的100%后進(jìn)行,且必須保證張拉時梁體混凝土齡期大于5天。張拉順序:預(yù)施力采用兩端同步張拉,并左右對稱進(jìn)行,最大不平衡束不應(yīng)超過1束,張拉順序先腹板束,后頂板束。從外到內(nèi)左右對稱進(jìn)行。各節(jié)段先張拉縱向再張拉豎向再張拉橫向,并及時壓漿。 預(yù)施應(yīng)力采用雙控措施,預(yù)施應(yīng)力值以油壓表讀數(shù)為主,以預(yù)應(yīng)力筋伸長值進(jìn)行校核。預(yù)施應(yīng)力過程中應(yīng)保持兩端的伸長量基本一致

25、。預(yù)應(yīng)力鋼束及粗鋼筋在使用前必須作張拉、錨固試驗,應(yīng)進(jìn)行管道摩阻、喇叭口摩阻等預(yù)應(yīng)力瞬時損失測試,以保證預(yù)施應(yīng)力準(zhǔn)確。施工時按張拉噸位與引伸量雙控,并以張拉噸位為主的方法,實測引伸量與計算引伸量之差應(yīng)在±6%以內(nèi),若誤差過大應(yīng)及時檢查原因,研究處理方法。c、箱梁橫向束張拉箱梁橫向束為張拉端與固定端交錯布置,張拉時采用YDC240Q型千斤頂單根 一端張拉,交錯進(jìn)行,錨下控制應(yīng)力為0.7fkp。張拉程序如下:0初應(yīng)力(0.1kk 錨固k-錨下控制應(yīng)力隔板橫向預(yù)應(yīng)力束張拉順序:從隔板外側(cè)至內(nèi)側(cè)對稱張拉。錨槽待張拉壓漿后加設(shè)鋼筋網(wǎng)用C50無收縮混凝土填封。d、精軋螺紋鋼筋張拉0#塊橫隔板橫向

26、預(yù)應(yīng)力筋、腹板豎向預(yù)應(yīng)力筋均為25精軋螺紋粗鋼筋。精軋螺紋鋼筋張拉采用 YC-60型千斤頂張拉,持荷2min后測伸長量并加以錨固。按張拉噸位與引伸量雙控,并以張拉噸位為主,實測引伸量與計算引伸量之差應(yīng)在±5%以內(nèi)。為有效控制張拉后的預(yù)應(yīng)力損失,按不少于設(shè)計要求的比例(不少于10%,且每塊至少兩根復(fù)拉,復(fù)拉間隔時間為2-3天,復(fù)拉完成后盡快壓漿。箱梁腹板豎向預(yù)應(yīng)力以及橫隔板橫向預(yù)應(yīng)力采用JL785級25mm高強(qiáng)精軋螺紋鋼筋,張拉控制應(yīng)力為735MPa。、張拉設(shè)備根據(jù)箱梁預(yù)應(yīng)力種類及工程量,選用的張拉設(shè)備。所有張拉機(jī)具設(shè)備及儀表進(jìn)場前配套校驗,使用時由專人使用和保管,當(dāng)千斤頂使用超過6個

27、月或200次或在使用過程中出現(xiàn)不正常現(xiàn)象或檢修以后,均重新校驗。、引伸量計算預(yù)應(yīng)力施工前,根據(jù)下述公式計算每束鋼絞線的理論引伸量,報監(jiān)理工程師批復(fù)后作為現(xiàn)場施工的依據(jù)。引伸量公式: P張拉力(N;X從張拉端至計算截面的孔道長度(m;A預(yù)應(yīng)力筋斷面積(mm;E預(yù)應(yīng)力筋實測彈性模量(Mpa;從張拉端至計算截面切線角之和(rad。計算時鋼絞線彈性模量應(yīng)取實際試驗值,另外,箱梁縱向束線形為平曲線和豎曲線的組合,因此,伸長值應(yīng)分段計算,然后疊加得出整束伸長值。、張拉油表讀數(shù)計算預(yù)應(yīng)力施工前校驗張拉千斤頂,出具千斤頂校驗報告。根據(jù)校驗報告計算得出每一配套千斤頂及油表的回歸方程。另外再根據(jù)設(shè)計張拉力以及試驗

28、得出的錨口摩阻損失計算油表讀數(shù),報監(jiān)理工程師批復(fù)后使用,計算方法如下: y=Ax+B式中:y_油表讀數(shù)A、B-回歸系數(shù),根據(jù)校驗報告算出x-千斤頂張拉力(x=設(shè)計張拉力+錨口摩阻損失7壓漿預(yù)應(yīng)力筋張拉完畢后,多余部分用手提砂輪機(jī)切除,使預(yù)應(yīng)力筋露出錨具5cm左右。封錨采用水泥砂漿,并將夾片及外露的鋼絞線頭全部包裹,覆蓋層厚度大于2cm。壓漿時間安排:縱向束在掛籃前移就位后進(jìn)行,橫向束和豎向預(yù)應(yīng)力筋在張拉結(jié)束后24h內(nèi)完成。管道注漿水泥漿配合比為:待上報通過后使用。、壓漿設(shè)備真空壓漿所需機(jī)具包括:拌漿機(jī)1臺,儲漿罐1個,壓漿機(jī)1臺,真空泵1臺,壓力表1個,球閥1批,壓漿管若干,高強(qiáng)橡膠管1 根,

29、過濾器1個。、拌制水泥漿在壓漿工藝中,水泥凈漿的質(zhì)量是壓漿質(zhì)量控制的關(guān)鍵。主要采取盡可能的降低漿體的水灰比,并通過參加一定比例的減水劑和膨脹劑。攪拌水泥漿之前,加水空轉(zhuǎn)數(shù)分鐘,將積水排凈,使攪拌機(jī)內(nèi)壁充分濕潤。先將加入定量的水,再倒入混合料,然后開動攪拌機(jī)攪拌,待混合料攪拌均勻后(約3min,通過濾網(wǎng),將水泥漿緩緩倒入儲漿罐。儲漿罐的儲漿能力須大于一條管道所需的水泥漿的體積,以保證壓漿的連續(xù)進(jìn)行。、壓漿a、張拉工序完成后,嚴(yán)禁碰撞錨頭,切割外露鋼絞線,保證鋼絞線外露長度不超過25mm。b、清理裝配螺栓孔內(nèi)以及錨座底面的水泥漿,保證錨座底面平整。清理蓋帽的密封口及封錨槽并保持清潔。c、在密封槽內(nèi)

30、均勻涂上一層玻璃膠,裝入“O”形密封圈。d、裝配蓋帽,將螺栓加墊片旋入螺孔內(nèi)并緊固,并將排氣孔垂直向上放置。e、定出吸真空端和壓漿端(吸真空端的出漿孔置于錨座上方,壓漿端的壓漿孔置于錨座下方。f、蓋帽安裝完畢,用高壓氣將管道內(nèi)殘留的水分吹出。g、按圖示方法安裝壓漿設(shè)備與管道。h、在真空吸漿前用真空泵吸真空,當(dāng)真空度檢測達(dá)到要求的標(biāo)準(zhǔn)后,即可始真空吸漿。i、關(guān)掉閥1、閥2,打開閥3,啟動真空泵進(jìn)行抽真空,當(dāng)真空度達(dá)到-0.09Mpa-0.1Mpa時,可打開閥1,啟動灌漿泵開始灌漿。j、保持真空泵開啟狀態(tài),當(dāng)觀察到空氣濾清器中有漿體通過時,關(guān)掉真空泵及閥3。k、打開閥2,觀察排氣管的出漿情況,當(dāng)漿

31、體稠度和灌入前一樣時,關(guān)掉閥2,仍繼續(xù)灌漿,使管道內(nèi)有0.50.6 Mpa的壓力,持壓12分鐘,再關(guān)掉閥1。將輸漿管拆下來,再拆卸活接1和活接2段,清洗空氣濾清器,然后接到另一組孔道壓漿?？椎勒婵瘴鼭{要連續(xù)進(jìn)行,一次完成。若出現(xiàn)無法及時排除的故障時,應(yīng)立即拆下壓漿管道,用高壓水沖洗孔道,待故障排除后重新壓漿。2.10、臨時固結(jié)2.10.1、臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計臨時固結(jié)的設(shè)計計算是根據(jù)有關(guān)資料和設(shè)計規(guī)范,并參考類似工程的施工經(jīng)驗進(jìn)行施工驗算,主要荷載組合包括:、施工期臨時荷載,一側(cè)堆載的材料、機(jī)具按10KN/m計,另一側(cè)空載;、掛籃和施工機(jī)具的動力系數(shù),一側(cè)采用1.2,另一側(cè)采用0.8;、最后一段懸

32、臂梁段不同步施工,另一側(cè)空載;、最大懸臂時,一端有向上的風(fēng)載,另一端無風(fēng)載。臨時固結(jié)在墩身兩側(cè)分別設(shè)兩根60內(nèi)套50鋼管立柱,立柱與承臺以及箱梁均用20根25錨筋連接,箍筋采用8盤圓,間距取8cm; 2.10.2、臨時固結(jié)施工臨時支撐立柱及系梁是在承臺施工時預(yù)埋錨筋(20*25,0#塊支架搭設(shè)前立模澆筑,立柱頂與箱梁涂黃油隔離,減小立柱鑿除后的梁底修補(bǔ)面,以保證箱梁混凝土的外觀質(zhì)量。3、節(jié)點(diǎn)工程掛籃懸澆主橋箱梁分2個“T”構(gòu)進(jìn)行懸臂施工,每個“T”構(gòu)向跨中方向為1#7#塊,分段長度分別為1×3m、1×3.25m、1×3.5m、3×4.25m、1×

33、;4m、。本項目將投入4付掛籃進(jìn)行施工,根據(jù)施工經(jīng)驗和設(shè)計要求(梁體混凝土強(qiáng)度及彈性模量達(dá)到設(shè)計值的100%后且必須保證張拉時梁體混凝土齡期大于5天,單對塊件的施工周期為10天左右。本項目采用自行設(shè)計的菱形桁架式掛籃,以最重的塊(4#塊進(jìn)行設(shè)計,剛度、穩(wěn)定性均按照標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計。掛籃的主要構(gòu)造:掛籃主要組成部分為主桁承重系統(tǒng)、底盤和模板系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)、行走及反壓裝置。、掛籃主桁承重系統(tǒng) 掛籃主桁承重系統(tǒng)包括主桁架、前后上橫梁及主桁橫向聯(lián)系桿件。主桁架由兩片菱形桁架片組成,每片桁架由五根特制受力桿件與六個主要結(jié)點(diǎn)采用銷接方式連接而成。受力桿件采用236b 加工,采用綴板連接,銷子直徑為100mm ,材

34、質(zhì)為45#鋼。橫向聯(lián)系桿件及前、后上橫梁與主桁架連成整體,形成穩(wěn)定的空間桁架結(jié)構(gòu)。前上橫梁采用鋼桁架結(jié)構(gòu),桁架弦桿采用220b ,腹桿采用6.3與每個懸桿焊接。后上橫梁也采用鋼桁架結(jié)構(gòu),桁架懸桿采用218,腹桿采用12.6。、底盤和模板系統(tǒng)底盤和模板系統(tǒng)包括底盤、外模、內(nèi)模、端模和工作平臺等。a 、底盤底盤由底模、縱梁、前下橫梁及后下橫梁組成。 每只掛籃底模由一整塊鋼模組拼而成。鋼模由=8mm 鋼板面板、槽鋼及加勁肋組成。縱梁采用Ib25,間距按40cm 控制。前下橫梁和后下橫梁的結(jié)構(gòu)同前上橫梁。施工時分配梁與縱梁拼裝焊接,縱梁與下橫梁焊接固定。b 、外側(cè)模外側(cè)模板用=8mm 鋼板作面板,用1

35、0作橫肋,鋼板作豎向加勁肋,側(cè)模骨架由鋼桁架和豎楞組成,側(cè)模與內(nèi)模設(shè)置定位拉條螺栓。為了便于梁高變化和節(jié)段長度的要求要求,外側(cè)模板長度為4.25m ,沿高度方向分2節(jié)制作。施工到相應(yīng)的塊件后拆除多余高度側(cè)模。外側(cè)模支承在滑梁上,滑梁采用236a 制作,每側(cè)2根?；呵岸藨业踉趻旎@前上橫梁上;后端通過吊架懸吊在已澆箱梁翼板下,掛籃前移時外側(cè)模與滑梁隨其滑移,到位后進(jìn)行吊點(diǎn)置換,并重新錨固。c 、內(nèi)模內(nèi)模由模板、骨架等組成。模板采用竹膠板及10*10方木組拼,側(cè)面模板加設(shè)10#方木作豎向圍楞,內(nèi)支撐采用48扣件式鋼管。d 、端模端模采用竹膠板配方木與梁體鋼筋形成自拉,并根據(jù)接頭鋼筋的軸線分塊制作,

36、以方便模板的安裝與拆除,同時可適應(yīng)箱梁斷面尺寸變化的改制。e、工作平臺在底盤兩側(cè)及前端設(shè)置固定工作平臺;在掛籃前端懸掛張拉平臺,用倒鏈進(jìn)行升降。、懸吊系統(tǒng)懸吊系統(tǒng)由前吊桿、后吊桿和倒鏈以及千斤頂、支承梁、墊板等組成。吊桿材料選用25(JL785型精軋螺紋鋼。吊桿底端焊接吊耳板與前、后下橫梁耳座用貝雷銷銷接,以適應(yīng)箱梁底板角度的變化。吊桿上端用短支承梁、墊板、螺母鎖定于前、后上橫梁上;位于箱梁底的后吊桿直接通過支承梁、千斤頂支承在箱梁底板上,掛籃前移時先拆除后吊桿,掛籃前移到位后重新安裝、鎖定。、行走系統(tǒng)掛籃行走系統(tǒng)由主桁架梁底行走滑塊、軌道以及反壓裝置等組成。掛籃行走是通過主桁下的滑塊在軌道上

37、滑移完成后,掛籃行走時在軌道頂涂黃油減少滑動摩阻力。、反壓裝置與錨固系統(tǒng)掛籃移出1#塊后用一組(2片貝雷接長主桁架,在其上設(shè)兩道橫梁,每道橫梁下安裝貝雷平滾作為反壓梁,通過預(yù)埋拉條鋼筋和墊塊、螺母組成反壓機(jī)構(gòu)。掛籃行走時通過兩道反壓橫梁相互交替平衡傾覆力矩。澆筑混凝土施工時其中一道反壓橫梁應(yīng)滑移到主桁的尾部,并在靠近兩片主桁的內(nèi)側(cè)各增設(shè)一根后桿,每根桿件均用螺旋頂施加15-20T預(yù)壓力,以平衡混凝土澆筑時的傾覆力矩,確保掛籃的施工安全。3.2.1、掛籃拼裝0#塊施工完成后,在梁頂拼裝掛籃,掛籃拼裝的主要吊裝設(shè)備采用吊車完成。3.2.2、掛籃預(yù)壓、掛籃預(yù)壓目的掛籃預(yù)壓的目的主要是驗證掛籃的可靠性

38、和消除其非彈性變形,同時測出掛籃在不同荷載下的實際變形值,以便修正立模標(biāo)高。掛籃在1#塊施工前進(jìn)行預(yù)壓,對稱的2只掛籃應(yīng)做到基本同步加載試壓,以確保兩懸臂端平衡受力。、加載方法因掛籃變形主要分主桁變形和吊桿變形,因此,掛籃預(yù)壓采用千斤頂逐級加載反壓,承力裝置是在0#塊箱梁腹板端面預(yù)埋鋼板,用型鋼焊成三角形反力架,詳見掛籃預(yù)壓圖。預(yù)壓荷載為最大塊件重量的1.2倍,按照每個吊點(diǎn)的計算荷載,計算張拉油表讀數(shù)。掛籃預(yù)壓采取分級加載,每級加載為預(yù)加荷載的20%。每級加載穩(wěn)定20-30分鐘后觀測掛籃變形,并及時做好記錄。如加載出現(xiàn)異常情況時,應(yīng)立即停止加載,分析原因,必要時對掛籃進(jìn)行改進(jìn)和加固。加載完成后

39、穩(wěn)定2小時以后,按加載的方法逐級卸載并觀測變形做好記錄。加載與卸載反復(fù)進(jìn)行兩次。、數(shù)據(jù)整理預(yù)壓完成后將數(shù)據(jù)整理后輸入計算機(jī),并繪制荷載與變形曲線。在掛籃懸澆施工過程中利用荷載與變形曲線得出相同荷載下的掛籃變形,并接合相鄰塊件實測數(shù)據(jù)進(jìn)行修正,以便準(zhǔn)確控制掛籃的施工撓度。、預(yù)壓安全保證措施及注意事項a、掛籃預(yù)壓前應(yīng)組織有經(jīng)驗的技術(shù)工人和掛籃設(shè)計技術(shù)人員進(jìn)行全面檢查,確認(rèn)現(xiàn)場安裝達(dá)到設(shè)計標(biāo)準(zhǔn),方可進(jìn)行預(yù)壓。b、三角形反力架的各桿件均須經(jīng)強(qiáng)度及穩(wěn)定性計算,并保證有足夠的應(yīng)力儲備與安全度,桿件的鋼材型號、規(guī)格及材質(zhì)符合設(shè)計要求。見附后反力架計算書。c、為防止出現(xiàn)意外情況時掛籃反彈,需設(shè)置保險拉桿。d、

40、預(yù)壓施工完成后,及時鑿除梁體內(nèi)的反力架預(yù)埋鋼板,以防影響箱梁混凝土結(jié)合。e、0#塊兩端的掛籃必須做到對稱、平衡、緩慢加載與卸載,以保證結(jié)構(gòu)與掛籃的安全。f、預(yù)壓施工前應(yīng)編制詳細(xì)實施細(xì)則,并進(jìn)行技術(shù)交底。3.2.3、懸澆施工1、掛籃懸澆施工工藝流程掛籃懸澆施工工藝流程見框圖。2、掛籃前移、澆筑箱梁1#塊,待縱向預(yù)應(yīng)力張拉完畢后脫模,拆除底盤后端吊桿,此時掛籃底盤后端改由懸掛在后上橫梁上的2只10T倒鏈吊住。、放出軌道邊線鋪設(shè)掛籃行走軌道、墊平,并用豎向預(yù)應(yīng)力筋固定。、用2只5T倒鏈同時牽引2片主桁,并做到同步、平穩(wěn)前移,兩側(cè)掛籃的前移應(yīng)基本同步,最大差距不得大于半個節(jié)段長度,以保證懸臂施工的對稱

41、平衡。、掛籃前移到位后,安裝后吊桿及后錨桿,掛籃調(diào)整結(jié)束后對后錨桿施加15-20T預(yù)壓力,以防混凝土澆筑時主桁產(chǎn)生松動,而影響懸澆施工撓度。、用經(jīng)緯儀檢查掛籃底盤軸線,并采用倒鏈或千斤頂進(jìn)行糾編,確保軸線在規(guī)范允許范圍內(nèi)。、利用掛籃前吊桿調(diào)整底盤立模標(biāo)高,并鎖定前后吊桿。3.2.4、鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道同0#塊。3.2.5、混凝土施工掛籃懸臂澆筑澆筑采用全斷面一次澆筑,澆筑順序按底板腹板頂板及翼板,分層進(jìn)行施工,并按照由梁端向內(nèi)澆筑的原則,以防掛籃變形造成接縫混凝土開裂。3.2.6、混凝土施工要點(diǎn)及質(zhì)量保證措施如下:改善混凝土可泵性能,根據(jù)箱梁混凝土施工的不同季節(jié),不同的緩凝時間,不同的泵送距離,

42、適當(dāng)調(diào)整混凝土的坍落度、水灰比、泵送劑摻量?；炷帘盟颓跋缺盟颓逅疂櫇窆鼙?再泵送砂漿洗滌管內(nèi)殘余沾粘物,以減少管壁對混凝土的摩阻力。為減少混凝土水分損失,高溫季節(jié)泵管灑水降溫,混凝土罐車沖水降溫保濕,夏季施工盡可能利用夜間進(jìn)行澆筑以避開高溫時段施工。保持泵送的連續(xù)性,每間隔10min應(yīng)泵一二個行程,以防產(chǎn)生堵管,一旦發(fā)現(xiàn)堵管,除及時進(jìn)行排除外。并隨時準(zhǔn)備啟用備用泵車進(jìn)行澆筑,以保證箱梁混凝土澆筑的連續(xù)性。箱梁混凝土采取一次性澆筑,肋板混凝土澆筑必須對稱,同步上升,以防模板產(chǎn)生偏斜。箱梁混凝土施工必須控制在混凝土初凝前澆筑結(jié)束, 以防掛籃變形產(chǎn)生裂縫?；炷敛捎梅謱訚仓?層厚控制在30-50C

43、M內(nèi),用插入式振搗器按梅花形均勻布插振搗,間距不超過振搗作用半徑的1.5倍,并插入下層混凝土510cm,以保證混凝土上、下層之間的良好結(jié)合,振搗棒應(yīng)避免碰撞波紋管、鋼筋及其他預(yù)埋件?；炷翝仓^程中出現(xiàn)的泌水應(yīng)及時排出,以免影響箱梁混凝土的外觀質(zhì)量。橋面混凝土用人工刮平、壓實后,再用磨平機(jī)磨平,然后進(jìn)行收光、拉毛。肋板混凝土澆筑必須做到對稱、同步上升,最大高差不得大于1m,以防掛籃產(chǎn)生偏斜。箱梁混凝土施工必須控制在混凝土初凝前澆筑結(jié)束,以防掛籃變形產(chǎn)生裂縫。3.2.7、張拉、壓漿、穿束根據(jù)以往成功經(jīng)驗,計劃采用人工單根穿束。、張拉和壓漿同0#塊。箱梁在懸澆施工中,由于受自重、溫度、外荷載等因素

44、影響會產(chǎn)生撓度,同時,混凝土自身的收縮、徐變等因素也會產(chǎn)生標(biāo)高變化,并隨著懸臂長度的加大而增加。為了使成橋后的線形達(dá)到或接近設(shè)計要求,因此必須在懸澆過程中對已澆筑或準(zhǔn)備澆筑的梁段的各工況和承臺的沉降、位移進(jìn)行監(jiān)控測量,并以此隨時調(diào)整懸澆的立模標(biāo)高。另外為確保主橋在施工期間各部位始終處于安全受力狀態(tài),需在梁體內(nèi)預(yù)埋應(yīng)力元件進(jìn)行應(yīng)力監(jiān)控。(建議業(yè)主找第三方監(jiān)控總之主橋施工需進(jìn)行箱梁撓度、平面線形、墩臺沉降等實施監(jiān)測,同時對箱梁應(yīng)力監(jiān)控。1、變形監(jiān)測、施工測量網(wǎng)的建立測量控制采用獨(dú)立三角網(wǎng)進(jìn)行控制。在各主墩0#塊上分別設(shè)置三個平面控制點(diǎn),同時兼作高程測量的水準(zhǔn)點(diǎn)?；鶞?zhǔn)測點(diǎn)布在橋軸線、腹板中心線與0#

45、塊橫向中心線交點(diǎn)上?；鶞?zhǔn)測點(diǎn)按三角高程和等導(dǎo)線的方法測設(shè)。對于高程的精度,用懸掛鋼尺的方法,用水準(zhǔn)儀上下測讀,予以校核。校核無誤后的控制點(diǎn)作為懸澆箱梁的高程和平面控制點(diǎn)。、測點(diǎn)的布置在臨時支撐設(shè)置4個沉降和水平位移觀測點(diǎn),在各懸澆梁段布置三個測點(diǎn),測點(diǎn)布在離梁端前沿15cm 的腹板與箱梁截面中心線上。以上測點(diǎn)均采用16mm 鋼筋埋設(shè),長度約60cm ,與結(jié)構(gòu)鋼筋焊接固定,并露出混凝土面2cm ,外露鋼筋的頂面用砂輪磨成圓形,各懸澆梁段觀測點(diǎn)見下圖。13 2、撓度觀測的工況選擇根據(jù)類似工程經(jīng)驗,撓度觀測共分如下5大工況測量:a 、掛籃就位后b 、混凝土澆筑前c 、混凝土澆筑后d 、張拉完成后e

46、、掛籃前移后正常情況下特別是4#塊以前一般按如下三大工況監(jiān)測:a 、掛籃就位后b 、混凝土澆筑后 c、張拉完成后其他特殊情況如箱梁節(jié)段長度與截面尺寸變化的首件、施工至1/2懸臂長度時、以及合龍前的34個塊件,根據(jù)需要進(jìn)行4個或5個工況測量。施工時可組成由業(yè)主單位、設(shè)計單位、監(jiān)控單位、監(jiān)理單位、施工單位等參加的監(jiān)控小組,根據(jù)實際情況選擇測量工況。、主橋懸澆施工測量及高程控制精度如下:a、所有測點(diǎn)的標(biāo)高測量控制精度為3mm。b、立模標(biāo)高控制精度為5mm。c、單T懸澆節(jié)段澆注混凝土后,兩臂撓度(標(biāo)高10mm。d、各懸澆單T完成后,相鄰兩懸臂端的相對豎向撓度20mm。e、箱梁全部施工完成后,裸梁頂向標(biāo)

47、高與對應(yīng)設(shè)計標(biāo)高1/5000L。、撓度測量監(jiān)控的原則和方法a、撓度監(jiān)測首先需做到四定原則:定人、定儀器、定時、定點(diǎn)。項目部組織有經(jīng)驗的測量人成立測量監(jiān)控小組專門進(jìn)行測量監(jiān)控,以便監(jiān)控工作的順利開展和防止人為原因引起的誤差。項目部配置專門儀器校驗合格后專門用于監(jiān)控測量。為避開日照、溫差對撓度所造成的影響,施工控制測量的時間應(yīng)安排在凌晨0:008:00之間進(jìn)行。每塊件混凝土澆筑完成后,及時將測點(diǎn)鋼筋頭打磨成半球狀,同時用紅油漆做好明顯標(biāo)志并編號,做好后由專人負(fù)責(zé)人保護(hù),一直到全橋合龍。b、每次監(jiān)控測量,業(yè)主、監(jiān)理、監(jiān)控及施工單位需事前定好時間同時進(jìn)行測量,并對測量數(shù)據(jù)現(xiàn)場核對,當(dāng)同測的相互誤差在允

48、許的范圍內(nèi)(3mm方可轉(zhuǎn)到下一程序,否則重新測量。c、每次測量各單位均須做好現(xiàn)場記錄,并記錄氣象、溫度等環(huán)境條件,測量完成后及時將數(shù)據(jù)反饋到監(jiān)控單位進(jìn)行整理分析,以決定下一塊件的立模標(biāo)高調(diào)整值。d、撓度控制及計算立模標(biāo)高控制值=箱梁頂面設(shè)計標(biāo)高+設(shè)計施工預(yù)拱度+掛籃變形值±日照溫差修正值。但由于影響大跨徑連續(xù)梁撓度的因素較多,致使計算狀態(tài)和實際施工 狀態(tài)產(chǎn)生一定的差異。為達(dá)到設(shè)計的理論線型,需要通過現(xiàn)場實際測量資料的積累和對比分析,找出各階段的撓度變化規(guī)律。同時,結(jié)合監(jiān)控單位根據(jù)設(shè)計提供的參數(shù)和現(xiàn)場實測資料,通過線型控制軟件計算,得出修正后的設(shè)計預(yù)拱度,然后,對立模標(biāo)高進(jìn)行修正,并提

49、供最終的立?？刂茦?biāo)高。e、因懸澆混凝土施工過程中掛籃變形、箱梁結(jié)構(gòu)撓度等有可能與預(yù)設(shè)值不同,因此在懸臂澆筑混凝土過程中進(jìn)行高程監(jiān)控,即在混凝土澆筑過程中測出掛籃變形、箱梁結(jié)構(gòu)撓度,與設(shè)計值現(xiàn)場對照,發(fā)現(xiàn)異常立即匯報。、箱梁平面線形監(jiān)控箱梁平面線形是根據(jù)設(shè)計圖提供的箱梁設(shè)計線大地坐標(biāo),用全站儀測量,監(jiān)理單位復(fù)核后匯總到監(jiān)控單位,由監(jiān)控單位將數(shù)據(jù)輸入計算機(jī),動態(tài)顯示設(shè)計線形與實測線形,進(jìn)行實時監(jiān)測。、沉降觀測主墩基礎(chǔ)的沉降亦是箱梁懸臂施工控制觀測的組成部分。因此,在每個臨時支撐及0#塊橋面中心均布置觀測點(diǎn),懸澆施工過程中每半個月觀測一次,發(fā)現(xiàn)異常沉降后立即匯報監(jiān)理、設(shè)計單位。2應(yīng)力監(jiān)測根據(jù)設(shè)計要求

50、分別在0號塊、7號塊、合龍塊的斷面預(yù)埋應(yīng)力元件,每一斷面的測點(diǎn)的布置在橋面板和底板的上下緣,橫向間距1.0m。對于測量數(shù)據(jù)的處理,首先設(shè)計單位提供設(shè)計理論值,然后監(jiān)控單位按實際情況計算實際理論值,最后對比實測值得出結(jié)構(gòu)是否安全。4、邊跨現(xiàn)澆段施工4.1、支架施工邊跨現(xiàn)澆段采用少支點(diǎn)支架施工。邊跨支架前端支點(diǎn)采用500鋼管立柱,立柱由預(yù)埋在承臺上的地腳螺栓固定、為加強(qiáng)支撐結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性加設(shè)剪刀撐。支架用貝雷桁架作縱梁、橫梁,采用楔木作為卸落設(shè)備。由于本橋位于某中,故采用打入樁的方式作為承重體系。打入樁按60T力計算打入深度在67m承載力滿足要求,根據(jù)預(yù)壓沉降觀測進(jìn)行確定施工時預(yù)抬模板標(biāo)高。4.2、

51、模板外模采用定型鋼模,內(nèi)模采用1.8cm厚高強(qiáng)竹膠板及10*10木方作為背楞,用48鋼管作支撐。3、鋼筋和預(yù)應(yīng)力管道和混凝土施工邊跨現(xiàn)澆段梁高3.5m,鋼筋、混凝土施工工藝同0#塊,一次澆筑成型。5、合龍段施工因合龍段施工受多種因素的影響,如日照及晝夜溫差的影響,現(xiàn)澆混凝土的早期收縮及水化熱影響,已澆梁段混凝土的收縮、徐變影響,結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換及施工臨時荷載等因素影響,且本橋合龍段施工正處于高溫季節(jié),日照及溫度的影響尤為突出,使箱梁懸臂段產(chǎn)生較為復(fù)雜的變化,因此,必須采取有效的措施,來保證合龍段的施工質(zhì)量。5.1、施工方法及工藝 、合龍順序根據(jù)設(shè)計圖紙要求,主橋連續(xù)箱梁合龍施工順序為先邊跨、后中跨

52、,即兩邊跨同時合龍并張拉部分合龍束后,解除臨時固結(jié),后進(jìn)行中跨合龍施工。、吊架與模板合龍段采用吊模法施工,為方便和簡化施工,直接利用掛籃底盤和模板(吊架及模板總重為18.4噸<20噸的設(shè)計要求。具體安排邊跨合龍利用16#塊完成后掛籃的底盤和模板;中跨合龍利用一側(cè)掛籃底盤和模板。合龍段施工時將掛籃繼續(xù)前移,使其底盤和側(cè)模伸到相鄰懸臂端的梁體下,然后用吊桿將掛籃底盤兩端分別錨固在箱梁的兩個懸臂端上,形成合龍的吊架,對掛籃主桁、橫梁等橋面以上部分移走或拆除。、鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道施工合龍段底模、側(cè)模安裝固定后,先綁扎箱梁底板、腹板鋼筋同時安裝其中的預(yù)應(yīng)力管道,在完成以上工序后及時吊裝底板合龍段勁性

53、骨架。在合龍段內(nèi)模安裝調(diào)整完成后,綁扎箱梁頂板鋼筋,并同時安裝預(yù)應(yīng)力管道。合龍段鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道的施工工藝同箱梁懸澆段。、合龍鎖定主梁合龍采用勁性骨架先進(jìn)行臨時鎖定,是為了克服日照、溫差及混凝土收縮、徐變等多種因素的影響,因此,是合龍段施工的關(guān)鍵,施工時將嚴(yán)格按照設(shè)計與規(guī)范的要求進(jìn)行實施。因合龍段的臨時鎖定已是實際意義上的合龍,因此,必須嚴(yán)格按照設(shè)計與施工規(guī)范的要求,認(rèn)真做好以下工作:a、為使合龍后的梁底線形達(dá)到設(shè)計預(yù)期的理想狀態(tài),高程及軸線誤差控制在最小范圍內(nèi),因此,將提前34個塊件進(jìn)行撓度和高程的聯(lián)測與監(jiān)控工作,并及時進(jìn)行合理的調(diào)整,確保合龍時的高差20mm,軸線偏差10mm。b、合龍前對

54、主梁的溫度與撓度變化實施48h跟蹤觀測,以便選擇合理的合龍時間。一般合龍時間宜定在凌晨2時左右,此時氣溫最低,但考慮到梁體溫度一般都存在滯后于環(huán)境溫度的情況,因此,合龍時間宜適當(dāng)推遲,具體時間可根據(jù)對梁體溫度的實測情況來定。c、為縮短合龍時勁性骨架的安裝及焊接時間,一般分2次完成,即勁性骨架安裝就位時,先焊接固定一端,待合龍時再焊接固定另一端。為了迅速完成勁性骨架鎖定焊接,合龍時安排四臺焊機(jī)對四個接頭實施同時對稱焊接。d、剛接桿安裝前必須預(yù)先放樣,清除預(yù)埋板頂面的毛刺及氧化膜,確保剛接桿安裝位置準(zhǔn)確,并與預(yù)埋板貼緊焊接。e、安裝焊接工藝采用先點(diǎn)焊,后分段間斷對稱焊接,分段焊縫長度18cm,厚度

55、16mm。施焊時,在預(yù)埋板周邊混凝土澆水降溫,避免燒傷混凝土。f、勁性骨架鎖定焊接前,在兩懸臂端用水箱注水壓重,以保證結(jié)構(gòu)在合龍過程中的平衡與穩(wěn)定。g、勁性骨架鎖定解除,安排在張拉部分連續(xù)束(2-3束后進(jìn)行逐步解除,并采用先對稱逐步解除一端固定,然后,再全面進(jìn)行拆除。、臨時束張拉為防止合龍段混凝土產(chǎn)生早期裂縫,勁性骨架焊接好后,左右對稱同步張拉臨時4束每束50T的控制應(yīng)力,待合龍后重新補(bǔ)足應(yīng)力。、混凝土施工勁性骨架鎖定焊接完成后,立即澆筑合龍段混凝土。為了使混凝土盡早達(dá)到設(shè)計張拉強(qiáng)度和防止混凝土收縮裂縫的產(chǎn)生,在混凝土中摻加早強(qiáng)劑和微膨脹劑?；炷潦┕すに囃瑧覞捕巍；炷翝仓Y(jié)束后,及時對合龍

56、段頂面進(jìn)行覆蓋灑水,以防混凝土早期干縮裂紋的出現(xiàn),養(yǎng)生時間不少于10d。、預(yù)應(yīng)力張拉與壓漿每一個合龍段的連續(xù)束數(shù)量較多,按設(shè)計要求需分批施工,同時,考慮到連續(xù)束的張拉對箱梁撓度的影響較大,因此必須執(zhí)行如下施工要點(diǎn):a、連續(xù)束張拉應(yīng)對稱進(jìn)行,先長束,后短束,張拉后及時壓漿。b、邊跨合龍段混凝土澆筑完成,混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的80%張拉連續(xù)束,中跨合龍段澆筑完成達(dá)到一定強(qiáng)度后,張拉剩余連續(xù)束,達(dá)到完全連續(xù)。c、合龍連續(xù)束張拉過程中需連續(xù)觀測箱梁撓度變化情況,并及時將數(shù)據(jù)反饋到監(jiān)控單位,發(fā)現(xiàn)異常時立即停止張拉,待查明原因采取相應(yīng)措施后方可繼續(xù)施工。5.2、合龍段的主要施工質(zhì)量保證措施、本橋合龍段施工采用體外勁性骨架臨時鎖定及張拉臨時束的部分預(yù)應(yīng)力合龍,以防合龍段混凝土產(chǎn)生早期裂縫。、選擇日最低溫度條件下合龍,使合龍段混凝土在養(yǎng)生階段始終處于受壓狀態(tài)。、采用平衡重即在合龍段兩懸臂端分別壓重,重量相當(dāng)于1/2合龍段混凝土梁重,在混凝土澆筑過程中同步卸載,以避免在混凝土澆筑過程中梁體產(chǎn)生撓動影響合龍段混凝土質(zhì)量。、混凝土中摻加緩凝、早強(qiáng)和微膨脹劑。、因主橋處于春、夏季合龍,為減小晝夜溫差、日照影響而引起的梁體撓動,在合龍期間對整個梁頂進(jìn)行覆蓋和灑水降溫。、合龍施工期間加強(qiáng)測量監(jiān)控,尤其是臨時固結(jié)解除、合龍束張拉等對梁體撓度影響較大