恒智天成安全計算軟件2層梁扣件承重

1、恒智天成安全計算軟件板模板(扣件鋼管架支撐計算書恒智天成安全計算軟件板模板(扣件鋼管架支撐計算書依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003等規(guī)范編制。板段:B1。 模板支撐體系剖面圖 計算模板和直接支承模板的小梁時取2.5kN/m2;計算直接支承小梁的主梁時取1.5kN/m2;計算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時取1kN/m2;3.板底模板參數(shù)搭設(shè)形式為:2層梁扣件承重;(一 面板參數(shù)面板采用克隆(平行方向12mm厚覆面木膠合板;厚

2、度:12mm;抗彎設(shè)計值fm:31N/mm2;彈性模量E:11500N/mm2;(二 第一層支撐梁參數(shù)材料:1根50×100矩形木楞;間距:300mm;木材品種:太平洋海岸黃柏;彈性模量E:10000N/mm2;抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc:13N/mm2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm:15N/mm2;抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv:1.6N/mm2;4.地基參數(shù)模板支架放置在地面上,地基土類型為:碎石土;地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值:650kPa;立桿基礎(chǔ)底面面積:0.25m2;地基承載力調(diào)整系數(shù):0.8。二、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)范(JGJ162-2008第5.2.1條規(guī)定,面板按

3、照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.800m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I = 800×123/12= 1.152×105mm4;W = 800×122/6 = 1.920×104mm3;1.荷載計算及組合=0.3×0.800=0.240 kN/m;模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=24×0.800×0.22=4.224 kN/m;新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=1.1×0.800×0.22=0.194 kN/m;鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值G= 0.240+ 4.224+ 0.194=4.658

4、kN/m;k=2.5×0.800=2.000 kN/m;施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k計算模板面板時用集中活荷載進(jìn)行驗算P=2.5 kN;(1 計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合:q=4.658kN/m;(2 計算彎矩采用基本組合:A 永久荷載和均布活荷載組合q=max(q1,q2=7.550kN/m;由可變荷載效應(yīng)控制的組合:q1=0.9×(1.2×4.658+1.4×2.000 =7.550kN/m;由永久荷載效應(yīng)控制的組合:q2=0.9×(1.35×4.658+1.4×0.7×2.000 =7.423kN/m;B 永久荷載

5、和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合:q1=0.9×1.2×4.658=5.030kN/m;P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN;由永久荷載效應(yīng)控制的組合:q2=0.9×1.35×4.658 =5.659kN/m;P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN;2.面板抗彎強(qiáng)度驗算= M/W < f其中:W - 面板的截面抵抗矩,W =1.920×104mm3;M - 面板的最大彎矩(N·mm M=max(Ma,Mb1,Mb2=0.293kN·m;

6、Ma=0.125q×l2=0.125×7.550×0.32 =0.085kN·m;Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×5.030×0.32+0.25×3.150×0.3 =0.293kN·m;Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×5.659×0.32+0.25×2.205×0.3 =0.229N·mm;經(jīng)計算得到,面板的受彎應(yīng)力計算值: = 0.293×106/

7、1.920×104=15.252N/mm2;實際彎曲應(yīng)力計算值 =15.252N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f =31N/mm2,滿足要求!2.面板撓度驗算 =5ql4/(384EI其中:q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 4.658kN/m;l-面板計算跨度: l =300mm;E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 11500N/mm2;I-截面慣性矩: I =1.152×105mm4; -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=1.200mm;面板的最大撓度計算值: = 5×4.658×3004/(384×11500×1.152

8、5;105=0.371mm;實際最大撓度計算值: =0.371mm小于最大允許撓度值: =1.200mm,滿足要求!三、板底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根50×100矩形木楞,間距300mm。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4;W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3;E=10000 N/mm2;(一 荷載計算及組合:模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G=0.3×0.3=0.090 kN/m;1k新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G=24&

9、#215;0.3×0.22=1.584 kN/m;2k鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G=1.1×0.3×0.22=0.073 kN/m;3k= 0.090+1.584+ 0.073=1.747 kN/m;永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=2.5×0.3=0.750 kN/m;施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k計算第一層支撐梁時用集中活荷載進(jìn)行驗算P=2.5 kN;(1 計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合(考慮支撐梁自重:q=1.747+0.03=1.7766kN/m;(2 計算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重:A 永久荷載和均布活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合:q1=0.9×1.2&

10、#215;(1.747+0.03 =1.919kN/m;q2=0.9×1.4×0.750 =0.945kN/m;由永久荷載效應(yīng)控制的組合:q1=0.9×1.35×(1.747+0.03 =2.159kN/m;q2=0.9×1.4×0.7×0.750 =0.662 kN/m;B 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合:q=0.9×1.2×(1.747+0.03 =1.919kN/m;P=0.9×1.4×2.5=3.150kN;由永久荷載效應(yīng)控制的組合:q=0.9×1.

11、35×(1.747+0.03 =2.159kN/m;P=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN;(二 荷載效應(yīng)計算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載,按照三跨連續(xù)梁計算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況,為了精確計算受力,把永久荷載和活荷載分開計算效應(yīng)值,查模板規(guī)范(JGJ162-2008附錄C表C.1-2確定內(nèi)力系數(shù)。(1 最大彎矩M計算最大彎矩M=max(Ma,Mb=0.635kN·m;A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Ma=0.100×q1

12、×l2+0.117×q2×l2=0.100×1.919×0.82+0.117×0.945×0.82 =0.194kN·m;B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l=0.080×1.919×0.82+0.213×3.150×0.8=0.635kN·m;(2 最大剪力V計算最大剪力V=max(Va,Vb=3.047 kN;A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)

13、過系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l=0.600×1.919×0.8+0.617×0.945×0.8=1.387kN;B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Vb=0.600×q×l+0.675×P=0.600×1.919×0.8+0.675×3.150=3.047kN;(3 最大變形計算= 0.677ql4/100EI=0.677×1.7766×

14、8004/(100×10000×4.167×106=0.118mm(三 支撐梁驗算(1 支撐梁抗彎強(qiáng)度計算=M/W=0.635×106/8.333×104 =7.620N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值 =7.620N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f =15N/mm2,滿足要求!(2 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=3.047×1000×62500/(4.167×106×50=0.914N/mm2;=1.600 N/mm2,滿足要求!實際剪應(yīng)力計算值 0.914 N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv(3 支撐梁撓度計

15、算最大撓度: =0.118mm; -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=3.200mm;實際最大撓度計算值: =0.118mm小于最大允許撓度值: =3.200mm,滿足要求! 2.第二層支撐梁的計算支撐梁采用1根48×3.5鋼管為一組,間距800mm。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:I=12.19×104= 1.219×105 mm4;W=5.08×103= 5.080×103 mm3;E=206000 N/mm2;(一 荷載計算及組合(1 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力模板規(guī)范(JGJ162-2008規(guī)定:當(dāng)計算直接

16、支承小梁的主梁時,均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.5kN/m2。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁,而是作用在面板板面,通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以,我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下,第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=1.5×0.3=0.450 kN/m;1k由可變荷載效應(yīng)控制的組合(考慮支撐梁自重:q1=1.919kN/m;q2=0.9×1.4×0.450 =0.567kN/m;由永久荷載效應(yīng)控制的組合(考慮支撐梁自重:q1=2.159kN/m;q2=0.9×1.4×0.7&

17、#215;0.450 =0.397kN/m;由可變荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×1.919×0.8+1.200×0.567×0.8 =2.233kN;由永久荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×2.159×0.8+1.200×0.397×0.8 =2.281kN;A 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力(計算第二層支撐梁

18、彎矩和剪力采用:最大支座反力F=max(F1,F2=2.281kN;B 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力(計算第二層支撐梁變形采用:F=1.100×q×l=1.100×1.7766×0.8=1.563kN;(2 第二層支撐梁自重A 計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用:q=0.081 kN/m;B 計算第二層支撐梁變形采用:q=0.060 kN/m ; (二 荷載效應(yīng)計算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 3003003003003003003003003003002.彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN ·m 剪力圖(kN 30030

19、03003003003003003003003001.變形計算簡圖 變形圖(mm計算得到:最大彎矩:M= 0.776kN.m最大剪力:V= 4.921kN最大變形:= 1.355mm最大支座反力:F= 8.383kN(三 支撐梁驗算(1 支撐梁抗彎強(qiáng)度計算=M/W=0.776×106/5.080×103 =152.704N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值=152.704N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2,滿足要求!(2 支撐梁抗剪計算 =VS0/It w=4.921×1000×3473/(1.219×105×3.5=40.0

20、60N/mm2;=120.000 N/mm2,滿足要求!實際剪應(yīng)力計算值 40.060 N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv(3 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250;第1跨最大撓度為1.355mm,容許撓度為4.000mm,滿足要求!第2跨最大撓度為0.152mm,容許撓度為4.000mm,滿足要求!第3跨最大撓度為1.355mm,容許撓度為4.000mm,滿足要求!各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值,滿足要求!3.扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編,P96頁,雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.8,該工程

21、實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.8kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.8kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值,取8.383 kN;R 12.8 kN,雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計算1.立桿軸心壓力設(shè)計值計算 立桿軸心壓力設(shè)計值N =N1+N2=7.921+0.477=8.398 kN； (一 第二層支撐梁傳遞的支座反力N1 模板規(guī)范（JGJ162-2008）規(guī)定：當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布活荷載 標(biāo)準(zhǔn)值可取1.0kN/m2。 規(guī)范所說

22、的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱， 而是作用在面板板面， 通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁， 通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支 架立柱。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔(dān)荷載的面積（立柱縱距l(xiāng)a×立柱橫 距l(xiāng)b）來計算荷載效應(yīng)是不精確的（這樣計算的荷載效應(yīng)值比實際值?。?。所以，我們采用“力 傳遞法”進(jìn)行計算。計算的方法完全同“2. 第二層支撐梁的計算”中計算最大支座反力的步驟和方 法，注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計算： 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1×0.3=0.300 kN/m； 通過以上方法計算得到： 第二層支撐梁傳遞的支座反力N1= 7.921 kN； (二 垂直支撐系統(tǒng)自重N2 腳手架鋼管的自重： N