拼橋支架模板方案

1、、工程概況：運河橋拼橋橋梁起始樁號為zxk8+822.378 ,橋梁終點樁號為 zxk8+882.378，橋梁總長60m,跨徑布置為：17+26+17m分雙幅布置，單幅橋寬 為8.75m，橋梁總面積為1050川。橋梁上部結構采用和老橋一樣的結構形式斜 腿鋼架橋，下部結構采用斜腿、邊斜桿與承臺固結，樁基采用鉆孔灌注樁。二、編制依據(jù)：1、XX市黃河路(迎賓大道一解放東路)改造提升工程(運河橋拼橋)設計圖紙，項目編號：2014HB003SS;2、 公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范(JTJ025-86);3、公路橋涵施工技術規(guī)范(JTG T F50-2011);4、公路橋涵施工手冊及其他有關的現(xiàn)行國家及

2、地方強制性規(guī)范和標準；5、 建筑施工扣件式鋼管支架安全技術規(guī)程(JGJ130-2011)三、滿堂支架搭設：1、施工方法施工區(qū)位于河道中，地基常年受水浸泡，地基承載力不能滿足施工要求， 進 行地基處理。橋位地基處理后，采用扣件式滿堂腳手架單幅逐跨現(xiàn)澆施工工藝進 行施工，施工時，翼緣模板及外側模采用1.2cm高強度覆膜竹膠合板，內模采用 1cm膠合板，底模采用1.2cm高強度覆膜竹膠合板。2、施工工藝流程現(xiàn)澆梁施工采用就地搭設滿堂支架，鋼筋整體綁扎，分層澆注混凝土的方法， 其施工工藝流程如下：地基處理搭設支架安裝底模綁扎鋼筋(底、橫梁)安裝側模澆注 混凝土一拆除模板和支架。3、地基處理根據(jù)現(xiàn)場實際

3、情況確定單幅處理地基長X寬為 60mX12m,分別對兩側拼寬 橋地基進行處理，挖除原有地基 1m淤泥土，分層換填60cm厚建筑垃圾，鋪設 15cm厚碎石，采用16噸壓路機碾壓平整，在碎石層上鋪設 200mmX 200mnTI2 單片鋼筋網后澆筑20cm厚C20混凝土。在混凝土層上按照安裝滿堂支架腳手鋼 管立桿所對應的位置鋪設支墊木板。4、碗扣式腳手架檢查與驗收4.1驗收程序支撐架支設完成后，經班組自檢合格后報監(jiān)理進行驗收， 驗收不合格不進行 下步施工。4.2構配件驗收構配件外觀質量及技術資料檢查與驗收按下表執(zhí)行:項目要求抽檢數(shù)量檢查方法技術資料營業(yè)執(zhí)照、資質證明、生產許可證、產品合格證、質量

4、檢測報告、相關合同要件檢杳資料鋼管鋼管表面應平直光滑，不得有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、深的劃道及嚴重銹蝕等缺陷， 嚴禁打孔；鋼管外壁使用前必須涂刷防銹漆，鋼管內壁宜涂刷防銹漆。全數(shù)目測鋼管外徑及壁厚外徑48mm壁厚大于等于 3mm3%游標卡尺測量扣件不允許有裂縫、變形、滑絲的螺栓存在；扣件與鋼管接觸部位不應有氧化皮；活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1mm扣件表面應進行防銹 處理。全數(shù)碗扣碗扣的鑄造件表面光滑平整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、 澆冒口等殘余缺陷，表面粘砂清除干凈；沖壓件不得有 毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷，碗扣的各焊縫飽滿，不得 有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋

5、等缺陷。碗扣立桿連接套管碗扣架的立桿連接套管，其壁厚不小于 3.5mm內徑不 大于50mm套管長度不小于 160mm外伸長度不小于110mm3%游標卡尺測量底座及可調托絲桿可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，絲桿直徑不小于36mm插入立桿內的長度不得小于 150mm3%鋼板尺腳手板木腳手板不得有通透癤疤，扭曲變形、劈裂等影響安全使用的缺陷，嚴禁使用含有標皮的腐朽的木腳手板全數(shù)目測安全網安全網繩不得損壞和腐朽，水平白色安全網使用錦綸安 全網全數(shù)目測5、支架安裝本支架采用“碗扣”式滿堂支架，其結構形式如下：為了明確滿堂式支架每 根立柱所傳遞豎向力的大小，首先對滿堂式鋼管支架進行了

6、受力檢算，確定鋼管支架立柱的橫向間距：碗扣式支架立桿布置時，縱向間距全部為0.6m，跨中斷面梁腹板下橫向間距為0.6m，底板下橫向間距為0.9m，水平步距為1.2m，翼板 下橫向間距為0.9m；步距為1.2m，部分段落步距調整為0.6m。所有立桿連成整體，為確保支架的整體穩(wěn)定性，設置剪刀撐，剪刀撐與立桿 的交叉點用扣件進行連接。水平剪刀撐-在水平桿平面內每隔6排設一道水平剪刀撐，即每三層支架 設置一道水平剪刀撐，斜桿角度控制在 45 -60。范圍。橫向垂直剪刀撐-自斜腿一端開始，端橫梁至底板加厚段支架加密處，起點終點各設一道，跨中每隔6排設一道垂直剪刀撐，其斜桿與立桿相連接?？v向垂直剪刀撐-整

7、體支架外側設置封閉式垂直剪刀撐，每隔6排設一道，其斜桿與立桿相接。立桿下方安裝可調底托，底托下橫橋向設置 22 x 16c m支撐枕木，在鋼管頂 管放置可調托頂，立桿頂部可調托座上，腹板地板出鋪設雙層下縱上橫方向的分配方木，縱向方木界面全部為 10cmK 10cn。支架基礎及具體布置見后附圖。6現(xiàn)場搭設要求（1）本工程架體搭設從橋梁縱向中心端開始向兩端搭設。立桿支設后，及時設置掃地桿和第一步大小橫桿，掃地桿距基面20cm，支架未交驗前隨搭設隨設置斜撐作臨時固定。（2）架體搭設過程中，隨著架體升高，剪刀撐同步設置。（3）剪刀撐、斜撐等設置完畢后，外掛安全密目網。7、技術要求（1）立桿底部不在同一

8、高度時，高處的縱向掃地桿向低處延長不小于 2跨, 高低差不大于1m,立桿距邊坡上方邊緣不小于 0.5m。（2）立桿接長采用扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心距離主節(jié)點不大于步距的1/3。（3）不將上段的鋼管立柱與下段的鋼管立柱錯開固定在水平立桿上。（4）在外側周圍由下至上豎向設置連續(xù)式剪刀撐，中間在縱橫向每隔 10m 左右設置，其寬度為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐， 剪刀撐桿件的底端與地面頂緊，夾角為 45 -60。（5） 支架高度超過5m，在立柱周圍外側和中間有結構柱的部位，按水平間 距69m,豎向間距23

9、m與建筑結構設置一個固結點。（6）在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、 旋轉扣件中心點的相互距離不大于 15cm。（7）對接扣件的開口朝上或朝內。（8）各桿件端頭伸出扣件邊緣的長度不小于 100mm。（9）立桿的垂直偏差不大于架高的1/ 300。(10) 在外排桿件內側大橫桿下方掛滿安全網，用26#鐵絲把網眼與桿件 綁牢。(11) 螺栓擰緊力矩不小于 50KN?M。8、預留施工預拱度支架預留拱度計算公式為：f=f1+f2+f3，其中fl:地基彈性變形，f2:支架 彈性變形，根據(jù)堆載預壓計算為f2=12mm，f3:梁體擾度預留拱度最大值設置在 跨中位置，并按拋物線形式向兩

10、側立柱位置分配， 算得各點處的預留拱度值后用 碗口支架頂托進行調整。9、支架監(jiān)測在跨中、1/4處、1/8處、兩端，每個斷面的底板邊線、底板中線處各布置一 個監(jiān)測點，同時相應地在地基礎上設置監(jiān)測點， 在支架基礎上對應地再布設觀測 點。采用高精度水準測量儀和毫米塔尺進行觀測沉降。為減少人為觀測誤差，觀測時間選在早晨或傍晚，避免在強光、高溫時進行。沉降觀測一直持續(xù)到整個箱梁澆注完畢，特別注意砼澆注時支架的沉降，若澆注時，支架沉降超過預留沉降量時，立即停止?jié)沧ⅲ苑朗鹿实陌l(fā)生。10、支架拆除(1) 拆除順序為：安全網一踢腳桿一防護欄桿一剪刀撐一腳手片一擱柵桿 連墻桿大橫桿小橫桿立桿，自上而下拆除，一步

11、一清，不采用踏步式拆 除，不上、下同時作業(yè)。(2) 架子拆除時劃出作業(yè)區(qū)，周圍豎立警戒標志并設專人進行監(jiān)護，專人 指揮，非作業(yè)人員不得入內。(3) 拆立桿要抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、剪刀撐時，先拆 中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。(4) 拆支架時統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一個有關的結扣時，先通知對方，以防墜落（5）拆除過程中，中途不換人，如必須換人時將拆除情況交代清楚后方可 離開，不單人進行拆除作業(yè)。（6）拆除作業(yè)中有需要加固的部位，先加固再拆除，防止架體倒塌。（7）卸料時符合下列規(guī)定：嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲，有專人傳遞至 地面；運至地面的鋼管、扣件及時檢查、整

12、修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管、扣件, 按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。四、支架計算書：1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：（1）p1-橋梁自重荷載，現(xiàn)澆混凝土密度取 26KN/m3;（2）p2-施工人員、施工材料和機具荷載，按勻布荷載計算，當計算模板 及其下肋條時取2.5kpa；當計算肋條下的梁時取1.5kpa；當計算支架立柱及其他 承載構件時取I.Okpa。（3） p3-振搗混凝土產生的荷載，底板取 2.0kpa；側板取4.0kpa；（4）p4-澆筑混凝土側模的壓力；（5）p5-傾倒混凝土產生的水平荷載，取 2.0kpa；（6）p6-支架自重，按最大支撐高度 3.4

13、m計；（7）p7-模板自重，取竹材容重 9 KN/m 3 ；（8）p8-方木自重，取木材容重最大值 7 KN/m 3 ；2、荷載計算（1）新澆注混凝土自重（混凝土自重選用26KN/m3,分項系數(shù)1.2）腹板或分層澆筑（40cm 層）：p1=26KN/m3X 0.4X 1.2=12.48 KN/tf中橫梁、端橫梁、實心梁段：p1 =26KN/m3X 1.2mX 1.2=37.44KN/(2) 施工人員及設備荷載標準值(分項系數(shù) 1.4)施工人員：p2=2.5 KN/ m2X 1.4=3.5 KN/ m2；設備其他荷載：p2 =1.0 KN/ mx 1.4=1.4 KN/ m。(3) 振搗混凝土時

14、產生的荷載標準值(分項系數(shù)1.4)水平面底模板：p3=2.0 KN/ mx 1.4=2.8 KN/ m；垂直面?zhèn)饶０澹簆3 =4.0 KN/ mx 1.4=6.4 KN/ m。(4) 新澆注混凝土對模板側面的壓力標準值(分項系數(shù)1.2)最大側壓力：p4=26KN/m3X 1.2m X 1.2=37.44 KN/ m。(5) 傾倒混凝土的荷載標準值(分項系數(shù) 1.4)傾倒混凝土產生的水平荷載：p5=2.0 KN/ mx 1.4=2.8 KN/ m。(6) 單根立桿自重(按最大支撐高度 3.4m計；鋼管、扣件以50N/m計，布 置方式為：順橋向X橫橋向X踏步；分項系數(shù) 1.2,每平方米剪刀撐的長度

15、系 數(shù) 0.325)60cmX 90cmX 120cm 布置：p6=50N/m X( 6 + 6/1.2 X( 0.6+0.9) +0.325X 0.9X 0.6 ) =0.76KN/ m；(7) 模板自重(取竹材容重9 KN/m3,分項系數(shù)1.2)竹膠板自重荷載：p7=9.0KN/m3X 0.015mX 1.2=0.16 KN/m。(8) 方木自重(取木材容重最大值 7 KN/m3,分項系數(shù)1.2)10cmX 10cm 方木自重荷載：P8=7.0KN/m3X 0.01 m2X 1.2=0.84 KN/ m；2、材料力學性能序號材料類型自重彈性模量慣性矩截面模量1920 X 1830X 15m

16、m 膠合板900kg/m310584MPa425.88cm34.5cm3210cm X 10cm 方木700kg/m310000MPa18cm412cm3348mmX 3.0mm 鋼管50KN/m2.1X 105MPa410.78cm4.49cm3注：膠合板為I類一等品，方木為順紋木材，48mmX 3.0mm鋼管回轉半徑i為15.79mm,截面積為424mm2。3、模板檢算底模設置：橫橋向在可調托座頂部并排架設兩根48X 3.0mm鋼管，上鋪縱橋向10X 10cm方木，間距為10cm,再在橫木上鋪設1830X 920x 15mm膠合板 (縱橋向放置)。側模與底模布置方式相同。(1 )荷載組合荷

17、載；q= P1+ P6+ P7+ P8= 37.44 + 0.76 + 0.16 + 0.84 = 39.2KN;均布線荷載設計值q1=0.9X 39.2X 0.仁3.528kN/m，其中0.90為按施工手 冊取的臨時結構折減系數(shù)。(2) 強度驗算計算跨度取0.9m,中支點橫梁處(縱向方木間距100mm),受力模式按照三 跨連續(xù)梁均布荷載作用下計算；2施工荷載為均布線荷載：Mmax=q X L /10=39.2X 0.1 X 0.1 /10=0.039KNm ;強度計算：S = Mmax/W=0.039 X 10/(1000 X 10 /6)=2.34(N/mm) v fjm=37 N/mm由

18、驗算可知橫梁處底模強度滿足要求。(3) 撓度計算永久荷載標準值：q=( P1+ P6+ P7+ P8)X 0.2 =( 37.44 + 0.76 + 0.16 + 0.84) X 0.2 = 7.84KN;根據(jù)公路橋涵施工技術規(guī)范(JTJ041 2000)規(guī)定在剛度計算中不計入施 工人員及設備荷載以及澆筑混凝土對水平模板產生的荷載，結構表面外露模板其 撓度不得超過模板構件跨度的1/400，橫梁處(橫向方木間距100mm :4V =5qL4/384EI=5 X 7.84 X 100 X 100 X 100 X 100/（384 X 10584 X 25.88 X 104）=0.0037mm f

19、容=l/400=900/400=2.25mm （L 方木間距；E-彈性模量；I- 慣性矩）撓度滿足要求。（4）方木驗算本工程中內龍骨采用方木，寬度100mm,厚度100mm,截面慣性矩I=18 cm4 和截面抵抗矩 W=12 cm3,內楞（100X 100mmm方木）直接承受模板傳遞的荷載， 按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。方木的抗彎強度驗算采用分層澆筑，第一層澆筑40cm內楞跨中最大彎矩按下式計算：荷載；q= P1+ P2+ P3+ P5+ P7= 26 X 0.4 X 1.2 + 3.5 + 2.8 + 2.8 + 0.16 =21.74KN;線荷載：q1=0.9X 0.4 X 21.

20、74=7.83 kN/m;內楞的最大彎距：M =7.83 X 400X 400/8=156.5KN.mm；內楞的抗彎強度滿足下式：（T =M/W f其中，（T -內楞承受的應力（N/m m2）；M -內楞計算最大彎距（N.mm）；W -內楞的截面抵抗矩（mm3），W=12X 103mm；f -內楞的抗彎強度設計值（N/m m2）；f=13.00N/mm2；內楞的最大應力計算值：（T = 156500/12X 103 = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值（7 =13N/mm2等于 內楞的抗彎強度設計值f=13.00N/mm2,滿足要求。4、立桿穩(wěn)定性驗算單根立桿荷載計算:不考慮風載時立桿的強

21、度和穩(wěn)定性：立桿計算荷載：N = 1.2刀NGk+ 1.4刀NQk刀NGk永久荷載對立桿產生的軸向力標準值總和(KN;刀NQk可變荷載對立桿產生的軸向力標準值總和(KN );橫向步距0.9m，縱向步距0.6m；刀 NGk=( P1+ P6+ P7+ P8)X 0.9 X 0.6 =( 12.48 + 37.44 + 0.76 + 0.16 +0.84 )X 0.9 X 0.6 = 27.91KN;刀 Nqp( P2 + P3+ P5)X 0.9 X 0.6 =( 3.5 + 1.4 + 2.8 + 6.4 + 2.8 )X 0.9X 0.6 = 9.126KN;N= 1.2 X 27.91 + 1.4 X 9.126 = 46.27KN。取最不利荷載情況下計算，即按 90X 60cm菱形的支架計算S=0.9X 0.6X sin53=0.431 m2則每根立桿承受的軸向荷載為：N=48.07 X 0.431=20.72KN。5、立桿頂托驗算頂托計算長度取400mm,直徑為25mm。頂托穩(wěn)