臨時(shí)支墩、型鋼支架及模板設(shè)計(jì)計(jì)算書培訓(xùn)講學(xué)

1、臨時(shí)墩、型鋼支架及模板設(shè)計(jì)計(jì)算一、標(biāo)準(zhǔn)段箱梁支架設(shè)計(jì)方案：按標(biāo)準(zhǔn)段箱梁3om夸徑重量作臨時(shí)支墩型鋼支架設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)，詳細(xì)布置請(qǐng) 參照支墩及鋼支架布置圖，橫向采用貝雷片組拼成臨時(shí)墩，縱向采用8組128 b 和9組136 b工字鋼連接成為縱梁；A、F兩組臨時(shí)墩直接支撐在承臺(tái)上，B、C、D E四組臨時(shí)墩支撐在經(jīng)處理的擴(kuò)大基礎(chǔ)上，基礎(chǔ)采用砂墊層處理，改善地基承載 力，達(dá)到箱梁施工的荷載要求。本設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)構(gòu)強(qiáng)度驗(yàn)算采用容許應(yīng)力計(jì)算，不 考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)，但按有關(guān)規(guī)定鋼材容許應(yīng)力按臨時(shí)性結(jié)構(gòu)提高系數(shù)為1.25，即A3鋼材彎曲容許應(yīng)力 "w=145X 1.25 = 181Mpa抗壓軸向容許應(yīng)力c

2、=140X 1.25 = 175 Mpa,抗剪容許應(yīng)力t =85X 1.25 = 106 Mpa進(jìn)行驗(yàn)算。 結(jié)構(gòu)剛度驗(yàn)算，荷載乘以相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，進(jìn)行荷載組合。二、支架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)驗(yàn)算：1、標(biāo)準(zhǔn)段箱梁的荷載重量計(jì)算：(1) 、箱梁砼重量：每跨現(xiàn)澆砼305用，砼容重26KN/m,3則箱梁砼重量：g1=305X 26 KN/m =7930KN(2) 、底模所用鋼材重量：2a鋼板重量：S=30X 7.3=219m，重量：219X 0.006 X 78500N/m=103KN8#槽鋼重量：23X 30 X 80.4N/m=55.5KN;12#槽鋼重量：40 X 7.3 X 123.1N/m=36KN底?？?/p>

3、重量 g2=103+55.5+36=194.5KN。(3) 、側(cè)模重量及斜向支撐(兩側(cè)翼緣共重)：6mr鋼板面積：S=2X (1.5+3.9) X 30=324m;重量：324X 0.006 X 78500N/m=152.6KN;8#曹鋼(側(cè)模橫向大肋間距40 cm)： 16根；16X 30X 2X 80.4N/m=77.2KN。斜向支撐10#槽鋼(間距75cm)共40道：(3.51+1.61+1.3+1.77+1.38+1.41+1.96) X 2X 100.0 N/m X 40=103.5KN;兩側(cè)翼緣總重量：ga=152.6 + 77.2 + 103.5=333.3KN。(4) 、芯模鋼

4、材重量：4m鋼板面積重量：S= (1.1+2.02+1.38+1.39+ 2.02+0.97) X 28=248吊，重量：248 X 0.004 X 78500N/m=77.9KN;5#槽鋼(芯?？v肋間距30cm)重量：(8.88/0.3 ) X 28X 54.4 N/ m=45.1KN ;小桁架(間距100cm 共28道重量：10咖岡 28 X 5.8 X 100N/m=16.2KN8#曹鋼重量：28 X 8.53 X 80.4 N/m=19.2KN ;鋼管重量：28 X 9.2 X 38.4 N/m=9.9KN ;總重量：g4=77.9+45.1+16.2+19.2+9.9=168.3KN

5、。(5) 、施工人員及施工材料機(jī)具等行走運(yùn)輸或堆放荷載：1.5 KN/m2 (6)、振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載：取2KN/m。2、標(biāo)準(zhǔn)段支架縱梁及支架承載力驗(yàn)算：(1)、標(biāo)準(zhǔn)段縱梁受力分析：工況一A、箱梁進(jìn)行砼澆筑過程中荷載，支架縱梁驗(yàn)算假設(shè)：由于底板鋼?？v向設(shè)置8#槽鋼，其間距33cm橫向設(shè)置12#曹鋼，其間距為 75cm底模鋼板厚6mm底板為整體鋼模，其整體剛度較好，能起分配荷載的作用 ，為簡(jiǎn)化計(jì)算，作如下假設(shè)：1、把箱梁砼分為兩部分，除去兩側(cè)3.9m翼緣板后箱梁主體作為一個(gè)整體， 另一個(gè)兩側(cè)3.9m翼緣板，每一側(cè)為一個(gè)整體。2、箱梁底板下的9根136b縱梁作為 一個(gè)整體，共同承擔(dān)箱梁主體砼重量。

6、3、兩側(cè)翼緣板下，每側(cè)4根128 b縱梁為一 個(gè)整體，共同承擔(dān)翼緣板砼重量。B、I36b縱梁工字鋼驗(yàn)算 、縱梁荷載計(jì)算：箱梁主體砼重量(一跨砼共305帛)：305- (0.2+0.5 )X 3.9 - 2X 30X 2X 26KN/rii- 30=193.3KN/m。芯模自重：g 4/30 = 168.3 -30= 5.61KN/m。底模自重：g 2/30 = 194.5 - 30= 6.5KN/m。9 根 136 b 工字鋼自重：9X 656.6N/m=5.9KN/m。施工荷載(寬 8m : 3.5KN/m2 X 8=28KN/m 、縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：?jiǎn)胃?36 b工字鋼縱梁的強(qiáng)度驗(yàn)算組合荷載為

7、：ga=( 193.3+5.61+6.5+5.9+28 )- 9 =26.6KN/m。根據(jù)縱梁工字鋼平面布置，可知各臨時(shí)支墩其最大間距為L(zhǎng)= 5.68m,梁底I36 b工字鋼按單跨簡(jiǎn)支梁和兩等跨連續(xù)梁兩情況進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算跨度為L(zhǎng)=5.68m跨簡(jiǎn)支梁跨中處彎矩：Mna>=gaL2/8=26.6KN/m X 5.682/8=107.27KN m跨中彎矩處截面應(yīng)力：(T ma>=MUW=107.27KN mX 106/ (920.8 X 103) =116.5N/mn2< c w=181N/mn2兩等跨連續(xù)梁其支座處負(fù)彎矩系數(shù)為Ki=0.125,跨中彎矩系數(shù)為K2=0.07，可知兩

8、等跨連續(xù)梁其最大彎矩在支座處。其值為MnaFkigaL2=0.125 X 26.6 X 5.68 2=107.27KN- m由上計(jì)算可知單跨簡(jiǎn)支梁跨中彎矩與跨徑相等的兩等跨連續(xù)梁的支座負(fù)彎矩相等。W截面抵抗矩I36b為W=920.8cm ;縱梁承受的最大剪力：QaFgaL/2=26.6 KN/m X 5.68/2=75.53 KN。支座縱梁剪力最大處截面應(yīng)力：T maFQaS/l xt w=75.53 X 10?X 545X 103/(16574 X 104X 12)=20.7N/mm?< t = 106N/mm。lx毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩16574cm ;S半截面面積矩545cm ;tw

9、腹板厚度12mm； 、縱梁剛度驗(yàn)算：剛度驗(yàn)算組合荷載：a、gb= (193.3+5.61+5.9+6.5 )x 1.2 - 9=28.2 KN/m。按單跨簡(jiǎn)支梁，跨徑L= 5.68m計(jì)算跨中撓度：f=5g bL4/( 384EI)=5X 28.2 x 56804/(384 x 2.1 x 105x 16574x 104)=11.0mm< L/400=5680/400=14.2mmb、按二等跨連續(xù)梁，跨徑L=5.68m計(jì)算梁跨中最大撓度：fma=kfgbL4/(100EI)=0.521 x 28.2 x 56804/(100 x 2.1 x 105x 16574x 10)=4.4mm<

10、;f=L/400=5680/400=14.2mm。kf二等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)0.521 ;E鋼材彈性模量2.1 x 105N/mrrxI36 b截面慣性矩16574cm；E鋼材彈性模量2.1 x 105N/mI 截面慣性矩16574cm。從以上計(jì)算可知底板I36b工字鋼能夠滿足要求。C、縱梁I36 b工字鋼受力最不利情況：根據(jù)箱梁設(shè)計(jì)圖紙及標(biāo)準(zhǔn)箱梁橫斷面砼荷載分析圖， 在砼澆筑時(shí)，縱梁受力 最不利荷載位置在箱梁中心的136 b-5工字鋼砼分?jǐn)偤奢d為20.3KN/M,其腹板位置 處的荷載為： 、縱梁荷載計(jì)算：砼自重：q=20.3KN/mo箱梁底模及芯?？偤奢d為194.5+168.3 = 362.8

11、KN。2362.8KN十 8m 30m= 1.5 KN/m x 1.34m=2.01KN/m施工荷載?。?.5KN/mi x 1.34m=4.69 KN/m。I36b工字鋼自重：0.7KN/m。則腹板單根縱梁承受的荷載為：q =20.3+4.69+0.7+2.01=27.7KN/m。 、縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：按單跨簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算，在臨時(shí)墩支架系統(tǒng)中，縱梁的最大計(jì)算跨徑L=5.68m。其跨中最大彎矩為：M=ql 2/8=27.7 X 5.68 2/8=111.7KN m其截面應(yīng)力為：(T =M/W=111.7X 106/(920.8 X 10)=121.32KN/mm< c v=181KN/mri

12、2t支座處剪力：QmaqL/2=27.7 X 5.68/2=78.7KN。其截面應(yīng)力：T maQaS/(l xt j=78.7 X 1。3 X 545X 103/(16574 X 104 X 12)=21.6N/mnfv t =106N/mm2。Ix毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩16574cm ;S半截面面積矩545cm ;tw腹板厚度12mm； 、縱梁剛度驗(yàn)算：a、按單跨簡(jiǎn)支梁，跨徑L=5.68m計(jì)算跨中最大撓度：f=5ql 4/ (384EI)45=5X( 20.3+2.01+0.7 ) X 1.2 X 5680 /(384 X 2.1 X 10 X 16574X410 )=10.7mm< L

13、/400=5680/400=14.2mm。b、按二等跨連續(xù)梁，跨徑L=5.68m計(jì)算梁跨中最大撓度：4fmax=kfgbL/(100EI)45=0.521 X( 20.3+2.01+0.7 ) X 1.2 X 5680 /(100 X 2.1 X 10 X 165744X 10 )=4.3mm<f=L/400=5680/400=14.2mm。kf二等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)0.521 ;52E鋼材彈性模量2.1 X 10 N/mrr;I36b 截面慣性矩16574cm。可知136 b工字鋼在受力在最不利情況下也能滿足受力要求。D翼緣I28b工字鋼縱梁受力分析：箱梁兩側(cè)翼緣長(zhǎng)3.9m,采用10#槽

14、鋼組成斜向支撐構(gòu)成鋼桁架，兩節(jié)點(diǎn)支撐在 I28b工字鋼上。鋼桁架橫向間距75cm布置，承受荷載較小及鋼桁架剛度較大以及 砼澆筑工藝，翼緣下I28b工字鋼受力簡(jiǎn)化為共同平均分?jǐn)傄砭壪滤泻奢d，包括砼、側(cè)模及施工荷載。 、128b縱梁荷載：箱梁翼側(cè)砼重量：1.78m 2 X 26KN/m=46.3KN/m側(cè)模重量及斜向支撐：333.3KN十2 - 30m=5.6KN/mI28 b工字鋼自重：4 X 478.9N/m=1.9KN/ m。施工荷載(翼緣寬 3.9m)： 3.5 KN/m2X 4.25=14.9KN/m。 、128 b縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：每側(cè)翼緣下單根128 b工字鋼縱梁的強(qiáng)度驗(yàn)算組合荷載為：

15、g= (46.3+5.6+1.9+14.9 ) - 4=17.2 KN/m。翼緣縱梁I28b工字鋼根據(jù)受力情況可簡(jiǎn)化為單跨簡(jiǎn)支梁，其跨中彎矩最大, 計(jì)算跨度最大為L(zhǎng)=5.68m。2 2MLFgL/8=17.2 X 5.68 /8=69.36 KN m則跨中彎矩處截面應(yīng)力：(T ma>=MMW=69.36X 10=11.5mm< L/400=5420/400=13.6mm/ (534X 10=19.05N/mm< t = 106N/mm 。Ix毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩7480cm。S半截面面積矩309cm；t w腹板厚度10.5mm 、單跨簡(jiǎn)支梁在均布荷載作用下，跨中最大撓度:剛度

16、驗(yàn)算組合荷載：q= (46.3+5.6+1.9 ) X 1.2 - 4=16.14KN/m) =129.9N/mnn< c w=181N/mnioW截面抵抗矩I28 b為W=534cmt Q235鋼抗彎容許應(yīng)力181N/mrH縱梁承受的最大剪力：QaF gL/2=17.2 X 5.68/2=48.8KN。縱梁剪力最大處截面應(yīng)力：ma>=QiaXS/lx.t334=48.8 X 10 X 309X 10/(7480 X 10 X 10.5)b、按二等跨連續(xù)梁，跨徑L=5.68m計(jì)算梁跨中最大撓度：f ma>=kfqL%100EI)=0.521 X 16.14 X 56804/(

17、100 X 2.1 X 105X 7480X 104)=5.6mm<f=L/400=5680/400=14.2mm。kf二等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)0.521 ;E鋼材彈性模量2.1 X105N/m金128 b截面慣性矩7480帛；從以上計(jì)算可知翼緣I28b工字鋼強(qiáng)度，剛度及抗剪能力均滿足要求。E、I28b工字鋼縱梁受力最不利狀況分析：根據(jù)翼緣下I28b工字鋼在節(jié)點(diǎn)處的位置和箱梁橫斷面砼荷載分布圖，可知最 外側(cè)I28b 5工字鋼受力最大，其該處的砼荷載為12.5 KN/m , 側(cè)模及施工荷載為：(338.8KN十 2-30m 3.9m+3.5 KN/m)X 0.66m= 3.3 KN/m。則其受

18、力總荷載為：q=12.5+3.3=15.8KN/m。、128 b縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：按單跨簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算跨徑取L=5.68mo跨中最大彎矩：ML=gLt = 106N/mm。Ix毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩7480cm；S半截面面積矩309cm；tw腹板厚度10.5mm ;、I28b縱梁剛度驗(yàn)算：a、單跨簡(jiǎn)支梁在均布荷載作用下，跨中最大撓度：/8=15.82X 5.68 /8=63.7 KN m則跨中彎矩處截面應(yīng)力：(TmaFMMW=63.7X 106/ (534X 103) =119.27N/mnn< cw=181 N/mm23W截面抵抗矩I28 b為w=534cmt w Q235鋼抗彎容許應(yīng)力1

19、81N/mr縱梁承受的最大剪力：CU= gL/2=15.8 X 5.68/2=44.87 KN?？v梁剪力最大處截面應(yīng)力：3342T maFQaXS/l x.t w=44.87 X 10 X 309X 10 /(7480 X 10 X 10.5)=17.65N/mm <剛度驗(yàn)算組合荷載：q= (12.5 KN/m+1.44 KN/m2 X 0.66m)x 1.2=16.1 KN/m。f=5ql 4/ (384EI)=5X 16.1 X 56804/(384 X 2.1 X 105X 7480X 104)=13.8mm< L/400=5680/400=14.2mm。b、按二等跨連續(xù)梁，

20、跨徑L=5.68m計(jì)算梁跨中最大撓度：fmakfqL4心00EI)=0.521 X 16.1 X 56804/(100 X 2.1 X 105X 7480X 104)=5.6mm<f=L/400=5680/400=14.2mmkf二等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)0.521 ;E鋼材彈性模量2.1 X 105N/m金I28b 截面慣性矩7480cm。工況二136 b工字鋼縱梁受力驗(yàn)算：在箱梁進(jìn)行橫向預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉前，箱梁側(cè)模 要提前拆除則兩側(cè)翼緣下的四根縱梁、I28 b工字鋼退出工作，箱梁的全部重量由 底模下的9根I36b工字鋼承受，在此情況下，則縱梁承受的荷載只有箱梁自身的 重量(芯模已拆除)。根

21、據(jù)箱梁底模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可知底模其整體剛度較大，其箱梁 30m跨305帛砼自重，由其下9根縱梁共同平均承受。 、單根縱梁承受荷載為：30 m跨箱梁砼總自重：33g=305mX 26KN/m/ (30rriX 9) =29.37KN/m。 、I36b縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：按單跨簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算跨徑取5.68m,跨中最大彎矩：M=gf/8=29.37 X 5.68 2/8=118.4KN m則截面處的應(yīng)力：(T =M/W=118.4X 106/ (920.8 X 103) =128.6N/mnn< c=181N/mm2支座處剪力：QaFgL/2=29.37 X 5.68/2=83.4KN。其截面應(yīng)力：33

22、4=83.4 X 10 X 545X 10/(16574 X 10 X 12)=22.85N/mm< t = 106N/mm106N/mm。lx毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩16574cm ;S半截面面積矩545cm ;tw腹板厚度12mm；t Q35鋼材抗剪容許應(yīng)力106N/mm、縱梁剛度驗(yàn)算：按二等跨連續(xù)梁計(jì)算跨中最大撓度，計(jì)算跨徑取L= 5.68m。fmaX=kfgLS半截面面積矩23.5cm3;t w腹板厚度5.3mm ;/(100EI)=0.521 X 29.37 X 56804/(100 X 2.1 X 10f v Q235鋼材抗剪容許應(yīng)力106N/mm桁架下弦桿10#槽鋼性能達(dá)到要求

23、。側(cè)模桁架弦桿10#槽鋼穩(wěn)定性驗(yàn)算：桁架弦桿是軸向受力，驗(yàn)算的主要內(nèi)容是其軸向受壓條件下的穩(wěn)定性，桁架 中最外側(cè)弦桿最長(zhǎng)L= 1.8m,驗(yàn)算荷載取N=16KN取10#槽鋼弱軸y軸進(jìn)行計(jì)算 X 16574X104)=4.6mm<f=L/400=5680/400=14.2mm。kf二等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)0.521 ;E鋼材彈性模量2.1 X 105N/mI 截面慣性矩16574cm。由上計(jì)算可知在工況二情況下縱梁受力性能能滿足要求。(2) 、箱梁側(cè)模鋼桁架受力驗(yàn)算：側(cè)模桁架下弦桿10#槽鋼抗剪驗(yàn)算：側(cè)模斜向支撐鋼桁架下弦桿10#槽鋼，因?yàn)橄孪夜?jié)點(diǎn)支撐在I28工字鋼上，所 以10#槽鋼主要驗(yàn)算其

24、抗剪能力能否滿足要求，驗(yàn)算荷載取節(jié)點(diǎn)荷載最大處。Q=(12.4KN/m+5 KN/rX 1.77m) X 0.75m =16KN(桁架間距為 75cm)。其該節(jié)點(diǎn)處剪切應(yīng)力為：3342t max=QaS/l xt w=16X 10 X 23.5 X 10/(198 X 10 X 5.3)=35.8N/mm < t =弦桿長(zhǎng)系比：入=loy/i y = 180/1.19=151 ；l oy y軸計(jì)算長(zhǎng)度；i yy軸截面回轉(zhuǎn)半徑。按b類截面軸心受壓構(gòu)件入=151，查表可知穩(wěn)定系數(shù)巾=0.304。N/(巾 A)=16X 103/(0.304 X 12.748 X 102)=41.3N/mm2v

25、 c =170 N/mrni (A10#槽鋼凈截面面積；c Q235鋼承壓容許應(yīng)力)。經(jīng)計(jì)算側(cè)模桁架能滿足要求。(3) 、貝雷桁架受力分析單片貝雷桁架，其許用彎矩M=788.2KM m，許用剪Q=245.2KN (由產(chǎn)家 提供)，從臨時(shí)支墩立面圖可知，邊臨時(shí)支墩支撐在承臺(tái)上，貝雷兩翼側(cè)懸挑長(zhǎng) 度最長(zhǎng)，貝雷最不利受力簡(jiǎn)化為：翼緣最外三根I28 b工字鋼受力簡(jiǎn)化為一個(gè)集中 荷載，距懸挑端1m由單排貝雷受力支座處彎矩、剪力最大：2F=qL/2= (11.2KN/m+9.2KN/m+10KN/m +3.9mX 5KN/m) X 5.78/2=144.2KN。則對(duì)懸挑部分支座處彎矩(單排貝雷)：M=FL

26、=144.2X 1=144.2KM- m <M=788.5KM - m懸挑支座處剪力：q=F=144.2KN<Q=245.2KN由于縱梁工字鋼在貝雷上的平面布置不是完全的支撐在貝雷節(jié)點(diǎn)上，驗(yàn)算貝雷上弦桿抗彎、抗剪受力性能。由貝雷組成鋼材可知，貝雷采用16Mr鋼，上弦由2根10#槽鋼背靠組成。上弦受力簡(jiǎn)化為跨徑 L=0.75m的單跨簡(jiǎn)支梁，跨中受集中 力。從縱梁工字鋼受力可知I36 b-5所受荷載最大為g=24.5KN/M,則其在貝雷支座 處的集中力為F=gl/2=24.5 X 5.68/2=69.6KN。 16Mr鋼材容許抗彎應(yīng)力為 273N/mm容許剪應(yīng)力為208N/mm 10#

27、槽鋼其截面參數(shù)為 S=23.5cm3; W=39.7cm3; I x=198cm； t w=5.3mm其單根10#槽鋼受力情況為：、支座處剪力驗(yàn)算：T = (F/2)S x/(I xt w)=(69.6 - 2X 103 X 23.5 X 103)十(198 X 104 X 5.3)2 2=77.9N/mm< t =208N/mmM=(F/2)L/4=69.6 X 0.75 - 8=6.5KN M(T =M/W= 6.5 X 106十(39.7 X 103)= 163.7N/mni<273N/miTi經(jīng)驗(yàn)證貝雷受力能滿足施工要求。(4) 、托盤受力計(jì)算：臨時(shí)支墩砼墊塊上荷載總共為F

28、=2384.6+72=2456.6KN,支墩高度由托盤進(jìn)行 調(diào)節(jié)，單個(gè)托盤承受荷載設(shè)計(jì)值3KN,每個(gè)支墩總共有100個(gè)，則每個(gè)托盤承受荷 載為2456.6/100 = 24.6KN,可知支墩托盤受力是安全的 。(5) 、地基受力分析：(箱梁預(yù)壓方案中已詳細(xì)計(jì)算)臨時(shí)貝雷支墩按五跨連續(xù)梁受均布荷載情況進(jìn)行受力分析，單跨標(biāo)準(zhǔn)段箱梁均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q= (7930+194.5+338.8+168.3+157.6+86.2+3.5 X 15.8 X 30)十 30= 351.1KN/m。B、E支墩的剪力系數(shù)為Kz左=0.526 , K右=0.606。則邊中間臨時(shí)支墩承受荷載 為：Q= KZ左qL+

29、K右qL =0.526 X 351.1 X 6+0.606 X 351.1 X 6=2384.6KN。C、D支墩的剪力系數(shù)為Kz左=0.474 , K右=0.500,中間臨時(shí)支墩承受荷載為：Q= KZ左qL+ K右qL=0.474 X 351.1 X 6+0.5 X 351.1 X 6=2051.8KN。中間墩貝雷片重量，取每片3KN 24X 3 KN=72KN砼墊塊重量：12 X 3X 0.3 X 24 KN/m =259.2KN。邊中間支墩承受的最大豎向荷載為：P=2384.6+72+259.2=2715.8KN。50cm層砂墊層面積S=12X 3=36m。則地基承載力為：(T =P/S=

30、2715.8/36=75.4Kpa V c =100Kpa。c 為表層亞粘土設(shè)計(jì)承載力，由于邊墩支撐在承臺(tái)上不用計(jì)算地基承載 力。經(jīng)計(jì)算地基承載力滿足要求。(6) 、支架抗傾覆力計(jì)算：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：W=KKK3KV0W基本風(fēng)壓值，寧波地區(qū)最大風(fēng)壓力為 800PaKi設(shè)計(jì)風(fēng)速頻率換算系數(shù)對(duì)于特殊大橋取1.0風(fēng)載體型系數(shù)取1.3。K3風(fēng)壓高度變化系數(shù)，離地面20m之內(nèi)取1.00 o&地形、地理?xiàng)l件系數(shù)，沿海海面及海島取 1.4 oW=0.8X 1.0 x 1.3 x 1.0 x 1.4=1.5kPa。風(fēng)向橫橋方向：側(cè)模及支墩總面積 S=30 X 2.2 X 1.3=85.8m2o則風(fēng)荷載產(chǎn)

31、生的水平推力：F=WS=1.X 85.8=128.7KN。風(fēng)荷載對(duì)支墩角點(diǎn)的彎矩：M=Fh=128.7X 12=1544.4KN- m (h箱梁高度)。箱梁模板自重對(duì)支墩角點(diǎn)的彎矩：M=Gb/2=948.6 X 12/2=5691.6KN m ( b支墩寬度 G 支架及箱梁模板荷載)OM>M經(jīng)計(jì)算支墩的抗風(fēng)傾覆力能夠在自重作用下滿足要求。2、箱梁模板結(jié)構(gòu)計(jì)算：(1)、標(biāo)準(zhǔn)段箱梁底模結(jié)構(gòu)計(jì)算 、箱梁荷載計(jì)算；箱梁底模承受荷載主要是除兩翼段的砼自重和芯模自重以及施工荷載。a、除翼段的砼自重：鋼筋砼自重產(chǎn)生的均布荷載：3 2305 m - (0.2+0.5) X 3.9 - 2X 30X 2X

32、 26- 7.3 - 30=26.5 KN/mb、芯模重量產(chǎn)生的均布荷載：2g2=168.3/(7.3 X 30) =0.8 KN/m。詳細(xì)計(jì)算見支架計(jì)算中的芯模鋼材重量計(jì)算.c、施工荷載為：ga=3.5 KN/m2。則底模承受的均布荷載g= 26.5+0.8 +3.5=30.8 KN/m 、底模面板的強(qiáng)度、剛度計(jì)算：根據(jù)底模附圖可知，面板為單向板跨徑L=33cm為簡(jiǎn)化計(jì)算，面板受力簡(jiǎn)化 為寬10mm受均布荷載的四等跨連續(xù)小梁。計(jì)算中考慮到模板的周轉(zhuǎn)使用，其面 板會(huì)磨損變薄，所以計(jì)算過程中面板厚度取 5.5mn進(jìn)行計(jì)算。a、強(qiáng)度驗(yàn)算：取10m寬的板條為計(jì)算單元，其受力荷載為：q=0.0308

33、X 10=0. 308 N/mm四等跨連續(xù)梁支座處最大彎矩系數(shù)為 K=0.107。Mnax=KqL=0.107 X 0. 308X 3302=3589N mm10 mm寬板條截面抵抗矩：W=bfY6=10 X 5.5 76=50.4 mm3。支座彎矩最大處截面應(yīng)力：2 2(T = Mmax/W=3589/50.4=71.2N/mm< c w=181N/mm。b、 剛度驗(yàn)算：四等跨連續(xù)梁邊跨跨中撓度系數(shù)為K-0.63210 mn面板截面慣性矩：I=bh 3/12=10 X 5.5 3/12=138.6 mm4則面板撓度為：f=KfqL4/(100EI)=0.632 X 0. 377X 33

34、04/(100 X 2.1 X 105 X 138.6)=1 mm<1.5mm本工程橋規(guī)要求面板變形不大于1.5 mm故面板其強(qiáng)度、剛度均可滿足要求O 、底模縱肋8#槽鋼強(qiáng)度、剛度驗(yàn)算：底模8#槽鋼間距33cm,因橫肋12#槽鋼間距為75 cm,故橫肋槽鋼計(jì)算跨徑L=75cm簡(jiǎn)化為單跨簡(jiǎn)支梁計(jì)算，以使結(jié)構(gòu)偏于安全。a、強(qiáng)度驗(yàn)算：跨中最大彎矩：2 2MLax =ql /8=(30.8 X 0.33) X 0.75 /8=0.71KN m則彎矩最大處截面應(yīng)力：c = Mmax /W=0.71 X 106/(25.3 X 103)=28.1N/mm2 < c q=181N/mm。b、剛度

35、驗(yàn)算：?jiǎn)慰绾?jiǎn)支梁跨中大撓度：4 454f=5ql / (384EI) =5X 37.7 X 0.33 X 750/(384 X2.1 X 10 X 101.3 X 10) =0.23mm< L/400=750/400=1.87mm經(jīng)驗(yàn)算其強(qiáng)度、剛度均可滿足要求。 、底模橫肋12*槽鋼強(qiáng)度、剛度驗(yàn)算：底模12*槽鋼縱向間距為75cm, 8 *槽鋼橫向間距為40cm,計(jì)算12*槽鋼受力可 以簡(jiǎn)化為受均布荷載q=(30.8 X 0.75)=23.1KN/m的單跨簡(jiǎn)支梁，由縱向大梁布置 圖可知其最大間距為1.34m,計(jì)算跨徑為L(zhǎng)=1.34m,以使結(jié)構(gòu)偏于安全。a、強(qiáng)度驗(yàn)算：跨中最大彎矩：MnaF

36、(1/8)qL =(1/8) X 23.1 X 1.34 2=5.18 KN m彎矩最大處截面應(yīng)力：(T maF MmaXW=5.18X 10°/(62.1 X 10=106N/mm。S半截面面積矩；I x截面慣性矩；t w 腹板厚度；T Q35鋼抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。經(jīng)驗(yàn)算12*槽鋼抗剪力滿足要求。c、剛度驗(yàn)算按單跨簡(jiǎn)支梁受均布荷載計(jì)算跨中最大撓度：)=83.4N/mnv c 滬181 N/mm2。所以12 *槽鋼強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求。b、剪力驗(yàn)算支座處剪力：QaX=(1/2)qL=(1/2) X 23.1 X 1.34=15.5KN。則剪力最大處截面應(yīng)力：3 342T maX=QaXS/(

37、l xtw)=15.5 X 10 X 36.4 X 10/(391 X 10 X 5.5)=26.3N/mm < t 個(gè)主要構(gòu)件組成。模扇的基本長(zhǎng)度3m橫面板為6m的鋼板，支撐面板的縱肋為 8#槽鋼，間距40cm豎肋采用10#槽鋼，間距75cn，直接由側(cè)模斜向支撐承受， 具體尺寸詳見附圖： 、側(cè)模側(cè)壓力計(jì)算：設(shè)砼澆筑速度v=0.3m/h;設(shè)砼的澆筑溫度T=1EC,外加劑影響修正數(shù)，B 1=1.2 ；砼的容重取26KN/m,側(cè)模的高度207.7cm（腹板處面板砼厚50cm,則H=157.7+50=207.7cm）。砼澆筑時(shí)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值：對(duì)豎直模板新澆筑砼的側(cè)壓力是主要荷載，當(dāng)砼澆筑速度在6m/h以下,作用于側(cè)模的最大側(cè)應(yīng)力可按下式計(jì)算：PmaF B 1 Y，h當(dāng) V/T=0.3/15=0.02 < 0.035 時(shí)h=0.22+24.9V/T=0.22+24.