光纖傳感技術(shù)在巖溶土洞(塌陷)模型試驗(yàn)中的應(yīng)用研究

1、光纖傳感技術(shù)在巖溶土洞（塌陷）模型試驗(yàn)中的應(yīng)用研究管振德，蔣小珍，高明（中國地質(zhì)科學(xué)院巖溶地質(zhì)研究所，桂林，541004）摘 要：根據(jù)巖溶土洞（塌陷）分布和變形演化特點(diǎn)，分析土體與傳感光纖之間的力學(xué)關(guān)系，簡化塌陷模型，加工特定的試驗(yàn)裝置，采用分布式光纖傳感技術(shù)進(jìn)行了巖溶塌陷模型試驗(yàn)研究。首先通過光纖上荷載的有序變化模擬土洞形成過程，然后研究了土洞規(guī)模變化對光纖傳感監(jiān)測的影響，最后通過兩種傳感光纖試驗(yàn)結(jié)果，說明光纖的適宜性。研究表明：分布式光纖傳感技術(shù)應(yīng)用于巖溶土洞預(yù)警監(jiān)測是可行的，能夠?qū)ν炼吹男纬裳莼M(jìn)行有效的響應(yīng)。關(guān)鍵詞：巖溶塌陷；分布式光纖傳感；塌陷模型；監(jiān)測；試驗(yàn)中圖分類號：P642.2

2、54 文獻(xiàn)識別碼：AApplication of distributed optical fiber sensing technology in sinkhole collapse model testGUAN Zhen-de1,Jiang XIAO-zhen, GAO Ming(Institute of Karst Geology, CAGS, Guilin 541004,ChinaAbstract: According to the distribution and deformation characteristics of the sinkhole collapse, we analy

3、zed the mechanic relation between the soil and the sensing fiber to simplify the sinkhole model, processed specific experiment devices, and adopted a distributed optical fiber sensing technology for model experiment of sinkhole collapse. Firstly, the sinkhole formation process was stimulated with th

4、e orderly changes in load on the optical fiber. Secondly, the impact of the changes of sinkhole size on the sensing fiber monitoring was analyzed. Finally, fiber suitability was indicated by comparing the results of the tests using different fibers. The study shows that it is feasible to use the dis

5、tributed optical fiber sensing technology in early-warning monitoring of sinkhole, while responding effectively to sinkhole forming and evolving.Key words: sinkhole; distributed optical fiber sensing ; sinkhole collapse model; monitoring；experiment.0引言我國巖溶面積遼闊，主要分布在西南地區(qū)，尤以鄂西、貴州、廣西、滇東等較為集中。隨著這些地區(qū)的經(jīng)濟(jì)發(fā)

6、展，人類工程活動逐漸增多，面臨的巖溶地質(zhì)災(zāi)害問題日益突出，引起了廣泛關(guān)注。針對我國發(fā)生的巖溶塌陷問題，據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，塌陷坑在1994年就已超過了3萬個(gè)，同時(shí)每年以驚人的速度遞增1。 基金項(xiàng)目：國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（40972231）“巖溶土洞的形成機(jī)理研究”；中國地質(zhì)科學(xué)院巖溶地質(zhì)研究所所長基金（2010009）“巖溶塌陷光纖傳感試驗(yàn)裝置的研制”作者簡介：管振德（1983-），男，湖北蘄春人，碩士，實(shí)習(xí)研究員，主要從事巖溶地質(zhì)災(zāi)害研究。E-mail：guanzd當(dāng)高速鐵路、公路、石油管道線從這些地區(qū)穿越，如何避免巖溶塌陷對這些工程項(xiàng)目帶來的潛在威脅已成為工程地質(zhì)研究的熱點(diǎn)和難點(diǎn)。國內(nèi)外針對

7、巖溶塌陷的研究主要集中在巖溶塌陷的分布規(guī)律及機(jī)理、勘測技術(shù)和防治措施等方面，形成了真空吸蝕論、振動論等致塌理論及比較成熟的勘測技術(shù)指南。在防治措施上，以防治為主的思路為指導(dǎo)，采取了以治理巖溶水為主，充分利用巖溶形態(tài)進(jìn)行治理，取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。但巖溶塌陷所具有的特性：突發(fā)性、隱蔽性、不確定性及時(shí)空效應(yīng)，必然要通過監(jiān)測預(yù)警來實(shí)現(xiàn)工程的安全運(yùn)行。目前，巖溶塌陷的監(jiān)測主要有：地質(zhì)雷達(dá)掃描，TDR技術(shù)，巖溶管道裂隙系統(tǒng)中的水（氣）壓力變化監(jiān)測。地質(zhì)雷達(dá)定期掃描可以發(fā)現(xiàn)異常區(qū)，但是受工作環(huán)境和深度限制，而且因其操作的專業(yè)化、成本高，對于長期監(jiān)測來說有局限性。TDR技術(shù)雖然具有技術(shù)成熟，分布式監(jiān)測，設(shè)備

8、價(jià)格相對低廉，抗干擾能力強(qiáng)，但是其對監(jiān)測條件要求較為苛刻，只有監(jiān)測對象受到剪切力、張力、或者兩者綜合作用變形的情況下才產(chǎn)生信號，對塌陷形成過程的監(jiān)測較困難。對巖溶管道裂隙系統(tǒng)中的水（氣）壓力變化這一觸發(fā)因素進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測，只能預(yù)報(bào)監(jiān)測點(diǎn)所處的巖溶管道裂隙影響范圍內(nèi)的危險(xiǎn)性，未能解決可能發(fā)生巖溶塌陷具體位置定位問題2。對于這種隨機(jī)發(fā)生的、隱蔽的巖溶塌陷進(jìn)行有效的監(jiān)測，只有采用分布式光纖傳感系統(tǒng)進(jìn)行大范圍、連續(xù)監(jiān)測才能湊效3。本文從分布式光纖傳感技術(shù)出發(fā)，分析了巖溶土洞監(jiān)測識別的可行性，針對巖溶塌陷特點(diǎn)研制了特定的裝置并進(jìn)行了室內(nèi)模擬試驗(yàn)加以驗(yàn)證。通過對塌陷過程的模擬，分析了塌陷過程中的數(shù)據(jù)變化特征

9、，對分布式光纖監(jiān)測技術(shù)在巖溶監(jiān)測中的推廣應(yīng)用進(jìn)行深入的探索具有重大的工程實(shí)用價(jià)值。1光纖傳感技術(shù)監(jiān)測原理分布式光纖傳感技術(shù)包括基于瑞利散射、布里淵散射和拉曼散射的三種光譜分析技術(shù)。其中瑞利散射為彈性散射，光纖中不發(fā)生頻率移動，布里淵散射和拉曼散射為非彈性散射，發(fā)生散射后在光纖中會發(fā)生頻率移動4。布里淵散射（BOTDR）是光波和聲波在光線中傳播時(shí)相互作用而產(chǎn)生的光散射過程。布里淵散射光頻率與溫度和應(yīng)變成線性關(guān)系，根據(jù)頻率的漂移量即可計(jì)算出光纖受溫度和軸向應(yīng)變的變化。光纖軸向應(yīng)變與中心頻率漂移量的光纖： （1）其中，VB(為光纖軸向拉伸時(shí)布里淵散射光頻率；VB(0為光纖軸向無應(yīng)力時(shí)布里淵散射光中心

10、頻率；dvB(/d為比例系數(shù)，由傳感光纖自身材料特性確定，一般設(shè)定為0.5GHz/%;為光纖的軸向應(yīng)變。即圖1中直線的斜率在入射脈沖光波長=1.55m時(shí)約為0.0493（MHz/）5。圖1 布里淵頻移量與應(yīng)變的光纖Fig.1 Strain dependence of Brillouin frequency shift changeBOTDR技術(shù)是基于OTDR時(shí)域反射技術(shù)的分布式光纖傳感技術(shù)。根據(jù)光時(shí)域反射技術(shù)原理，通過測定散射光的回波時(shí)間就可確定散射點(diǎn)的位置。光纖上任意一點(diǎn)至脈沖光注入端的距離可由下式計(jì)算得到：Z=cT/(2n （2）式中，c是真空中的光速，n是光纖的折射率，T是儀器發(fā)出的脈沖

11、光與接收到的后向散射光的時(shí)間差。根據(jù)（1）式，就可以計(jì)算出光纖軸向應(yīng)變的分布6,7，根據(jù)（2）式，就可以計(jì)算出光纖任意點(diǎn)發(fā)生應(yīng)變的位置。2巖溶塌陷監(jiān)測模型BOTDR技術(shù)監(jiān)測巖溶土洞（塌陷）的原理是根據(jù)巖溶土洞的形成演變過程中，土洞的頂板變形隨著時(shí)間逐漸變大直至垮塌從而導(dǎo)致地面塌陷。通過在可能發(fā)生土洞（塌陷）地段水平布置傳感光纖，在上覆土層荷載的作用下，當(dāng)土洞發(fā)育到一定程度時(shí)，傳感光纖發(fā)生變形甚至斷裂。通過對傳感光纖沿線應(yīng)變的時(shí)空變化分析，判斷土洞形成位置規(guī)模及過程。2.1 光纖與土體的變形協(xié)調(diào)土洞的形成是由多種致塌力疊加作用而導(dǎo)致的，但最終結(jié)果都是上覆層發(fā)生一定規(guī)模的垮塌。BOTDR監(jiān)測土洞的

12、關(guān)鍵在于要準(zhǔn)確的捕捉到這種變形。在監(jiān)測實(shí)施中，不僅要求傳感光纖位置布設(shè)合理，而且能夠與土體保持同步協(xié)調(diào)變形。關(guān)于傳感光纖布設(shè)的位置，主要由該地區(qū)巖溶塌陷分布特點(diǎn)決定，為了便于研究，在模型實(shí)驗(yàn)中，簡化為傳感光纖穿越土洞頂板底部中心。光纖與土體的協(xié)調(diào)變形，一方面與光纖本身的材料特性有關(guān)，另一方面和土體與光纖之間的相互作用有關(guān)。傳感光纖的材料特性，僅通過選用兩種類型的光纖進(jìn)行分析比較，土體與光纖之間的相互作用，通過以下力學(xué)分析來說明。圖2 光纖與土體之間的力學(xué)關(guān)系Fig.2 the mechanic relationship between soil and optic fiber圖2為光纖與土體之

13、間的力學(xué)關(guān)系示意圖，由此光纖內(nèi)力變化dT可以表示為 （3）式中E為光纖彈性模量，為光纖表面的剪應(yīng)力，D為光纖直徑，d為應(yīng)變變化梯度，求解得8： （4）而光纖表面的剪應(yīng)力有土體與光纖表面的摩擦力提供，故而=-=-N=-.G土=-h （5）其中為土體與光纖表面的摩擦力，為摩擦系數(shù)，N為光纖上覆土體對光纖的垂直壓力，G土為上覆土體的重量，為上覆土體的等效容重，h為上覆土體的厚度。由（4）、（5）可以得到： （6）可見當(dāng)土體與光纖之間發(fā)生相對位移時(shí)，在土體厚度、容重不變，光纖材料一定的條件下，應(yīng)變值與摩擦系數(shù)成正比。鋪設(shè)在土層中的傳感光纖通過光纖外套與土層的摩擦力來實(shí)現(xiàn)力的傳遞，若土層發(fā)生變形，帶動光

14、纖發(fā)生變形。2.2 塌陷監(jiān)測模型的簡化在土洞形成過程中，土洞范圍外的光纖段的摩擦力及范圍是變化的，這就要求模型設(shè)計(jì)中要考慮光纖的固定問題。目前有關(guān)光纖的固定方式，纏繞固定方式9能夠有效反應(yīng)荷載變化而引起的摩擦力變化，故在模型中采用該方式。簡化塌陷模型為簡支梁的破壞模式（圖3）。圖3 塌陷模型的簡化Fig.3 Simplified sinkhole model圖4 模型試驗(yàn)圖Fig.4 Model test setup光纖采用纏繞固定時(shí)，光纖的彎曲將對光纖的應(yīng)變產(chǎn)生影響，根據(jù)光纖的彎曲特性，當(dāng)光纖的曲率半徑過小時(shí)，會發(fā)生功率損耗甚至中斷，一般來說普通的光纖彎曲半徑應(yīng)大于纖芯的20倍同時(shí)不小于40

15、mm9,10。根據(jù)上述原則設(shè)計(jì)加工了巖溶塌陷測試裝置(圖4進(jìn)行模擬試驗(yàn)。3光纖傳感塌陷模型試驗(yàn)及分析主要對兩種類型的傳感光纖，進(jìn)行定距逐級變載試驗(yàn)，定載荷不同跨距試驗(yàn)。測試采用日本安騰公司生產(chǎn)的AQ8603(BOTDR,儀器主要指標(biāo)如下：表1 AQ8603(BOTDR技術(shù)指標(biāo)技術(shù)指標(biāo)可選參數(shù)測試距離1，2，5，10，20，40，80km脈寬10ns20ns50ns100ns200ns動態(tài)范圍±0.004%(2s2dB6dB10dB13dB15dB±0.003%(2s8dB11dB13dB長度分辨率1m2m5m11m22m應(yīng)變測試精度±0.004%(2s(±

16、;0.01%±0.003%(2s(±0.005%應(yīng)變測試重復(fù)性<0.04%<0.02%試驗(yàn)應(yīng)變?yōu)?#177;0.004（2），最小采樣間隔10cm，最小分辨率1m，試驗(yàn)進(jìn)行前對光纖進(jìn)行導(dǎo)通測試。3.1定距逐級變載試驗(yàn) 定距逐級變載試驗(yàn)，包括加載和卸載兩部分，通過變載試驗(yàn)?zāi)M一定規(guī)模的土洞形成過程，研究土洞形成過程中頂板的荷載變化對傳感光纖軸向應(yīng)變及變化范圍的影響。對加載后的短時(shí)間時(shí)（5分鐘后）變形與加載1小時(shí)后的變形進(jìn)行比較分析，說明傳感光纖材料變形隨荷載變化的 時(shí)效性。3.1.1 試驗(yàn)過程根據(jù)本中心對土洞塌陷數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)結(jié)果，選取具有代表性的1.5m跨度進(jìn)行了研

17、究。GFRP光纖，纏繞段分別是920-923m、924.5-927.5m，加載點(diǎn)位于923.75m處；普通傳感光纖，纏繞段分別是1065-1068m，1069.5-1072.5m，加載點(diǎn)位于1068.75m處。采用百分表和AQ8603對傳感光纖的受力點(diǎn)變形及應(yīng)變進(jìn)行測量。荷載采用0kg、0.5kg、1kg、2kg、3kg、4kg、5kg逐級加載方式，待加載穩(wěn)定后開始測試，加載1小時(shí)后再次測試進(jìn)行對比，至5kg荷載后進(jìn)行逐級卸載試驗(yàn)并進(jìn)行記錄。3.1.2 測試數(shù)據(jù)處理及分析試驗(yàn)選用了兩種光纖進(jìn)行了試驗(yàn)，導(dǎo)通測試完成后，對固定的光纖進(jìn)行首次測量設(shè)定為初始狀態(tài)，加載后測試值減去初始值即為應(yīng)變變化量。

18、圖5 荷載與加載點(diǎn)垂向位移關(guān)系曲線（GFRP）Fig.5 The relationship cure of load and the loading point vertical displacement（GFRP）圖6 荷載與加載點(diǎn)垂向位移關(guān)系曲線（普通光纖）Fig.6 The relationship cure of load and the loading point vertical displacement（Ordinary optical fiber）通過對荷載與荷載點(diǎn)位移曲線分析，傳感光纖受力變形隨著荷載增加逐漸穩(wěn)定。受力點(diǎn)穩(wěn)定后測試（加載5分鐘后）與1小時(shí)后的測試數(shù)據(jù)變化較小，

19、說明加載變形在較短時(shí)間內(nèi)完成。GFRP光纖與普通光纖相比，受力點(diǎn)變形小且卸載后殘余應(yīng)變?。ㄒ妶D5、6），這將影響傳感光纖監(jiān)測的靈敏度。在實(shí)際工程應(yīng)用中，應(yīng)根據(jù)土洞上覆土層厚度選取合適強(qiáng)度的傳感光纖。圖7加載對應(yīng)點(diǎn)的應(yīng)變變化（GFRP）Fig.7 The the loading point strain change（GFRP）圖8 加載對應(yīng)點(diǎn)的應(yīng)變變化（普通光纖）Fig.8 The the loading point strain change（Ordinary optical fiber）根據(jù)應(yīng)變儀的測試原理在測定光纖上任意點(diǎn)應(yīng)變的最高測距分解度為1m，即計(jì)算光纖上某測量點(diǎn)應(yīng)變時(shí)，均以測量點(diǎn)

20、為起點(diǎn)向前1m內(nèi)發(fā)生的布里淵散射光頻率漂移量為依據(jù)，測量應(yīng)變值實(shí)際上反映的是光纖1m內(nèi)發(fā)生的綜合應(yīng)變量10,11。從圖7可以看到光纖受荷后，應(yīng)變影響范圍，最小為922-925.5m，最大為921.0-926.5m，即影響直徑在3.5-5.5m之間,這是因?yàn)楣饫w受荷載變大的過程中，隨著兩端的拉力增大，必然導(dǎo)致纏繞段提供摩擦力的范圍變大。從圖上可以看到GFRP光纖受荷載變大過程影響范圍明顯變大，這主要因?yàn)镚FRP光纖外套與纏繞體之間的摩擦系數(shù)較小，只能通過擴(kuò)大提供摩擦段長度來提供足夠的摩擦力。從圖8可以看出，普通光纖受荷后的應(yīng)變影響范圍在1066.8-1070.8m，略有有變化。原因在于普通光纖與

21、纏繞體之間的摩擦系數(shù)較大，可以在一定荷載內(nèi)不擴(kuò)大受力段而提供足夠的摩擦力。通過對兩種光纖的受荷變化分析，得到普通通訊光纖較GFRP光纖反應(yīng)靈敏，但承受荷載較GFRP光纖小，易布置在上覆荷載較小或者土體與光纖黏結(jié)力較小的土層中。圖9 加載1小時(shí)對應(yīng)點(diǎn)的應(yīng)變變化（GFRP）Fig.9 The strain change after loading 1hour（GFRP）圖10 加載1小時(shí)對應(yīng)點(diǎn)的應(yīng)變變化（普通光纖）Fig.10 The strain change after loading 1hour（Ordinary optical fiber）通過圖9、10可以看到在1小時(shí)內(nèi)，從百分表記錄上看

22、，加載1小時(shí)后變化量極小，說明加載1小時(shí)內(nèi)時(shí)間效應(yīng)不明顯，但從應(yīng)變變化曲線上看，應(yīng)變量稍有變化，說明較短時(shí)間內(nèi)主要為彈性變形，應(yīng)變量的小變化是纖芯與外套之間的變形不協(xié)調(diào)導(dǎo)致。圖11 卸荷對應(yīng)點(diǎn)的應(yīng)變變化（GFRP）Fig.11 The strain change after unloading （GFRP）圖12 卸荷對應(yīng)點(diǎn)的應(yīng)變變化（普通光纖）Fig.12 The strain change after unloading （Ordinary optical fiber）與光纖膠結(jié)一起的土體隨著土洞的形成，開始破散導(dǎo)致傳感光纖受荷逐漸變小。通過卸載試驗(yàn)重現(xiàn)土洞頂板從開始垮塌到土體與光纖分離的

23、過程。從卸荷過程（圖11、12）可以看到傳感光纖的應(yīng)變數(shù)值較加載過程略大，說明隨著荷載的增大，長時(shí)間的荷載作用傳感光纖發(fā)生了極小的內(nèi)部塑性變形，對應(yīng)點(diǎn)的應(yīng)變值也較加載過程大。通過試驗(yàn)，可以看出光纖加載點(diǎn)處的軸向應(yīng)變、荷載有較好的對應(yīng)關(guān)系，能夠反應(yīng)荷載位置及變化趨勢，能夠?qū)ν炼窗l(fā)生的位置及光纖上覆載荷進(jìn)行有效的響應(yīng)。同時(shí)，可以看出土洞上覆土層的厚度、土體與傳感光纖之間的摩擦力、土體自身的凝聚力對傳感光纖的選擇性，光纖彈性模量過大導(dǎo)致反應(yīng)不靈敏，彈性模量過小將導(dǎo)致變形超過測試范圍。3.2定荷載不同跨距試驗(yàn)試驗(yàn)?zāi)康氖峭ㄟ^施加定荷載改變跨度研究土洞直徑變化對傳感光纖軸向應(yīng)變的影響。3.2.1 試驗(yàn)過程

24、考慮傳感光纖的強(qiáng)度，對普通傳感光纖選用2Kg載荷，GFRP光纖選用5Kg進(jìn)行測試，跨度分別為1.0m、1.5m、2.0m、2.4m，其中2.4m為試驗(yàn)裝置所限（GFRP光纖未受限）。標(biāo)記荷載點(diǎn)位置，施加預(yù)緊力，進(jìn)行導(dǎo)通測試，初始施加一定的預(yù)加應(yīng)力使光纖張緊并進(jìn)行測試，加載5分鐘后認(rèn)為穩(wěn)定進(jìn)行測試。3.2.2測試數(shù)據(jù)處理及分析為了更好的分析應(yīng)變圖像，首先進(jìn)行定荷載的簡單力學(xué)分析（圖13），假設(shè)纏繞固定點(diǎn)間距離為L,同時(shí)在撓度較小時(shí)可視L未發(fā)生變化，荷載點(diǎn)垂向位移為h，荷載為G，傳感光纖軸向受拉力為T，傳感光纖受拉后與水平夾角為。根據(jù)圖示，荷載點(diǎn)垂向受力平衡。 (7圖13 加載段受力分析Fig.1

25、3 Loading section stress analysis圖14 不同間距對應(yīng)的垂向位移Fig.14 Vertical displacement in different space根據(jù)圖14，可以看到最大h=55mm,間距最小值為L=1000mm，, =6.30，計(jì)算在各個(gè)間距值分別為：0.06、0.06、0.054、0.046。若Sin很小，Sin,故由公式7可以得到 (8 可見在不考慮材料因素的條件下，傳感光纖的軸向拉力與成反比，極小變化范圍內(nèi)，對傳感光纖軸向拉力的影響較小。圖15 不同間距應(yīng)變值（普通光纖）Fig.15 Strain change in different sp

26、ace（Ordinary optical fiber）圖16 不同間距應(yīng)變值（GFRP）Fig.16 Strain change in different space（GFRP）對于普通通訊光纖，其中2.4m間距時(shí)差異相對較大，導(dǎo)致該間距的應(yīng)變值有一定變化。從圖15可以看到應(yīng)變段范圍為4.5m-5.4m，與間距變化范圍1m-2.4m有良好的對應(yīng)關(guān)系。對于GFRP光纖，光纖跨度與應(yīng)變段范圍有著對應(yīng)關(guān)系，從2m開始應(yīng)變變化較大，這可以根據(jù)光纖的彈性模量及光纖與纏繞體的摩擦力分析，普通通訊光纖彈性模量較低，摩擦力大，GFRP光纖相反，受荷易導(dǎo)致應(yīng)變段變大。通過分析光纖材料特性與荷載，可以根據(jù)圖像判斷

27、土洞變形規(guī)模上的變化。4結(jié)論與展望(1兩類試驗(yàn)都能通過光纖應(yīng)變的變化進(jìn)行準(zhǔn)確定位荷載位置，說明光纖傳感技術(shù)在巖溶塌陷監(jiān)測定位上是可行的。(2通過簡化影響因子，模擬了巖溶塌陷過程上覆荷載變化條件下，光纖軸向應(yīng)變變化趨勢、荷載變化、光纖變形具有良好的對應(yīng)關(guān)系，能夠反映土洞形成過程。（3）上覆荷載不變條件下，考慮分析了土洞規(guī)模對傳感光纖的影響，發(fā)現(xiàn)一定土洞規(guī)模內(nèi)與光纖應(yīng)變段范圍有良好的對應(yīng)關(guān)系，但傳感光纖材料的不同將影響到應(yīng)變范圍大?。?）通過分析研究土洞上覆土體的物理力學(xué)性質(zhì)，埋深等，選擇合適的光纖類型或者通過間接測量的形式，提高土體與光纖的變形協(xié)調(diào)性，有助于監(jiān)測響應(yīng)的靈敏度。試驗(yàn)是在簡化模型的基

28、礎(chǔ)上進(jìn)行的，對于光纖傳感技術(shù)在巖溶塌陷上的監(jiān)測實(shí)際應(yīng)用需要長時(shí)間數(shù)據(jù)的積累與室內(nèi)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)的對比分析，目前野外實(shí)際應(yīng)用已開展，運(yùn)行良好，但數(shù)據(jù)的積累需要一定的時(shí)間。這里通過簡化試驗(yàn)對傳感光纖進(jìn)行巖溶土洞的監(jiān)測進(jìn)行了分析，研究表明光纖傳感技術(shù)對于土洞發(fā)生的位置和規(guī)模，發(fā)生的過程的監(jiān)測有著良好的應(yīng)用前景，為實(shí)際工程監(jiān)測數(shù)據(jù)分析打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)，結(jié)合光纖傳感技術(shù)所具有的特性，可以實(shí)現(xiàn)對于土洞進(jìn)行分布式遠(yuǎn)程監(jiān)測。參考文獻(xiàn)：1 陳國亮. 巖溶地面塌陷的成因與防治M.北京：中國鐵道出版社.1994.CHEN Guo-liang. Karst collapse of ground sail geresis,

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