厚壁方矩形管冷彎效應(yīng)對(duì)比分析(材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào))

1、第28卷第1期材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào)總第123期文章編號(hào):167322812(2010)0120076206厚壁方矩形管冷彎效應(yīng)對(duì)比分析胡盛德,李立新,周家林,張恒,黃寧(武漢科技大學(xué)鋼鐵冶金及資源利用省部共建教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,材料與冶金學(xué)院,湖北武漢430081)【摘要】為了對(duì)厚壁型鋼管的冷彎工藝改進(jìn)、性能分析、結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)和數(shù)值模擬結(jié)果的驗(yàn)證提供重要依據(jù),進(jìn)行了冷彎厚壁鋼管上截取的平板件、彎角件、母材和相應(yīng)方、矩形截面短柱的力學(xué)性能試驗(yàn)研究,獲得了短柱全截面屈服強(qiáng)度相對(duì)于母材強(qiáng)度的提高值。分別運(yùn)用北美等國厚壁冷彎型鋼規(guī)范、國內(nèi)薄壁冷彎型鋼規(guī)范以及相關(guān)文獻(xiàn)中的修正規(guī)范,對(duì)我國厚壁冷彎方矩形型鋼管

2、全截面強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)和對(duì)比分析。結(jié)果表明:因冷彎工藝不同,國外公式計(jì)算的結(jié)果高于國內(nèi)短柱實(shí)測(cè)值,國內(nèi)厚壁冷彎型鋼的強(qiáng)度設(shè)計(jì)不能照搬現(xiàn)有的國外厚壁冷彎型鋼設(shè)計(jì)規(guī)范;國內(nèi)薄壁公式能否適用要視型鋼的冷作硬化效應(yīng)程度決定;原料的強(qiáng)屈比和冷彎應(yīng)變程度越大,則冷作硬化效應(yīng)越大;焊接熱使板件受到低溫“退火”的作用不可忽略,其常常導(dǎo)致豎直配輥冷彎厚壁矩形型鋼時(shí),兩豎直側(cè)平板件強(qiáng)度低于母材?！娟P(guān)鍵詞】厚壁方矩形管;冷彎成型;力學(xué)性能;冷作硬化效應(yīng);結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)中圖分類號(hào):TU398文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:AComparativeThick2wallColdFormedareandRectangularHollowSectio

3、nHUSheng2de,LILi2xin,ZHOUJia2lin,ZHANGHeng,HUANGNing(KeyLaboratoryforFerrousMetallurgyandResourcesUtilizationofMinistryofEducation,CollegeofMaterials&Metallurgy,WuhanUniversityofScienceandTechnology,Wuhan430081,China)【Abstract】Inordertoprovideimportantdatafortechnologyimprovement,characteranalys

4、is,structuralstrengthdesignandvalidationofnumericalsimulationofthick2wallcoldformedsteeltube,experimentsconcerningonmechanicalpropertiesoftheflatportion,cornerportion,virginsteelandfullsectionstubcolumnswereperformed.Increasedyieldvalueofthewholecrosssectionofstubcolumnscausedbystrainhardeningwasobt

5、ainedaccordingly.StrengthgainfromcoldworkwascalculatedbyconsultingthespecificationsinNorthAmerican,Chinaandreference5forthedesignofthecoldformedsteelstructuralmembersrespectively.Comparativeanalysiswascarriedoutonthecalculatedandmeasuredstrengthvalues.Resultsshowthatthecalculatedstrengthsofstubcolum

6、nsbythespecificationmadeabroadarehigherthantheexperimentaldata.Thismainlyowestothedifferenceofcold2formingtechnologybetweenhomeandabroad.SpecificationestablishedbyNorthAmericanisntapplicableforthick2wallcoldformedsteeltubeinChina,whilewhetherthatestablishedbyChinacanbedirectlyappliedtothick2wallcold

7、2formedsteeltubedependsonstrainhardeningofthetube.Thebiggerratioofstrengthtoyieldstrengthofvirginsteelanddeformationare,thebiggerstrainhardeningis.Heatingeffectontheflatportioninducedbyweldingusuallyreducestensilestrengthoftheflatportionbilateraltoavaluelowerthanthatofvirginsteelforverticallycold2fo

8、rmedthick2收稿日期:2009207230;修訂日期:2009209222基金項(xiàng)目:鋼鐵冶金及資源利用省部共建教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開放基金資助項(xiàng)目(FMRU2007Y01);武漢科技大學(xué)引進(jìn)人才及科研啟動(dòng)費(fèi)資助項(xiàng)目(01020801)作者簡介:胡盛德(1972-)男,副教授,博士,主要研究方向:冷彎型鋼、材料深加工、材料成型過程數(shù)值模擬。E2mail:adhello。第28卷第1期胡盛德,等.厚壁方矩形管冷彎效應(yīng)對(duì)比分析77wallrectangularsteeltube,andthiscantbeignored.【Keywords】thick2wallsteeltubewithsquar

9、eandrectangularhollowsection;cold2formed;mechanicalproperties;strainhardening;structuralstrengthdesign位,因此,試驗(yàn)中按照冷彎工藝輥花圖,嚴(yán)格設(shè)計(jì)和控1前言冷彎型鋼作為一種形狀多樣、高效、節(jié)能環(huán)保型材而被廣泛應(yīng)用在眾多行業(yè)的結(jié)構(gòu)件中1,2。習(xí)慣上將通過冷彎獲得的壁厚在6mm以下型鋼稱為冷彎薄壁型鋼,而6mm以上的稱為冷彎厚壁型鋼。近些年來,冷彎后的材料性能和對(duì)性能的預(yù)報(bào)是結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域主要研究課題之一,然而絕大多數(shù)是針對(duì)薄壁冷彎型鋼的研究,關(guān)于厚壁冷彎型鋼的研究卻十分有限325,國內(nèi)也沒有厚壁型

10、鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范。為了對(duì)厚壁型鋼管的冷彎工藝改進(jìn)、成品性能分析、結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和穩(wěn)定性設(shè)計(jì)提供計(jì)算依據(jù),本文對(duì)斷面規(guī)格為200×300×9.2和250×250×9.2的方矩形管進(jìn)行了大量試驗(yàn),并使6用我國冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范和國外厚壁型算,制彎角板件取樣位置和加工余量,確保直邊段被截去而彎曲段保留。所有試件均從生產(chǎn)線上的長型材上鋸割下來,再進(jìn)行加工刨平。截取的試件包括彎角板件、平板板件、方形管短柱和相應(yīng)的母材板件。彎角和平板件取樣位置如圖2所示,截面為正對(duì)進(jìn)料方向。加工好的部分平板和彎角試件如圖3所示,結(jié)果發(fā)現(xiàn):各種板件由于回彈變形,沿長度方向都產(chǎn)生彎曲變形

11、,其中彎角板件和帶焊縫板件變形更明顯,說明彎角和焊接處的殘余應(yīng)力場大。圖2試樣取樣位置及編號(hào)2實(shí)驗(yàn)方法2.1實(shí)驗(yàn)設(shè)備Fig.2Specimenlocationsandnumbering主要試驗(yàn)設(shè)備有:WEW2600微機(jī)屏顯液壓萬能試驗(yàn)機(jī);Z227205三軸應(yīng)力試驗(yàn)機(jī);SD2400試樣標(biāo)矩儀;靜態(tài)應(yīng)變儀、應(yīng)變片、位移傳感器和位移千分計(jì)等。2.2試樣取樣、加工及編號(hào)板材試件均采用板狀帶頭長比例形式7,如圖1所示。其中,l0為試樣標(biāo)距,l0=11.3F0;l為平行長度,試樣加工設(shè)計(jì)取l=l0+2×20;t為試樣厚度;b為試樣寬度,取30mm;B為試樣頭部寬度,B=b+10;R為過渡段圓弧半

12、徑,取2040mm;h為試樣頭部長,取60mm;h1為圓弧過渡段長度,取1520mm;L為試樣總長。圖3加工好的部分試樣Fig.3Finishedspecimens3實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析及討論3.1板件屈服強(qiáng)度比較圖1設(shè)計(jì)試樣Fig.1Designedspecimen本文共進(jìn)行了兩批實(shí)驗(yàn),其中第一批實(shí)驗(yàn)帶鋼原料相同,但包含兩種斷面規(guī)格,分別用矩1(斷面規(guī)格為200×300×9.2(mm)和方1(斷面規(guī)格為250×250×9.2(mm)表示;第二批實(shí)驗(yàn)矩形鋼管實(shí)驗(yàn)原料來源不同,用矩2(斷面規(guī)格為200×300×9.2(mm)表示。母材沿寬度各取

13、樣12個(gè),平板和彎角每個(gè)部位取樣3個(gè),兩種斷面短柱各取樣3個(gè),總共90個(gè)試樣。表1為不同批次母材和板件試樣屈服強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果,表中強(qiáng)度單位為MPa。彎角板件均為90度彎曲,彎角試件標(biāo)距段的設(shè)計(jì),與平板試件類似,標(biāo)距段截面取彎角部分的核心部78材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào)2010年2月表1不同批次板件試樣屈服強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果比較Table1ComparisonofyieldstrengthsoftheflatandcornerspecimensamongdifferentgroupsoftestsSpecimenVirginsteelM1M2FlatportionM3M4Meanvaluepercentincr

14、easeCorner1Corner2CornerportionCorner3Corner4MeanvaluepercentincreaseRectangle2326.7495325363.3322.5376.415.2%536.7555.3540556.7547.267.5%541.7336.7383.3341.8407.512.2%530533.3513.3531.7527.145.1%Rectangle1363.3550388.3401.7375428.718%565571.7558.3555562.554.8%FlatSquare1表2不同批次平板和彎角板件伸長率的比較/%Table2C

15、omparisonofelongationoftheflatandcornerspecimensamongdifferentgroupsoftests/%SpecimenVirginsteelM1M2M3M4MeanvaluepercentincreaseCorner1Corner2CornerportionCorner3Corner4MeanvaluepercentincreaseRectangle226.81024.824.327.321.619.4%10.810.310.29.810.361.5%11.328.226.32723.418.8%11.212.513.510.81258.3%

16、Rectangle128.812.520.823.321.819.631.9%11.810.510.310.810.962.1%Square1portion由表1可見:豎直配輥冷彎矩形型鋼時(shí),(M2、M4),該兩處幾乎無冷作硬化低溫“退火”的作用所致同樣工藝同樣斷面下,矩2的冷作硬化效應(yīng)高于矩1,這是因?yàn)榫?母材的強(qiáng)屈比大于矩1母材。矩2平板件強(qiáng)度的提高值低于方1,但其彎角板件強(qiáng)度的提高值卻大于方1。這說明應(yīng)變程度越大,強(qiáng)屈比對(duì)冷作硬化效應(yīng)影響越大。3.2板件塑性比較圖4部分?jǐn)嗪笤嚇覨ig.4Specimensafterfailure表2為不同部位斷后伸長率測(cè)量的平均結(jié)果。由表2可見:三批試樣

17、中帶焊縫平板件(M1)的伸長率和彎角板件伸長率的平均值都差不多,平均值11.3左右,相對(duì)母材或其他部位來說,塑性過低,這是制約冷彎型鋼應(yīng)用范圍擴(kuò)大的“瓶頸”。對(duì)比表1、2可看出:對(duì)同一批原料來說,方形鋼的冷作硬化效應(yīng)高于矩形鋼,但方形鋼強(qiáng)度的提高是以很大程度犧牲塑性指標(biāo)為代價(jià)的,實(shí)際上其通過冷彎獲得的綜合力學(xué)性能的改善不如兩批矩形鋼。如果用戶對(duì)交貨的強(qiáng)度指標(biāo)要求不很嚴(yán)格,而對(duì)塑性指標(biāo)最低值有更高的要求,則第一批矩形型鋼更合適。3.3板材試件破壞形式試驗(yàn)中,所有板件的拉斷面都在標(biāo)距段內(nèi),如圖4所示,表明實(shí)驗(yàn)是比較成功的。圖5對(duì)比了平板和彎角板件不同的斷口。帶焊縫平板件和彎角件的斷口色澤鮮亮,而不

18、帶焊縫的平板件和母材試件的斷口則色圖5各種板件斷口比較Fig.5Variousfracturesafterfailure澤暗淡無光,顯然,斷裂前,后者比前者發(fā)生了大得多的塑性變形,而前者發(fā)生了脆性斷裂。3.4焊縫附近組織分析焊接接頭區(qū)是焊接件機(jī)械性能最薄弱的環(huán)節(jié),要提高焊接件的機(jī)械性能,首先就要提高焊接接頭的機(jī)械性能。為了深入研究冷彎焊接接頭的性能,本文對(duì)冷彎后焊縫附近顯微組織做了金相分析,如圖6所示。圖6(a)和圖6(b)分別為第一批和第二批試驗(yàn)放大100倍的焊縫及其附近金相顯微照片。兩圖反映出的焊縫附近組織分布規(guī)律基本相同:即焊接接頭處的微觀組織由脫碳層、過熱區(qū)、完全重結(jié)晶區(qū)、不完全結(jié)晶第

19、28卷第1期胡盛德,等.厚壁方矩形管冷彎效應(yīng)對(duì)比分析79區(qū)到母材組織組成。其中脫碳層區(qū)和過熱區(qū)是魏氏體組織,完全結(jié)晶區(qū)是細(xì)小鐵素體加珠光體,而不完全重結(jié)晶區(qū)是晶粒大小不均勻的鐵素體加珠光體,母材皆是鐵素體加珠光體。焊后空冷造成的粗大晶粒及晶內(nèi)34級(jí)魏氏體組織是造成帶焊縫平板試件強(qiáng)度高而塑性低的主要原因。要改善此性能,必須進(jìn)行焊后合適的熱處理。圖7短柱屈曲Fig.7Buckingofstubcolumns表4板件和短柱全截面強(qiáng)度提高的比較Table4Comparisonofmean2increasedyieldbetweentheflat,cornerspecimensandstubcolumn

20、specimensNominaldimensionofstubcolumn/mmSpecimenVirginsteelFlatReL/MPa/%363.3428.7562.5423.7400.9527.1393.71854.816.610.345.18.4圖6焊縫附近顯微組織Fig.6Microscopicstructureneartheweldedseam250339.2Flatportion3.5短柱強(qiáng)度及破壞分析,長度,t為壁厚,R,AB分別為短柱外邊長,A1A3為方形鋼短柱,B1B3為矩形鋼短柱。短柱試驗(yàn)在5000KN的壓力試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,短柱上下端加平板和石英砂找平并保護(hù)壓頭和底座。短

21、柱壓縮后壓屈如圖7所示。短柱實(shí)測(cè)強(qiáng)度見表4或表6,表中矩形鋼為第一批材料。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),所有短柱都在M2或M4的中部或下部首先屈曲,實(shí)測(cè)的M2和M4位置平板件的強(qiáng)度也是最低,這說明短柱屈曲首先發(fā)生在全截面最弱的位置,因此,改進(jìn)工藝提高這兩個(gè)位置的強(qiáng)度將有助于短柱全截面強(qiáng)度的提高。表3短柱試件初始尺寸Table3InitialdimensionofstubcolumnspecimensstubcolumnA1A2A3B1B2B3L/mm910909.5910909912909t/mm9.229.269.21A/mm250.6250249.85200.3200.2200.4B/

22、mm250.9250.95251.75300.7300.7300.4R/mm22.52323.922.82322.4200330039.2CornerportionStubcolumn于不帶焊縫的三個(gè)位置平板件強(qiáng)度(表1中的M2、M3和M4),這三個(gè)位置的強(qiáng)度是型鋼橫斷面強(qiáng)度最弱處,再次說明改善M2、M3和M4位置的強(qiáng)度有助于型鋼全截面強(qiáng)度的提高。表5為板件強(qiáng)度對(duì)面積百分比的加權(quán)平均計(jì)算結(jié)果,表中C為彎角部分面積百分比,為實(shí)測(cè)值相對(duì)加權(quán)值降低的百分比。可見,兩種短柱實(shí)測(cè)值都比板件加權(quán)值低。矩形短柱的強(qiáng)度實(shí)測(cè)值低于方形短柱,這一方面是因?yàn)槠浒寮膶?shí)際平均強(qiáng)度低于方形鋼,另一方面,矩形鋼截面各邊相

23、互支撐作用也小于方形鋼,這一點(diǎn)可從矩形鋼短柱實(shí)測(cè)值相對(duì)加權(quán)值降低百分比大于方形短柱得到印證。4冷彎厚壁型鋼管強(qiáng)度設(shè)計(jì)4.1強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式(GB500182我國冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范2002)中冷彎薄壁型鋼的設(shè)計(jì)公式為6n(1)F=1+fl2i=1表4為冷彎后板件強(qiáng)度與短柱強(qiáng)度及其相對(duì)于母材強(qiáng)度提高的比較,為提高百分比。由表可見,兩種斷面短柱全截面強(qiáng)度及其提高值接近并略低于平板件,但都低于彎角板件。對(duì)照表1還可知,短柱強(qiáng)度高式中:F考慮冷彎效應(yīng)后強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;f鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;成型方式系數(shù),取值見文獻(xiàn)6,本文為直80材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào)表5板件強(qiáng)度加權(quán)計(jì)算值與短柱實(shí)測(cè)強(qiáng)度的比較2010年2月Tabl

24、e5ComparisonbetweenthemeasuredstrengthofstubcolumnandweightvaluesofflatportionandcornerportionNominaldimensionofstubcolumn/mm250325039.2200330039.2C0.1244770.121861Strengthofflatportion/MPa428.7400.9Strengthofcornerportion/MPa562.5527.1Weightvalue/MPa445.3416.2Measuredstrengthofstubcolumn/MPa423.739

25、3.7/%4.855.41接冷彎成方、矩形管,=1;鋼材的強(qiáng)屈比;n型鋼截面所含棱角數(shù)目;t型鋼壁厚;l型鋼截面中心線的長度;型鋼截面上第i個(gè)棱角所對(duì)應(yīng)的圓心角。i美國、澳大利亞等國考慮冷彎厚壁型鋼冷作硬化效應(yīng)的設(shè)計(jì)規(guī)范為8fya=Cfyc表6短柱強(qiáng)度實(shí)測(cè)與設(shè)計(jì)值的比較Table6ComparisonbetweenthemeasuredanddesignedvaluesofyieldstrengthofstubcolumnsStubcolumnMeasuredstrengthF/MPafyaF5dz/MPa415.7431.9422.2405.3387.7388.3393.7423.7/MPa

26、/MPa+(1-C)fyf(2)A1A2A3B1B2B3式中:fya考慮冷彎效應(yīng)后強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;C彎角部分面積與全截面總面積的比值;fyc彎角部分屈服強(qiáng)度,當(dāng)fuv/fyv1.2且ri/t7時(shí),fyc=;Bc(r/t)m393.1451.5389.1393426.2389.1常數(shù),Bc=3.69(fuv/fyv)-0.819(fuv/fyv)2-1.79;m常數(shù),m=0.192(fuv/fyv)-0.068;fuv、fyv母材的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度;r厚;fyf4.2設(shè)計(jì)結(jié)果及討論。根據(jù)不同壁厚短柱強(qiáng)度試驗(yàn)值,對(duì)公式(1)做了修正,以便用于考慮強(qiáng)度提高的厚壁型鋼強(qiáng)度設(shè)計(jì),其修正后的計(jì)算公式為-0.

27、05t+0.321+F5=f(3)li=12公式中符號(hào)含義同公式(1)。本文也按照公式(3)進(jìn)行了計(jì)算,見表6中的F5。結(jié)果表明,通過(3)式修正,強(qiáng)度設(shè)計(jì)值下降了4MPa,對(duì)方形鋼來說沒有修正意義,對(duì)矩形鋼來說有一定的修正意義,但修正幅度仍不夠,因此(3)式更適合厚度在10mm以上且冷作硬化效應(yīng)比本文矩形鋼還要低的厚壁冷彎型鋼強(qiáng)度設(shè)計(jì)。n表6比較。按式(1)計(jì)算F時(shí)不計(jì)材料的分項(xiàng)系數(shù),即式中f取母材屈服強(qiáng)度試驗(yàn)平均值。由表6可見,國內(nèi)薄壁規(guī)范計(jì)算結(jié)果都略低于短柱實(shí)測(cè)強(qiáng)度,對(duì)方形鋼二者比值423.7/393.1=1.08,可直接用于本厚壁方形鋼管的強(qiáng)度設(shè)計(jì),并且有一定的富余空間;但對(duì)矩形鋼來說

28、二者比值393.7/393=1.0018太小,安全保證系數(shù)不夠,用于本厚壁矩形鋼管的強(qiáng)度設(shè)計(jì)時(shí)須慎重。對(duì)兩種斷面的型鋼管,國內(nèi)設(shè)計(jì)值相等,但實(shí)測(cè)值卻相差甚遠(yuǎn),這說明設(shè)計(jì)公式(1)不能考慮到同種原料不同截面形狀冷作效應(yīng)的不同,也不能考慮當(dāng)型鋼截面中心線長度相等時(shí)的不同支撐效應(yīng)對(duì)型鋼強(qiáng)度的影響。國外厚壁規(guī)范計(jì)算的結(jié)果都高于各自短柱實(shí)測(cè)值,這主要是因?yàn)閲鴥?nèi)外冷彎型鋼工藝不同而造成的冷作硬化效應(yīng)不相同所致,國內(nèi)厚壁冷彎型鋼的強(qiáng)度設(shè)計(jì)不能照搬現(xiàn)有的國外厚壁冷彎型鋼設(shè)計(jì)規(guī)范。計(jì)算表明,公式(2)較公式(1)偏于危險(xiǎn),這與文獻(xiàn)5中的結(jié)論不一致,因?yàn)槲墨I(xiàn)5中使用公式(1)設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)是按照冷彎高頻焊圓變方、矩形

29、管來計(jì)算的,該工藝為國外常用,而本文為國內(nèi)常用的直接成方、矩形管的。計(jì)算中還發(fā)現(xiàn),按照(2)式計(jì)算的彎角部分屈服強(qiáng)度fyc比實(shí)測(cè)的方、矩形管彎角部分強(qiáng)度平均值分別要大50MPa和85MPa左右,說明國內(nèi)型鋼彎角的冷作硬5結(jié)論1.設(shè)計(jì)公式(1)不能考慮到同種原料不同截面形狀冷作效應(yīng)的不同,也不能考慮當(dāng)型鋼截面中心線長度相等時(shí)的不同支撐效應(yīng)對(duì)型鋼強(qiáng)度的影響。2.對(duì)我國常用的直接成方、矩形管冷彎厚壁型鋼,公式(2)的設(shè)計(jì)強(qiáng)度遠(yuǎn)高于實(shí)測(cè)值,公式(1)的設(shè)計(jì)強(qiáng)度低于實(shí)測(cè)值,這主要由國內(nèi)外常用冷彎工藝的不同所導(dǎo)致。3.原料的強(qiáng)屈比和冷彎應(yīng)變程度越大,則冷作硬化效應(yīng)越大。4.焊接熱使板件受到低溫“退火”的作

30、用不可忽略,其常常導(dǎo)致豎直配輥冷彎矩形型鋼時(shí),兩豎直側(cè)平(下轉(zhuǎn)第129頁)板件強(qiáng)度低于母材。第28卷第1期朱顯豐,等.BSA2PLGA微球的優(yōu)化制備及特性1293SharifS,OHaganDT.Acomparisonofalternativemethodsforthedeterminationofthelevelsofproteinsentrappedinpoly(lactide2co2glycolide)microparticlesJ.IntJPharm,1995,115(2):259263.4KimHK,ParkTG.Comparativestudyonsustainedreleaseo

31、fhumangrowthhormonefromsemi2crystallinepoly(L2lacticacid)andamorphouspoly(D,L2lactic2co2glycolicacid)microspheres:morphologicaleffectonproteinreleaseJ.JournalofControlledRelease,2004,98(10):115125.5徐希明,沈玉萍,余江男,等.聚乳酸2聚乙二醇共聚物為載體glycolicacid)microspheresmadebythedoubleemulsionmethodJ.JournalofControlle

32、dRelease,2005,107(2):310319.8ChoM,SahH.FormulationandprocessparametersaffectingproteinencapsulationintoPLGAmicrospheresduringethylacetate2basedmicroencapsulationprocessJ.JMicroencapsul,2005,22(1):112.9陸彬.藥物新劑型與新技術(shù)M.第一版.北京:人民衛(wèi)生出版社,2002,73.10MaoS,XuJ,CaiC,etal.EffectofWOWprocessparametersonmorphologyandburstreleaseofFITC2dextranloadedPLGAmicrospheresJ.IntJPharm,2007,334(122):137148.11YangYY,ChiaHH,ChungTS.Effectofpreparationtem