馬氏體耐熱鋼的焊接技術(shù)和質(zhì)量控制課件(共66頁).ppt

1、TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China9-12%Cr9-12%Cr馬氏體耐熱鋼的焊接馬氏體耐熱鋼的焊接技術(shù)和質(zhì)量控制技術(shù)和質(zhì)量控制范長信西安熱工研究院有限公司TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China目目 錄錄第一部分 新型馬氏體耐熱鋼焊接性分析第二部分 P92鋼焊接工藝研究 第三部分 焊接質(zhì)量控制TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China第一部分 新型馬氏體耐熱鋼焊接性分析TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China 管道鋼管道鋼 F12F12、F11F11、P91P91、P92

2、P92、P122P122、P911P911、NF12NF12、SAVE12SAVE12 日本轉(zhuǎn)子鋼日本轉(zhuǎn)子鋼TR1100TR1100、TR1500TR1500、TR1200TR1200、HR1200HR1200 日本轉(zhuǎn)子鋼日本轉(zhuǎn)子鋼TOS101TOS101、TOS107TOS107、TOS110TOS110 歐洲轉(zhuǎn)子鋼歐洲轉(zhuǎn)子鋼COST FCOST F、COST ECOST E、COST BCOST B 歐洲汽缸材料歐洲汽缸材料G-X12CrMoVNb 9 1G-X12CrMoVNb 9 1、G-G-X12CrMoVNbN 10 1 1X12CrMoVNbN 10 1 1日本汽缸材料日本汽缸材

3、料TOS 301TOS 301、TOS 302TOS 302、TOS 303TOS 3039-12Cr馬氏體耐熱鋼家族TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, ChinaSC/USC用新型耐熱鋼依靠進(jìn)口國內(nèi)無法生產(chǎn)SC/USC機(jī)組所需關(guān)鍵材料從國外引進(jìn)先進(jìn)成熟材料是發(fā)展我國超超臨界發(fā)電技術(shù)的最快捷和現(xiàn)實的途徑 TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China需要解決的問題 新型耐熱鋼的焊接、熱處理等加工工藝； 新型電站用鋼的使用性能，如高溫長時力新型電站用鋼的使用性能，如高溫長時力學(xué)性能、疲勞性能、抗蒸汽氧化、煙氣腐學(xué)性能、疲勞性能、抗蒸汽氧化、煙氣腐蝕

4、性能、運(yùn)行條件下的組織變化規(guī)律進(jìn)行蝕性能、運(yùn)行條件下的組織變化規(guī)律進(jìn)行全面研究；全面研究； 金屬監(jiān)督、狀態(tài)與壽命評估技術(shù)研究。金屬監(jiān)督、狀態(tài)與壽命評估技術(shù)研究。-如何獲得質(zhì)量合格的焊接接頭，保證工程建設(shè)進(jìn)度，滿足機(jī)組長期安全運(yùn)行，成為最為關(guān)鍵的技術(shù)難題之一 TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China運(yùn)行組織穩(wěn)定性 位錯密度的降低； E911、P92、P122由于含W，容易析出Fe2（W 、Mo）Laves相； P122 中的Cu促進(jìn)Laves相的析出； 蠕變中后期Z相Cr(Nb,V)N析出； 穩(wěn)定性：P91E911P92P122TPRITPRIMarch.28. 2

5、006, Xian, China馬氏體耐熱鋼的性能特點 以P91為代表的9-12Cr馬氏體鋼具有良好的綜合性能（高溫強(qiáng)度、韌性等）； 馬氏體鋼與常規(guī)的低合金耐熱鋼的顯著差別是性能對組織異常敏感，制造、安裝和運(yùn)行中導(dǎo)致的組織波動都會導(dǎo)致性能的較大變化。TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China高溫持久強(qiáng)度（ 許用應(yīng)力 ） P9260010萬小時持久強(qiáng)度 1999年ASME鍋爐和壓力容器委員會批準(zhǔn)將A335P92鋼作為規(guī)范案例列入ASME A335材料標(biāo)準(zhǔn)（2000版 案例2179-3），持久強(qiáng)度為132MPa。但高溫管道（主汽、熱段）設(shè)計依據(jù)的規(guī)范ASME B31.1

6、至今還未將其納入 2002年德國V&M公司已進(jìn)行到7萬h蠕變試驗，外推的持久強(qiáng)度比ASME案例中的值低約10% ECCC2005年持久強(qiáng)度評價值為113MPa，較ASME案例中的值低約14% P122許用應(yīng)力(MPa) 575 600 625 ASME 107 83 61 METI 100 85 65 SHC 100 68 46 TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China西安會議超超臨界主汽管材料會議紀(jì)要 TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China服役期間沖擊功的變化 P122：100125J P92： 150J E911：180

7、J P91： 240J運(yùn)行運(yùn)行1萬小時后萬小時后40J運(yùn)行后運(yùn)行后70J運(yùn)行后運(yùn)行后60J運(yùn)行后運(yùn)行后180J含含W W鋼的沖擊功在一萬小時內(nèi)下降顯著，之后趨于鋼的沖擊功在一萬小時內(nèi)下降顯著，之后趨于穩(wěn)定，對母材尚能滿足使用要求。對焊接接頭需要穩(wěn)定，對母材尚能滿足使用要求。對焊接接頭需要有一定韌性的儲備。有一定韌性的儲備。TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China新型馬氏體耐熱鋼焊接性分析焊接接頭的脆化 粗晶組織引起 導(dǎo)致接頭的韌性降低在焊接過程中應(yīng)使用較低的焊接線能 量E=60UI/V(J/cmTPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China

8、新型馬氏體耐熱鋼焊接性分析熱影響區(qū)的軟化 AC1AC3之間部分奧氏體化，沉淀強(qiáng)化相不能夠完全溶解在奧氏體中，粗化，強(qiáng)度降低。 軟化對短時高溫拉伸強(qiáng)度影響不大，但降低持久強(qiáng)度，產(chǎn)生型裂紋。 TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China型蠕變裂紋：發(fā)生在焊縫中的蠕變裂紋型蠕變裂紋：發(fā)生在焊縫中的蠕變裂紋型蠕變裂紋：發(fā)生在焊縫中的蠕變裂紋向焊接熱影響區(qū)擴(kuò)展型蠕變裂紋：發(fā)生在焊縫中的蠕變裂紋向焊接熱影響區(qū)擴(kuò)展型蠕變裂紋：發(fā)生在粗晶區(qū)的蠕變裂紋型蠕變裂紋：發(fā)生在粗晶區(qū)的蠕變裂紋(再熱裂紋再熱裂紋)型蠕變裂紋：發(fā)生在細(xì)晶粒軟化區(qū)的蠕變裂紋型蠕變裂紋：發(fā)生在細(xì)晶粒軟化區(qū)的蠕變裂紋型

9、蠕變裂紋：發(fā)生在熔合區(qū)的蠕變裂紋型蠕變裂紋：發(fā)生在熔合區(qū)的蠕變裂紋型蠕變裂紋：發(fā)生在母材應(yīng)力集中處的疲勞裂紋型蠕變裂紋：發(fā)生在母材應(yīng)力集中處的疲勞裂紋焊接接頭蠕變裂紋的分類焊接接頭蠕變裂紋的分類 熔合區(qū)裂紋熔合區(qū)裂紋疲勞裂紋疲勞裂紋TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, ChinaP91集箱與集箱與P91端蓋環(huán)焊縫焊接熱影響區(qū)發(fā)生端蓋環(huán)焊縫焊接熱影響區(qū)發(fā)生型開裂型開裂運(yùn)運(yùn) 行：行：3.653.65萬小時萬小時冷啟動：冷啟動：7272次次熱啟動：熱啟動：469469次次TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China P91、P92、E911、P122均

10、有IV開裂敏感性； IV型開裂的破壞性很大；設(shè)計上考慮余量；焊接工藝優(yōu)化焊接線能量不宜大，預(yù)熱溫度不能過高等；管系支吊調(diào)整、早期診斷可減小風(fēng)險。TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China新型馬氏體耐熱鋼焊接性分析焊接冷裂紋（延遲裂紋） 冷卻過程中在Ms點以下或更低的溫度范圍內(nèi)形成 三要素：淬硬組織、氫元素、應(yīng)力 冷裂紋敏感性 T23P22 P122 P91 P22 預(yù)熱及層間溫度 低氫型焊條，嚴(yán)格烘培和保溫工藝； 盡量減少拘束度； 消氫或及時熱處理 。TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China焊接接頭的化學(xué)成分 保證綜合性能 提高可焊性

11、合金元素的作用和優(yōu)化控制 焊接材料開發(fā)商完成TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China焊接接頭的組織 新型馬氏體耐熱鋼的組織包括焊接接頭的組織均為馬氏體 馬氏體板條的位向、大小、原奧氏體晶粒度、碳化物的類型、形狀、分布等在BM、HAZ、WM的分布有或大或小的差異TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, ChinaP92焊接接頭PWHTPWHT（7404h）后的宏觀和微觀組織）后的宏觀和微觀組織 形貌形貌 TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, ChinaP92焊接接頭焊縫金屬的TEM像）焊態(tài) ）PWHTTPRITPRIMarch

12、.28. 2006, Xian, China焊接接頭的蠕變性能 焊縫金屬的蠕變斷裂強(qiáng)度低于母材 隨著持久斷裂時間的增加，焊縫金屬的蠕變斷裂強(qiáng)度與母材的差距越來越大 高溫蠕變試驗的失效位置多在HAZ的外的外側(cè)，即靠近母材的側(cè)，即靠近母材的HAZ ，軟化區(qū)，軟化區(qū) 焊接接頭的失效模式受控于HAZTPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China第二部分P92鋼焊接工藝研究TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China馬氏體耐熱鋼的焊接 F11、F12本身成分設(shè)計上有缺陷，導(dǎo)致焊接困難； 后續(xù)的9-12Cr馬氏體鋼通過合金成分優(yōu)化焊接性能有較大幅度的改善；

13、 P91國內(nèi)已經(jīng)應(yīng)用10余年，在其焊接方面已經(jīng)積累了豐富的經(jīng)驗； T91/P91鋼焊接工藝導(dǎo)則是國內(nèi)P91鋼的焊接技術(shù)的里程碑。TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China P91基礎(chǔ)上開發(fā)的P92、P911、P122等新鋼種在焊接上沒有本質(zhì)的區(qū)別； 國內(nèi)對這類鋼的焊接還存在什么問題？ 特殊性在哪里？TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China新型馬氏體需要什么樣的焊接接頭？ 沒有焊接缺陷； 組織以回火馬氏體為主，合理的析出相數(shù)量、尺寸、分布；異常組織的控制（delta鐵素體、過度回火組織等）； 與母材的合理的強(qiáng)度匹配； 足夠的韌性儲備，以應(yīng)

14、對運(yùn)行中的脆化。TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China 關(guān)注焦點焊接接頭的性能 隨著技術(shù)進(jìn)步，大多數(shù)的高溫焊接接頭中已不存在影響使用安全性的宏觀缺陷 中間探傷規(guī)定是否合理？ 關(guān)注組織的不均勻性和由此引起的性能不均勻性 存在強(qiáng)度或大或小、塑性或高或低的區(qū)域，在使 用過程中發(fā)生早期失效 強(qiáng)度或塑性不足 不同的蠕變速率，導(dǎo)致接頭中應(yīng)力的錯配TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, ChinaP92鋼由于W的加入，抗回火能力有所提高，焊縫沖擊功更難以提高，而運(yùn)行中沖擊功的降低又更明顯，合理的韌性值和韌性儲備是必要的，同時又要考慮蠕變性能，二者兼顧，不能

15、一味追求高沖擊功P92鋼焊縫Ak不得低于41為宜TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China影響焊縫金屬韌性的因素 焊接方法的影響（氧含量） 通常GTAWSMAW SAW 化學(xué)成分的影響 預(yù)熱、層間溫度的影響 焊接線能量的影響 焊后熱處理的影響TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China焊接材料的選擇 與母材的成分匹配; 質(zhì)量的穩(wěn)定（AC1的波動等）； 焊接工藝性能 與母材的物理性能的匹配(如相變點); 雜質(zhì)(S、P、As、Ab等）的控制； 長期蠕變數(shù)據(jù)的多寡； 合金元素的過渡方式；TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian,

16、China焊接材料的選擇 伯樂蒂森Themanit MTS 616 鋼芯過渡 英國曼徹特Chromet 92 藥皮過渡 法國液化空氣AL Cromocord 92 藥皮過渡 日鐵住金 Niffefsu N616TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China焊接材料的選擇進(jìn)行了如下試驗進(jìn)行了如下試驗n焊接工藝性能比較n回火參數(shù)與沖擊功的關(guān)系n力學(xué)性能試驗nAC1相變溫度的測試n宏觀和微觀金相組織分析各有千秋對P92等的焊接材料如果合金元素過渡方式不同，建議分別進(jìn)行工藝評定TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, ChinaWTPRITPRIMarch.2

17、8. 2006, Xian, China-FerriteTPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China焊縫：回火馬氏體焊縫：回火馬氏體TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China焊接工藝的探討 工藝1：焊道寬、焊接電流偏上限、焊接速度高； 工藝2：焊道偏窄、薄、焊接電流偏下限，但焊接速度低。（相對1而言）TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China焊接過程中的自回火TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China 國內(nèi)傾向于采用第二種工藝，實踐證明能明顯提高焊縫韌性，但熔敷金屬試驗表明，容易導(dǎo)致3

18、.2、2.4mm焊條的焊縫金屬強(qiáng)度達(dá)不到要求，說明反復(fù)“回火”降低了強(qiáng)度；國外多采用第一種工藝，由于焊接速度高，線能量也不高，沖擊韌性也較高； 建議國內(nèi)對兩種工藝進(jìn)行系統(tǒng)的對比研究。TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China1234567Holding time h010203040506070CVN J 4,0 mm; Pos. 3G up 4,0 mm; Pos. 3G up Influence of bead formation on impact properties at pwht 760CweavedbeadsstringerbeadsTPRITPRIM

19、arch.28. 2006, Xian, China焊后熱處理焊后熱處理溫度的確定 母材 AC1 焊材 AC1 母材最終熱處理溫度 試驗結(jié)果 在接頭性能滿足要求的前提下，宜低TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, ChinaPWHT溫度溫度n廠家推薦的760+0-10不符合中國國情n提出現(xiàn)實的、安全的P92焊后熱處理工藝參數(shù)TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China焊后熱處理建 議 P92鋼P(yáng)WHT溫度60010 對每批焊接材料的AC1溫度進(jìn)行測定，適當(dāng)調(diào)整熱處理溫度，至少根據(jù)Mn+Ni含量進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整；TPRITPRIMarch.28. 200

20、6, Xian, ChinaH_011123Heat control during welding and PWHT- condition for P 911 and P 92Time02004006008001000Temperature C250 - 300C760CHeating rate80 - 120C/hCooling rate100 - 150C/h 400Ccooling in still air+10 - 10 slowcooling rate20 - 100Cpreheatingweldingand soakingnecessary cooling down after w

21、eldingor soaking2 - 4 hTPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China第三部分焊接質(zhì)量控制TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China焊接質(zhì)量控制包括焊接材料焊接工藝焊后熱處理任何一個環(huán)節(jié)的失誤都會導(dǎo)致質(zhì)量的失控TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China對P92焊接的幾點認(rèn)識 P92、P122鋼從根本上來說與P91屬于同類材料，有國內(nèi)多年焊接P91的經(jīng)驗，P92的焊接同樣可以成功實現(xiàn)； P92焊接與P91相比還是有一定難度，回旋的余地比較小，技術(shù)上應(yīng)當(dāng)采取更嚴(yán)格的措施； 日本出現(xiàn)的超超臨界機(jī)組管

22、道事故提醒我們更應(yīng)當(dāng)重視焊接質(zhì)量，重視高溫管道的金屬監(jiān)督。TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China采取措施 讓一線工作人員（焊工、熱處理工）理解每一個每一個質(zhì)量控制點的重要性，施工單位要嚴(yán)格按工藝施工，將評定通過的工藝正確無誤地移植到施工中； 業(yè)主、監(jiān)理、監(jiān)督單位要加強(qiáng)過程質(zhì)量監(jiān)督管理，除了工藝執(zhí)行情況，還要重點檢查熱處理設(shè)備表計的檢定情況，并進(jìn)行適當(dāng)?shù)某闄z； 在正式施工前的焊工考試過程中安排試驗，進(jìn)一步提高接頭的性能； 重視焊后熱處理的技術(shù)水平提高。TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China目前的現(xiàn)場熱處理存在的問題 施工單位對熱處理

23、工的工作重要性缺乏認(rèn)識； 電廠的運(yùn)行采用了最先進(jìn)的控制系統(tǒng)，但國內(nèi)電廠建設(shè)中熱處理卻采用了落后的設(shè)備和技術(shù)TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, ChinaTPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China減小內(nèi)外壁的溫差；減小內(nèi)外壁的溫差；減小熱應(yīng)力和彎曲變形；減小熱應(yīng)力和彎曲變形；減小軸向溫度梯度；減小軸向溫度梯度；TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China人員方面 輔助工種； 協(xié)助工； 培訓(xùn)不到位； 對熱處理工作重要性認(rèn)識不夠。TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China設(shè)備方面 熱處理控制柜沒

24、有溫度自動補(bǔ)償系統(tǒng)； 表計校準(zhǔn)不夠甚至不校； TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China熱電偶安裝及接線 鐵絲綁扎熱電偶 補(bǔ)償導(dǎo)線 接線問題 TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China 建議對P91、P92管道表面壓焊熱偶絲進(jìn)行可行性評估 推薦采用ASTM方法焊接 熱偶表面的有效隔熱。金屬管道TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China規(guī)程方面DL 升溫、降溫速度，一般可按250X25/壁厚(/h)計算，且不大于300 /h。 6.0.7 熱處理的加熱寬度，從焊縫中心算起，每側(cè)不小于管子壁厚的3倍，且不小于60

25、mm。 6.0.8 熱處理時的保溫寬度，從焊縫中心算起，每側(cè)不得小于管子壁厚的5倍，以減少溫度梯度。 6.0.9 熱處理的加熱方法，應(yīng)力求內(nèi)外壁和焊縫兩側(cè)溫度均勻，恒溫時在加熱范圍內(nèi)任意兩測點間的溫差應(yīng)低于50TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China 國外 考慮壁厚、管徑 上海交大 5RTTPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, ChinaTPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China項目項目修正計算值修正計算值國內(nèi)規(guī)程計算值國內(nèi)規(guī)程計算值均溫區(qū)均溫區(qū)寬度寬度加熱帶寬度加熱帶寬度保溫層寬度保溫層寬度均溫區(qū)寬均溫區(qū)寬度度加熱

26、帶寬度加熱帶寬度保溫層寬度保溫層寬度主汽管道主汽管道140.47682.351145459.6579.6806.47主汽連通管主汽連通管133.91566.26905.5348468613.91高旁入口高旁入口133.91566.26905.5348468613.91熱再熱熱再熱132.42680.711229322.56442.56570.02低旁入口低旁入口127.88557.91963245.16365.16442.58冷再熱冷再熱126.9676.51226228.6348.6434.3P122149.42858.6015336127321069.4工藝評定工藝評定127.57500.

27、10782240360440TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China 規(guī)程中對P91焊接接頭的硬度要求（Min（350，母材硬度100）是否合理？試問有誰在工藝評定中的P91焊縫硬度高達(dá)HB300以上又同時滿足沖擊功和彎曲的要求？TPRITPRIMarch.28. 2006, Xian, China試樣編號試樣名稱HBS103000熔合區(qū)焊縫熱影響區(qū)D1、D2焊接接頭199、214199、214186、195R1、R2焊接接頭209、219274、285215、215管樣名稱焊縫位置試 樣 號沖擊功AKV/J試樣1試樣2試樣3平均值D樣焊縫DH139491117101熔合區(qū)D