預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的計(jì)算

1、9 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的計(jì)算91 預(yù)應(yīng)力混凝土的基本概念和一般計(jì)算規(guī)定911 概述普通鋼筋混凝土構(gòu)件雖已廣泛應(yīng)用于土木工程建筑之中，但由于混凝土的極限拉應(yīng)變很小，僅有(0.10.15)×10-3，故在正常使用條件下構(gòu)件的受拉區(qū)開(kāi)裂，剛度下降，變形較大，使其適用范圍受到限制。為了控制構(gòu)件的裂縫和變形，可采取加大構(gòu)件的截面尺寸，增加鋼筋用量，采用高強(qiáng)混凝土和高強(qiáng)鋼筋等措施。但是如采用增加截面尺寸和用鋼量的方法，一般來(lái)講不經(jīng)濟(jì)，并且當(dāng)荷載及跨度較大時(shí)不僅不經(jīng)濟(jì)而且很笨重；如提高混凝土的強(qiáng)度等級(jí)，由于其抗拉強(qiáng)度提高得很小，對(duì)提高構(gòu)件抗裂性和剛度的效果也不明顯；如果提高鋼筋的強(qiáng)度，則鋼筋達(dá)到屈服

2、強(qiáng)度時(shí)的拉應(yīng)變很大，約在2×10-3以上，與混凝土的極限拉應(yīng)變相差懸殊。因此對(duì)不允許開(kāi)裂的構(gòu)件，使用時(shí)受拉鋼筋的應(yīng)力只能為2030N/mm2左右。由此可見(jiàn)，在普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，高強(qiáng)混凝土和高強(qiáng)鋼筋是不能充分發(fā)揮作用的。 為了充分利用高強(qiáng)混凝土及高強(qiáng)鋼材，可以在混凝土構(gòu)件受力前，在其使用時(shí)的受拉區(qū)內(nèi)預(yù)先施加壓力，使之產(chǎn)生預(yù)壓應(yīng)力，造成人為的應(yīng)力狀態(tài)。當(dāng)構(gòu)件在荷載作用下產(chǎn)生拉應(yīng)力時(shí)，首先要抵消混凝土構(gòu)件內(nèi)的預(yù)壓應(yīng)力，然后隨著荷載的增加，混凝土構(gòu)件受拉并隨荷載繼續(xù)增加才出現(xiàn)裂縫，因此可推遲裂縫的出現(xiàn)，減小裂縫的寬度，滿足使用要求。這種在構(gòu)件受荷前預(yù)先對(duì)混凝土受拉區(qū)施加壓應(yīng)力的結(jié)構(gòu)稱為“

3、預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)”。 預(yù)應(yīng)力混凝土的構(gòu)思出現(xiàn)在19世紀(jì)末，1886年就有人申請(qǐng)了用張拉鋼筋對(duì)混凝土施加預(yù)壓力防止混凝土開(kāi)裂的專利。但那時(shí)材料的強(qiáng)度很低，混凝土的徐變性能尚未被人們充分認(rèn)識(shí)，通過(guò)張拉鋼筋對(duì)混凝土構(gòu)件施加預(yù)壓力不久，由于混凝土的收縮、徐變，使已建立的混凝土預(yù)壓應(yīng)力幾乎完全消失，致使這一新穎的構(gòu)思未能實(shí)現(xiàn)。直到1928年，法國(guó)的EFreyssinet首先用高強(qiáng)度鋼絲及高強(qiáng)混凝土成功地設(shè)計(jì)建造了一座水壓機(jī)，以后在本世紀(jì)三十年代，高強(qiáng)鋼材能夠大量生產(chǎn)時(shí)，預(yù)應(yīng)力混凝土才真正為人們所應(yīng)用。 隨著土木工程中混凝土強(qiáng)度等級(jí)的不斷提高，高強(qiáng)鋼筋的進(jìn)一步使用，預(yù)應(yīng)力混凝土目前已廣泛應(yīng)用于大跨度建筑結(jié)

4、構(gòu)、公路路面及橋梁、鐵路、海洋、水利、機(jī)場(chǎng)、核電站等工程之中。例如，新建的國(guó)際會(huì)展中心，廣州市九運(yùn)會(huì)的體育場(chǎng)館，日新月異的眾多公路大橋，核電站的反應(yīng)堆保護(hù)殼，上海市的東方明珠電視塔、遍及沿海地區(qū)高層建筑、大跨建筑以及量大面廣的工業(yè)建筑的吊車梁，屋面梁等都采用了現(xiàn)代預(yù)應(yīng)力混凝土技術(shù)?，F(xiàn)以預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的受力情況為例，說(shuō)明預(yù)應(yīng)力的基本原理。如圖9-1所示，在荷載作用之前，預(yù)先在梁的受拉區(qū)施加一對(duì)大小相等，方向相反的偏心預(yù)壓力N，使梁截面下邊緣混凝土產(chǎn)生預(yù)壓應(yīng)力c (圖9-l)，當(dāng)外荷載作用時(shí)，截面下邊緣將產(chǎn)生拉應(yīng)力t (圖9-l)，最后的應(yīng)力分布為上述兩種情況的疊加，梁的下邊緣應(yīng)力可能是數(shù)值很

5、小的拉應(yīng)力。(圖9-1)，也可能是壓應(yīng)力。也就是說(shuō)，由于預(yù)壓應(yīng)力c的作用，可部分抵消或全部抵消外荷載所引起的拉應(yīng)力t，因而延緩了混凝土構(gòu)件的開(kāi)裂或者構(gòu)件不開(kāi)裂。 圖9-2為兩根具有相同材料強(qiáng)度、跨度、截面尺寸和配筋量的梁的(荷載撓度) 曲線對(duì)比圖。其中一根為普通鋼筋混凝土梁，另一根為預(yù)應(yīng)力混凝土梁?？梢钥闯?，預(yù)應(yīng)力梁的開(kāi)裂荷載FpcI，大于鋼筋混凝土梁的開(kāi)裂荷載FpcI；同時(shí)在使用荷載作用下，前者并未開(kāi)裂而后者已開(kāi)裂，且前者的撓度小于后者的撓度；但兩者最終的破壞荷載基本相同。預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)與普通鋼筋混凝士結(jié)構(gòu)相比，其主要優(yōu)點(diǎn)是：(1)不會(huì)過(guò)早地出現(xiàn)裂縫，抗裂性好。(2)可合理地利用高強(qiáng)鋼

6、材和混凝土，與鋼筋混凝土相比，可節(jié)約鋼材3050，減輕結(jié)構(gòu)自重達(dá)30左右，且跨度越大越經(jīng)濟(jì)。圖91 預(yù)應(yīng)力梁的受力情況 圖92 梁的荷載繞度曲線對(duì)比圖（a） （a）       壓力作用下； （b）荷載作用下； （c） 預(yù)壓力與荷載共同作用下； (3)由于抗裂性能好，提高了結(jié)構(gòu)的剛度和耐久性，加之反拱作用，減少了結(jié)構(gòu)及構(gòu)件的變形。 (4)擴(kuò)大了混凝土結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。(5)通過(guò)預(yù)加應(yīng)力，使結(jié)構(gòu)經(jīng)受了一次檢驗(yàn)。從某種意義上講，預(yù)應(yīng)力混凝土可稱為事 先檢驗(yàn)過(guò)的結(jié)構(gòu)。(6)預(yù)加應(yīng)力還可做為土木工程結(jié)構(gòu)施工中的一種拼裝手段和加固措施。 預(yù)應(yīng)力混

7、凝土結(jié)構(gòu)的缺點(diǎn)是相對(duì)鋼筋混凝土而言計(jì)算繁雜，施工技術(shù)要求高，需要張拉及錨具設(shè)備等，故不宜將其用于普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)完全適用的地方。912 預(yù)加應(yīng)力的方法常用的施加預(yù)應(yīng)力的方法主要有兩種：1先張法在澆筑混凝土前先張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋的方法稱為先張法。其主要工序如圖93所示：先 在臺(tái)座上張拉鋼筋，并作臨時(shí)固定，然后澆灌混凝土，等混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后(約為設(shè)計(jì) 強(qiáng)度的70以上)，放松鋼筋，鋼筋在回縮時(shí)要擠壓混凝土，使混凝土獲得頂加應(yīng)力。所以先張法是靠鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力來(lái)傳遞預(yù)加應(yīng)力的。制作先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件一般需要臺(tái)座、千斤頂、傳力架和錨具等設(shè)備，臺(tái)座承受張拉力的反力，長(zhǎng)度較大，要求具有足夠的強(qiáng)度和剛

8、度，且不滑移，不傾覆。當(dāng)構(gòu)件尺寸不大時(shí)， 也可用鋼模代替臺(tái)座，在其上直接張拉。千斤頂和傳力架隨構(gòu)件的形式，尺寸及張拉力大小的不同而有多種類型。先張法中應(yīng)用的錨具又稱工具錨具或夾具，其作用是在張拉端夾住鋼筋進(jìn)行張拉或在兩端臨時(shí)固定鋼筋，可以重復(fù)使用，這種錨具的種類較多。2后張法在混凝土結(jié)硬后的構(gòu)件上直接張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋的方法稱為后張法，其主要工序如圖（94）所示：先制作混凝土構(gòu)件，在構(gòu)件中預(yù)留孔道，待混凝土達(dá)到規(guī)定的強(qiáng)度后，在孔道中穿鋼筋或鋼筋束，利用構(gòu)件本身作為臺(tái)座，張拉鋼筋時(shí)，混凝土同時(shí)受到擠壓。張拉完畢，在張拉端用錨具錨住鋼筋，并在孔道內(nèi)壓力灌漿。由此可看出，后張法是依靠鋼筋端部的錨具來(lái)傳遞

9、預(yù)加應(yīng)力的。制作后張法預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)及構(gòu)件不需要臺(tái)座，張拉鋼筋常用千斤頂。也可采用電熱法，即對(duì)鋼筋通以低壓強(qiáng)電流，使其受熱伸長(zhǎng)，切斷電源錨固鋼筋后，鋼筋回縮，混凝土受到預(yù)加應(yīng)力。后張法的錨具永遠(yuǎn)安置在構(gòu)件上，起著傳遞預(yù)應(yīng)力的作用，故又稱工作錨具，根據(jù)所錨對(duì)象和預(yù)加力的大小,可分多種類型。 (a) (b)  (c) (d) 圖93 先張法主要工序示意圖（a）鋼筋就位；（b）張拉鋼筋；（c）臨時(shí)固定鋼筋；澆灌混凝土并養(yǎng)護(hù)；（d）放松鋼筋，鋼筋回縮；混凝土受預(yù)壓圖94 后張法主要工序示意圖（a）制作構(gòu)件，預(yù)留孔道，穿束； （b）安裝錨具及千斤頂；（c）張

10、拉鋼筋； （d）錨住鋼筋，拆除千斤頂，孔道壓力灌漿 3兩種方法的適用范圍先張法與后張法相比較：先張法工藝比較簡(jiǎn)單但需要臺(tái)座(或鋼模)設(shè)施；后張法工藝較復(fù)雜，需要對(duì)構(gòu)件安裝永久性的工作錨具，但不需要臺(tái)座。前者適用于在預(yù)制構(gòu)件廠批量制造的，方便運(yùn)輸?shù)闹行⌒蜆?gòu)件；后者適用于在現(xiàn)場(chǎng)成型的大型構(gòu)件，在現(xiàn)場(chǎng)分階段張拉的大型構(gòu)件以至整個(gè)結(jié)構(gòu)。先張法只適用于直線預(yù)應(yīng)力鋼筋；后張法既適用直線預(yù)應(yīng)力鋼筋又適用于曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋。在有的結(jié)構(gòu)中，可同時(shí)采用先張法和后張法施工。例如在結(jié)構(gòu)中采用很多尺寸相同的構(gòu)件，則用先張法對(duì)它們分批制造是經(jīng)濟(jì)的；當(dāng)構(gòu)件運(yùn)至現(xiàn)場(chǎng)安裝就位后，采用后張法將它們聯(lián)成整體，形成結(jié)構(gòu)是合理

11、的。先張法與后張法雖然是以在澆筑混凝土的前后張拉鋼筋來(lái)區(qū)分，但其本質(zhì)差別卻在于對(duì)混凝土構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力的途徑。先張法是通過(guò)預(yù)應(yīng)力筋與混凝土間的粘結(jié)作用來(lái)施加預(yù)應(yīng)力；后張法則通過(guò)錨具施加預(yù)應(yīng)力。例如，電熱法利用低壓強(qiáng)電流使鋼筋受熱伸長(zhǎng)，通過(guò)錨具使鋼筋固定在構(gòu)件上，斷電后利用鋼筋冷卻回縮建立預(yù)應(yīng)力，為后張法：而采用膨脹水泥制做的配有鋼筋的混凝土構(gòu)件，由于鋼筋阻止了混凝土的自由膨脹，可取得預(yù)壓混凝土的效果，從施加預(yù)壓應(yīng)力的途徑來(lái)看，為先張法。913錨具 錨具是后張法預(yù)應(yīng)力混凝土工程中必不可少的重要工具和附件。它不僅是建立預(yù)應(yīng)力的關(guān)鍵因素之一，而且是傳遞預(yù)應(yīng)力的重要構(gòu)造措施。錨具的形式很多，并在不斷地發(fā)

12、展與改進(jìn)，每種新型錨具的出現(xiàn)，都是科學(xué)研究的成果，并形成技術(shù)專利。下面簡(jiǎn)要介紹對(duì)錨具的一般要求和特點(diǎn)，以及幾種常見(jiàn)的錨具。1對(duì)錨具的要求設(shè)計(jì)、制作、選擇和使用錨具時(shí)，應(yīng)盡可能滿足下列要求：(1)受力可靠；(2)預(yù)應(yīng)力損失?。?3)構(gòu)造簡(jiǎn)單，便于加工；(4)張拉設(shè)備輕便簡(jiǎn)單，方便迅速；(5)材料省、價(jià)格低，有市場(chǎng)前景。2錨具的形式錨具的形式很多，可從不同角度進(jìn)行下面幾種分類。按錨具的材料分，有鋼制的錨具、混凝土制的錨具等。有時(shí)一個(gè)錨具的各個(gè)零件根據(jù)需要，可采用不同的材料制成。按錨固的鋼筋類型分，有錨固粗鋼筋的錨具，錨固鋼筋(絲)束的錨具，錨固鋼鉸線的錨具等。對(duì)于粗鋼筋，一般是一個(gè)錨具錨住一根鋼筋

13、；對(duì)于鋼筋(絲)束和鋼鉸線，一個(gè)錨具須同時(shí)錨住若干根鋼筋或鋼鉸線，它們往往按環(huán)形，圓形或矩形排列。按錨固和傳遞預(yù)拉力的原理分，有依靠承壓力的錨具、依靠摩擦力的錨具、依靠粘結(jié)力的錨具等。按錨具使用的部位區(qū)分，有張拉端的錨具和固定端的錨具兩種。有的錨具既可用于張拉端，又可用于固定端。有的錨具用于不同部位時(shí)，其內(nèi)部構(gòu)造有所不同。錨具的形式不同，采用的張拉設(shè)備(千斤頂和傳力架等)也不同，它們往往經(jīng)過(guò)專門的設(shè)計(jì)，配套使用，并有特定的張拉工序和構(gòu)造要求，有的已形成工法。 3幾種常見(jiàn)的錨具 圖95 螺絲端桿錨具 (1)螺絲端桿錨具。在單根預(yù)應(yīng)力粗鋼筋的兩端各焊一短段螺絲端桿，配上螺帽和墊板就形成圖

14、95所示的螺絲端桿錨具，螺絲端桿用冷拉或熱處理45號(hào)鋼制成，螺紋用細(xì)牙，端桿與預(yù)應(yīng)力鋼筋的焊接宜在預(yù)應(yīng)力鋼筋冷拉前進(jìn)行。預(yù)拉力通過(guò)螺絲桿上螺紋斜面上的承壓力傳到螺帽，再經(jīng)過(guò)墊板承壓在預(yù)留孔道口四周的混凝土構(gòu)件上。這種錨具既可用于張拉端，也可用于固定端，張拉時(shí)采用一般的千斤頂，單根張拉，將千斤頂拉桿(端部帶有內(nèi)螺紋)擰緊在螺絲端桿的螺紋上進(jìn)行張拉；張拉力從幾十千牛到幾百千牛，張拉完畢后，旋緊螺帽，鋼筋就被錨住。此類錨具的優(yōu)點(diǎn)是比較簡(jiǎn)單，且錨固后千斤頂回油時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋基本不發(fā)生滑動(dòng)，如需要，可再次張拉。缺點(diǎn)是對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋長(zhǎng)度的精確度要求高，不能太長(zhǎng)或太短，否則螺紋長(zhǎng)度不夠用。(2)夾具式錨具。這

15、是一種可以既可錨固單根又可錨固多根鋼筋束或鋼鉸線的錨具。它由錨環(huán)和若干塊夾片組成，夾片的塊數(shù)與鋼筋或鋼鉸線的根數(shù)相同，每根鋼鉸線均可分開(kāi)錨固，是目前應(yīng)用較多的錨具。其主要產(chǎn)品有JM12型、OVM型、QM型、XM型、VSL型等。JM12型如圖96所示，其夾片成楔形，截面成扇形，每塊夾片有兩個(gè)圓弧形槽，上有齒紋，以錨住鋼筋，錨環(huán)可嵌入混凝土構(gòu)件中，也可凸出構(gòu)件外，當(dāng)外凸時(shí)，常需插入鋼墊板。預(yù)拉力通過(guò)摩擦力由鋼筋傳給夾片，夾片靠斜面上的承壓力傳給錨環(huán)，錨環(huán)再通過(guò)承壓力將預(yù)拉力傳給混凝土構(gòu)件。這種錨具既可用于張拉端，也可以用于固定端，張拉時(shí)需采用特別的雙作用千斤頂。雙作用的含義為：千斤頂可產(chǎn)生兩個(gè)動(dòng)作

16、，一個(gè)夾住鋼筋進(jìn)行張拉，另一是將夾片頂入錨環(huán)，將預(yù)應(yīng)力鋼筋擠緊并牢牢錨住。 圖96 JM12錨具 圖97 弗列希涅錨具 (3)弗列希涅(Freyssinest)錨具。如圖9-7所示，這種錨具是用于錨固多根平行鋼絲束或鋼鉸線束的，它由錨環(huán)及錨塞組成，一般用鑄鋼制造。對(duì)于噸位較小的預(yù)應(yīng)力束(如以下)，也可采用高強(qiáng)度混凝土制成的錨環(huán)和錨塞。從圖9-7可以看出，錨環(huán)的外圈和內(nèi)圈均用螺旋筋加強(qiáng)，錨環(huán)在構(gòu)件混凝土澆灌前預(yù)埋在構(gòu)件端部。預(yù)拉力通過(guò)摩擦力由鋼筋傳遞給錨環(huán)，后者再通過(guò)承壓力和粘結(jié)力將預(yù)拉力傳給混凝土構(gòu)件。這種錨具可用于張拉端，也可用于固定端。張拉采用特別的雙作用千斤頂，一方面張拉鋼筋，

17、一方面將錨塞推入擠緊。(4)鐓頭錨具。如圖9-8所示，這種錨具由錨環(huán)、外螺帽、內(nèi)螺帽和墊板組成，均為45號(hào)鋼制成。錨環(huán)應(yīng)先進(jìn)行熱處理調(diào)質(zhì)后再加工，錨環(huán)上的孔洞數(shù)和間距均由被錨固的鋼筋的根數(shù)和排列方式而定，它可用于錨固多根直徑為1018的平行鋼筋束，或錨固18根以下直徑的平行鋼絲束。操作時(shí)，將鋼筋穿過(guò)錨杯孔眼，用冷鐓或熱鐓的方法把鋼筋的端頭鍛粗成圓頭，與錨環(huán)固定，然后將預(yù)應(yīng)力鋼筋束連同錨環(huán)一起穿過(guò)構(gòu)件的預(yù)留孔道，待鋼筋伸出孔道口后，套上螺帽進(jìn)行張拉，邊張拉邊旋緊內(nèi)螺帽。預(yù)拉力依靠鐓頭的承壓力傳給錨環(huán)，再依靠螺紋斜面上的承壓力傳給螺帽，最后通過(guò)墊板傳給混凝土構(gòu)件。(5)后張自錨錨具。如圖9-9所示

18、，把混凝土構(gòu)件端部的預(yù)留孔道擴(kuò)大為錐形孔，張拉鋼筋到規(guī)定值后，維持預(yù)拉力不變，在錐形孔內(nèi)澆灌高強(qiáng)度混凝土，即形成自錨頭。待自錨頭混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后放松鋼筋，鋼筋回縮，依靠粘結(jié)力將預(yù)拉力傳給自錨頭，后者傳給混凝土構(gòu)件。 圖98 墩頭錨具 圖99 后張自錨錨具除了上述幾種常見(jiàn)的錨具外，目前還經(jīng)常用到JM、SF、YM、VLM等錨具，在無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力樓蓋中經(jīng)常用到單根無(wú)粘結(jié)鋼絞線束的錨具等。914 預(yù)應(yīng)力混凝土的材料 1鋼材 與普通混凝土構(gòu)件不同，鋼筋在預(yù)應(yīng)力構(gòu)件中，從構(gòu)件制作開(kāi)始，到構(gòu)件破壞為止，始終處于高應(yīng)力狀態(tài)，故對(duì)鋼筋有較高的質(zhì)量要求。歸納起來(lái)，有下列幾方面： (1)高強(qiáng)度。為了使混凝土構(gòu)件在

19、發(fā)生彈性回縮、收縮及徐變后，其內(nèi)部仍能建立較高的預(yù)壓應(yīng)力，就需采用較高的初始張拉應(yīng)力，故要求預(yù)應(yīng)力鋼筋具有較高的抗拉強(qiáng)度。與混凝土間有足夠的粘結(jié)強(qiáng)度。由于在受力傳遞長(zhǎng)度內(nèi)鋼筋與混凝土間的粘結(jié)力是先張法構(gòu)件建立預(yù)壓應(yīng)力的前提，故在先張法構(gòu)件中必須保證兩者間有足夠的粘結(jié)強(qiáng)度。(3)良好的加工性能。良好的可焊性、冷鐓性及熱鐓性能等。(4)具有一定的塑性。為了避免構(gòu)件發(fā)生脆性破壞，要求預(yù)應(yīng)力筋在拉斷時(shí)具有一定的延伸率，當(dāng)構(gòu)件處于低溫環(huán)境和沖擊荷載條件下，此點(diǎn)更為重要。一般說(shuō)來(lái)，要求極限延伸率。常用的預(yù)應(yīng)力鋼筋有：(1)中高強(qiáng)鋼絲。中高強(qiáng)鋼絲是采用優(yōu)質(zhì)碳素鋼盤條，經(jīng)過(guò)幾次冷拔后得到。中強(qiáng)鋼絲的強(qiáng)度為80

20、01200，高強(qiáng)鋼絲的強(qiáng)度為14701860，鋼絲直徑為。為增加與混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度，鋼絲表面可采用“刻痕”或“壓波”。鋼絲經(jīng)冷拔后，存在較大的內(nèi)應(yīng)力，一般都需要采用低溫回火處理來(lái)消除內(nèi)應(yīng)力。經(jīng)這樣處理的鋼絲稱為消除應(yīng)力鋼絲，其比例極限、條件屈服強(qiáng)度和彈性模量均比消除應(yīng)力前有所提高，塑性也有所改善。 (2)鋼絞線。鋼絞線是用3股或7股高強(qiáng)鋼絲扭結(jié)而成的一種高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力鋼筋，其中以7股鋼絞線應(yīng)用最多。7股鋼絞線的公稱直徑為，強(qiáng)度可高達(dá)1860。3股鋼絞線用途不廣，僅用于某些先張法構(gòu)件。(3)熱處理鋼筋。用熱軋中碳低合金鋼經(jīng)過(guò)調(diào)質(zhì)熱處理后制成的高強(qiáng)度鋼筋，直徑有，三種，抗拉強(qiáng)度為1470。除冷拉低合金

21、鋼筋外，其余預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變曲線均無(wú)明顯屈服點(diǎn)，采用殘余應(yīng)變?yōu)榈臈l件屈服點(diǎn)作為抗拉強(qiáng)度的設(shè)計(jì)指標(biāo)。(4)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力束。無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力束是由和鋼絲束、油脂涂料層和包裹層組成。油脂涂料使預(yù)應(yīng)力束與其周圍混凝土隔離，減少摩擦損失，防止預(yù)應(yīng)力束銹蝕。護(hù)套包裹層的作用是保護(hù)油脂涂料及隔離預(yù)應(yīng)力束和混凝土，應(yīng)有一定的強(qiáng)度以防止施工中破損及一定的耐腐蝕性。目前多采用低密度聚乙烯與油脂涂料一同在預(yù)應(yīng)力筋上擠出形成無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力束的生產(chǎn)工藝。2混凝土預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件對(duì)混凝土的基本要求是： (1)高強(qiáng)度。預(yù)應(yīng)力混凝土必須具有較高的抗壓強(qiáng)度，這樣才能承受大噸位的預(yù)應(yīng)力，有效地減少構(gòu)件的截面尺寸，減輕構(gòu)件自重，節(jié)約

22、材料。對(duì)于先張法構(gòu)件，高強(qiáng)度的混凝土具有較高的粘結(jié)強(qiáng)度，可減少端部應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度，故在預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C30級(jí)；當(dāng)采用高強(qiáng)鋼絲、鋼鉸線和熱處理鋼筋作預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C40級(jí)。(2)收縮、徐變小。這樣可以減少由于收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失。(3)快硬、早強(qiáng)。這樣可盡早地施加預(yù)應(yīng)力，以提高臺(tái)座、模具、夾具的周轉(zhuǎn)率，加快施工進(jìn)度，降低管理費(fèi)用。915 張拉控制應(yīng)力張拉控制應(yīng)力是指張拉鋼筋時(shí)，張拉設(shè)備(如千斤頂上油壓表)所指示出的總張拉力除以預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積得出的應(yīng)力值，以表示。為了充分利用預(yù)應(yīng)力鋼筋，應(yīng)盡可能高一些，這樣可對(duì)混凝土建立較大的預(yù)壓應(yīng)力，以達(dá)到

23、節(jié)約材料的目的。但如果值過(guò)高，會(huì)產(chǎn)生下列問(wèn)題：(1)會(huì)增加預(yù)應(yīng)力筋的松弛應(yīng)力損失；(2)當(dāng)進(jìn)行超張拉時(shí)，應(yīng)力超過(guò)屈服強(qiáng)度，可能會(huì)使個(gè)別鋼筋產(chǎn)生永久變形或脆斷；(3)降低構(gòu)件的延性。因此值必須加以控制，其大小主要與鋼材種類及張拉方法等因素有關(guān)。與張拉方法的關(guān)系：先張法，當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼筋使混凝土受到預(yù)壓力時(shí)，鋼筋即隨著混凝土的彈性壓縮而回縮，此時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)拉應(yīng)力已小于張拉控制應(yīng)力。后張法的張拉力由構(gòu)件承受，它受力后立即因受壓而縮短，故儀表指示的張拉控制應(yīng)力是已扣除混凝土彈性壓縮后的鋼筋應(yīng)力。因此，當(dāng)值相同時(shí)，不論受荷前，還是受荷后，后張法構(gòu)件中鋼筋的實(shí)際應(yīng)力值總比先張法構(gòu)件的實(shí)際應(yīng)力值為高，故

24、后張法的值應(yīng)適當(dāng)?shù)陀谙葟埛ā?規(guī)范規(guī)定的張拉控制應(yīng)力限值如表9-1所示。表9-1 張拉控制應(yīng)力限值鋼筋種類張拉方法先張法后張法消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線0.750.75熱處理鋼筋0.700.65表中為預(yù)應(yīng)力鋼筋的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力構(gòu)件時(shí)，表9-1所列的數(shù)值可根據(jù)具體情況和施工經(jīng)驗(yàn)作適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。在下列情況下，可將提高：(1)為了提高構(gòu)件制作、運(yùn)輸及吊裝階段的抗裂性，而設(shè)置在使用階段受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋；(2)為了部分抵消由于應(yīng)力松弛、摩擦，鋼筋分批張拉以及預(yù)應(yīng)力鋼筋與張拉臺(tái)座間的溫差因素而產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失，對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行超張拉。為了避免將定得過(guò)小，規(guī)范規(guī)定值不應(yīng)小于。916 預(yù)應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力混凝

25、土構(gòu)件在制造、運(yùn)輸、安裝、使用的各個(gè)過(guò)程中，由于張拉工藝和材料特性等原因，使鋼筋中的張拉應(yīng)力逐漸降低的現(xiàn)象，稱為預(yù)應(yīng)力損失。引起預(yù)應(yīng)力損失的因素很多，下面討論引起預(yù)應(yīng)力損失的原因，損失值的計(jì)算方法和減少預(yù)應(yīng)力損失的措施。1張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失。預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固時(shí)，由于錨具、墊板與構(gòu)件之間的所有縫隙被擠緊，鋼筋和楔塊在錨具中的滑移，使已拉緊的鋼筋內(nèi)縮了，造成預(yù)應(yīng)力損失，其預(yù)應(yīng)力損失值可按下列方法計(jì)算： (1)預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的按式9-1計(jì)算： (91)式中 張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值，按表9-2取用； 張拉端至錨固端之間距離()。 錨具損失中只須考

26、慮張拉端，因?yàn)楣潭ǘ说腻^具在張拉鋼筋的過(guò)程中已被擠緊，不會(huì)引起預(yù)應(yīng)力損失，為了減少錨具變形所造成的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)盡量少用墊板，因?yàn)槊吭黾右粔K墊板，值就增加。 表9-2 錨具變形和鋼筋的回縮值(2)后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋由于錨具和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值，應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋與孔道壁之間反向摩擦影響長(zhǎng)度范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋變形值等于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值的條件確定，當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼筋為圓弧形曲線，且時(shí)，可按下式近似計(jì)算(圖9-10)： （92）反向摩擦影響長(zhǎng)度可按下列公式計(jì)算： （93）式中圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑； 預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按表93采用；考慮

27、管道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)，按表93采用；張拉端至計(jì)算截面的距離，符合的規(guī)定； 錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值，按表92采用；預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量（）。表93 鋼絲束、鋼絞線摩擦系數(shù)孔道成型方式預(yù)埋金屬波紋管預(yù)埋鋼管抽芯成型無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線0.00150.00100.00140.00350.250.250.550.09注：1、當(dāng)有可靠的試驗(yàn)數(shù)據(jù)資料時(shí)，表列系數(shù)值可根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定；2、當(dāng)采用鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具及類似形式錨具時(shí)，尚應(yīng)考慮錨杯口處的附加摩擦損失，其值可根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)確定；3、無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的數(shù)據(jù)適用于由公稱直徑12.70mm或15.20mm鋼絞線制成的無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋。圖910 圓

28、弧形曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋因錨具 圖911摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 變形和鋼筋內(nèi)縮引的損失值（）阿圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋；（）預(yù)應(yīng)力損失值的分布2預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法構(gòu)件張拉鋼筋時(shí)，由于鋼筋與混凝土孔壁之間的摩擦，其實(shí)際預(yù)應(yīng)力從張拉端往里逐漸減小，如圖911所示，這種應(yīng)力差額稱為摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失。直線孔道的摩擦損失是由于施工時(shí)孔道尺寸的偏差、孔道粗糙以及鋼筋的自重下垂等原因，使鋼筋某些部位緊貼孔壁引起的；曲線孔道的摩擦損失除由于鋼筋緊貼孔壁引起外，還有由于鋼筋張拉時(shí)產(chǎn)生了對(duì)孔壁的垂直壓力而引起的。因此的大小與孔道形狀和成型方式有關(guān)：曲線孔道部位的摩擦損失比直線孔道部位為大?？?/p>

29、按下列公式計(jì)算： （94）  式中從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度()，亦可近似取該段孔道在縱軸上的投影長(zhǎng)度； 從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角(以弧度計(jì))。 當(dāng)不大于時(shí)，可按下列公式近似計(jì)算： （95a） 為了減少摩擦損失，可采用以下措施：(1)對(duì)于較長(zhǎng)的構(gòu)件可在兩端進(jìn)行張拉，如圖912所示，比較(a)與(b)的最大摩擦損失值可以看出，兩端張拉可減少一半摩擦損失。 圖912 張拉鋼筋時(shí)的摩擦損失 （a）一端張拉； （b）兩端張拉； （c）超張拉(2)采用超張拉工藝，如圖912（c）所示，若張拉工藝為：01.1，持荷兩分鐘085。當(dāng)?shù)谝淮螐埨?.1時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力沿EHD分布

30、。退至0.85后，由于鋼筋與孔道的反向摩擦，預(yù)應(yīng)力將沿DHGF分布。當(dāng)再?gòu)埨習(xí)r，預(yù)應(yīng)力沿CGHD分布。顯然比圖9-12a所建立的預(yù)應(yīng)力要均勻些，預(yù)應(yīng)力損失也小一些。3混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受張拉的鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失。為了縮短先張法構(gòu)件的生產(chǎn)周期，常采用蒸汽養(yǎng)護(hù)混凝土的辦法，升溫時(shí)，新澆的混凝土尚未結(jié)硬，鋼筋受熱自由膨脹，但兩端的臺(tái)座是固定不動(dòng)的，距離保持不變，故鋼筋就松了，降溫時(shí)，混凝土已結(jié)硬并和鋼筋結(jié)成整體，不能自由回縮，構(gòu)件中鋼筋的應(yīng)力也就不能恢復(fù)到原來(lái)的張拉值，于是就產(chǎn)生了溫差損失。可近似地作以下計(jì)算：若預(yù)應(yīng)力鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差為t()，鋼筋的線膨脹系

31、數(shù)為(110/），那么由溫差引起的鋼筋應(yīng)變?yōu)閠，則應(yīng)力損失為：（95b）減少溫差損失，可采用以下措施： (1)采用兩次升溫養(yǎng)護(hù)，先在常溫下養(yǎng)護(hù)，待混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到C7至C10時(shí)，再逐漸升溫。此時(shí)可以認(rèn)為鋼筋與混凝土已結(jié)成整體，能一起脹縮而無(wú)應(yīng)力損失。(2)在鋼模上張拉預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，因鋼模和構(gòu)件一起加熱養(yǎng)護(hù)，不存在溫差，可不考慮此項(xiàng)損失。 4預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失鋼筋的應(yīng)力松弛是指鋼筋受力后，在長(zhǎng)度不變的條件下，鋼筋的應(yīng)力隨時(shí)間的增長(zhǎng)而降低的現(xiàn)象，顯然，預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉后固定在臺(tái)座或構(gòu)件上時(shí)，都會(huì)引起應(yīng)力松弛損失。應(yīng)力松弛與時(shí)間有關(guān)：在張拉初期發(fā)展很快，第一分鐘內(nèi)大約完成50，24小

32、時(shí)內(nèi)約完成80，1000小時(shí)以后增長(zhǎng)緩慢，5000小時(shí)后仍有所發(fā)展。應(yīng)力松弛損失值與鋼材品種有關(guān)：冷拉熱軋鋼筋的應(yīng)力松弛比碳索鋼絲、冷拔低碳鋼絲、鋼鉸線鋼筋的應(yīng)力松弛小。應(yīng)力松弛損失值還與初始應(yīng)力有關(guān)：當(dāng)初始應(yīng)力小于時(shí)，松弛與初始應(yīng)力成線性關(guān)系，當(dāng)初始應(yīng)力大于時(shí)，松弛顯著增大，在高應(yīng)力下短時(shí)間的松弛可達(dá)到低應(yīng)力下較長(zhǎng)時(shí)間才能達(dá)到的數(shù)值。根據(jù)這一原理，若采用短時(shí)間內(nèi)超張拉的方法，可減少松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失。常用的超張拉程序?yàn)椋?1.051.1持荷25分鐘0。規(guī)范規(guī)定預(yù)力鋼筋的應(yīng)力松弛損失按下列方法計(jì)算： (1)普通松弛預(yù)應(yīng)力鋼絲和鋼絞線： （96）此處，次張拉：；超張拉：(2)低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絲和

33、鋼絞線：當(dāng)時(shí) （97） 當(dāng)時(shí) （98） (3)熱處理鋼筋：一次張拉： （99）超張拉： （910）5混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失在一般濕度條件下(相對(duì)溫度6070)，混凝土結(jié)硬時(shí)體積收縮：而在預(yù)壓力作用下，混凝土又發(fā)生徐變。徐變、收縮都使構(gòu)件的長(zhǎng)度縮短，造成預(yù)應(yīng)力損失。由于收縮和徐變是伴隨產(chǎn)生的，且兩者的影響因素很相似，而由收縮和徐變引起的鋼筋應(yīng)力變化的規(guī)律也基本相同，故可將兩者合并在一起予以考慮，規(guī)范規(guī)定的由混凝土收縮及徐變引起的受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失可按下列公式計(jì)算：(1)先張法構(gòu)件： （911） （912）(2)后張法構(gòu)件： （913） （914）式中 、在受拉區(qū)、受壓

34、區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處的混凝土法向壓應(yīng)力；施加預(yù)應(yīng)力時(shí)的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度； 、受拉區(qū)，受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率：對(duì)先張法構(gòu)件,；對(duì)后張法構(gòu)件，。對(duì)于對(duì)稱配置預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，取，此時(shí)配筋率應(yīng)按其鋼筋截面面積的一半進(jìn)行計(jì)算。 由式911914可見(jiàn)，后張法構(gòu)件的取值比先張法構(gòu)件要低，這是因?yàn)楹髲埛?gòu)件在施加預(yù)應(yīng)力時(shí)，混凝土已完成部分收縮。 計(jì)算、時(shí)，預(yù)應(yīng)力損失僅考慮混凝土預(yù)壓前(第一批)的損失，其非預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力、的值應(yīng)取為零，并可根據(jù)構(gòu)件制作情況考慮自重的影響。 對(duì)處于干燥環(huán)境（年平均相對(duì)濕度低于40）的結(jié)構(gòu)，及值應(yīng)增加30?；炷潦湛s、徐變引起的應(yīng)力損失值，在

35、曲線配筋構(gòu)件中可占總損失值的30左右， 而在直線配筋構(gòu)件中則占60左右為了減少這種應(yīng)力損失，應(yīng)采取減少混凝土收縮和徐 變的各種措施，同時(shí)應(yīng)控制混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，使、。對(duì)重要的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當(dāng)需要考慮與時(shí)間相關(guān)的混凝土收縮、徐變及鋼筋應(yīng)力松弛預(yù)應(yīng)力損失值時(shí)，可按本規(guī)范附錄進(jìn)行計(jì)算6環(huán)形構(gòu)件用螺旋式預(yù)應(yīng)力鋼筋作配筋時(shí)所引起的預(yù)應(yīng)力損失。這項(xiàng)損失發(fā)生在用螺旋式預(yù)應(yīng)力鋼筋作配筋的環(huán)形構(gòu)件中，混凝土在預(yù)應(yīng)力鋼筋的擠壓下發(fā)生局部壓陷，使構(gòu)件直徑減小，引起預(yù)應(yīng)力損失。的大小與構(gòu)件直徑成反比。規(guī)范規(guī)定，當(dāng)構(gòu)件直徑時(shí)，;當(dāng)，此項(xiàng)損失可忽略不計(jì)。7預(yù)應(yīng)力損失的組合 以上分項(xiàng)討論了各種預(yù)應(yīng)力損失值。實(shí)際上，損失值是按不

36、同的張拉方法分兩批產(chǎn)生的，其組合項(xiàng)目可按表94進(jìn)行。 表94 各階段預(yù)應(yīng)力損失值的組合項(xiàng)次預(yù)應(yīng)力損失組合先張法結(jié)構(gòu) 后張法結(jié)構(gòu)12混凝土預(yù)壓前（第一批）損失混凝土預(yù)壓后（第二批）損失 表94中應(yīng)注意以下兩點(diǎn)：(1)電熱后張法構(gòu)件可不考慮摩擦損失；(2)先張法構(gòu) 件的值在第一批和第二批損失中所占比例可根據(jù)實(shí)際情況確定，一般情況下，可各取。規(guī)范要求按上述規(guī)定計(jì)算得到的預(yù)應(yīng)力總損失值應(yīng)不小于下列數(shù)值： 先張法構(gòu)件： 后張法構(gòu)件： 917 預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度 在先張法構(gòu)件中，預(yù)應(yīng)力是靠鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力來(lái)傳遞的。當(dāng)切斷(或放松)預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，在構(gòu)件端部鋼筋的應(yīng)力為零，由端部向中間逐漸增大

37、，到一定長(zhǎng)度后到達(dá)預(yù)應(yīng)力值,如圖9一13所示。由預(yù)應(yīng)力值為零到有效預(yù)應(yīng)力區(qū)段的長(zhǎng)度稱為傳遞長(zhǎng)度。在此長(zhǎng)度內(nèi)，應(yīng)力差由鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力來(lái)平衡。應(yīng)力值實(shí)際是按曲線規(guī)律變化的，為了簡(jiǎn)化計(jì)算,規(guī)范規(guī)定，可近似按直線考慮：預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度應(yīng)按式(6-15)計(jì)算： （915）式中 放張時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力； 預(yù)應(yīng)力鋼筋的公稱直徑，按附表14，附表15采用； 預(yù)應(yīng)力鋼筋的外形系數(shù)，按下表采用； 鋼筋類型光面鋼筋帶肋鋼筋刻痕鋼絲螺旋肋鋼絲三股鋼絞線七股鋼絞線016014019013016017 與放張時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的軸心抗拉強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)值。 當(dāng)采用驟然放松預(yù)應(yīng)力鋼筋的

38、施工工藝時(shí)，的起點(diǎn)應(yīng)從距構(gòu)件末端0.25處開(kāi)始計(jì)算。 918 918   構(gòu)件端部錨固區(qū)局部受壓承載力計(jì)算 在后張法構(gòu)件中，由于錨具下墊板面積很小，因此構(gòu)件端部承受很大的局部壓力，其 圖913 內(nèi)的變化圖壓應(yīng)力要經(jīng)過(guò)一段距離才能擴(kuò)展到整個(gè)截面上，如圖914所示。錨固區(qū)混凝土處于三向受力狀態(tài)。根據(jù)有限元分析，近墊板處為壓應(yīng)力，距離端部較遠(yuǎn)處為拉應(yīng)力。當(dāng)橫向拉應(yīng)力超過(guò)混凝土抗拉強(qiáng)度時(shí)，構(gòu)件端部將發(fā)生縱向裂縫，導(dǎo)致局部受壓承載力不足而破壞。因此需要進(jìn)行錨具下混凝土的截面尺寸和承載能力的驗(yàn)算。1局部受壓區(qū)的截面尺寸驗(yàn)算為防止構(gòu)件發(fā)生因局部受壓承載力不足而導(dǎo)致破壞，可配置間

39、接鋼筋，但這并不能防止混凝土開(kāi)裂。錨固區(qū)的抗裂性能，主要取決于墊板及構(gòu)件的端部尺寸。規(guī)范規(guī)定，局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)符合下列要求：  圖914 端部局部壓應(yīng)力分布圖 （916） （917）式中 局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值；對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的錨頭局壓區(qū)的壓力設(shè)計(jì)值，應(yīng)取1.2倍張拉控制力，即 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 混凝土強(qiáng)度影響很大系數(shù)，按混凝土規(guī)范條的規(guī)定取用，即 C；C；C=5080，按線性內(nèi)插法確定。混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)； 混凝土局部受壓區(qū)面積； 混凝土局部受壓凈面積；對(duì)后張法構(gòu)件，應(yīng)在混凝土局部受壓面積中扣除孔道、凹槽部分的面積； 局部

40、受壓時(shí)的計(jì)算底面積，可根據(jù)與同心，對(duì)稱的原則確定，對(duì)常用情況可按（圖9-15）取用。2局部受壓承載力計(jì)算。為了保證端部截面局部受壓承載能力，需配置間接鋼筋(焊網(wǎng)、螺旋筋等)，配置數(shù)量按下式計(jì)算： （918）式中 配置間接鋼筋的局部受壓承載力提高系數(shù)，仍按式9-17進(jìn)行計(jì)算，但以 代替，當(dāng)時(shí)，應(yīng)取。 間接鋼筋對(duì)混凝土約束的折減系數(shù),按混凝土規(guī)范條的規(guī)定取用，即 C；C；C=5080，按線性內(nèi)插法確定。      532 條的規(guī)定取用。 圖915 確定局部受壓區(qū)計(jì)算底面積配置方格網(wǎng)或螺旋式間接鋼筋范圍以內(nèi)的混凝土核芯面積，但不應(yīng)大于，且其

41、重心應(yīng)與的重心相重合； （919）當(dāng)為螺旋式配筋時(shí)(圖916b)，按下列公式計(jì)算： （920）式中 分別為方格網(wǎng)沿方向的鋼筋根數(shù)和單根鋼筋的截面面積； 分別為方格網(wǎng)沿方向的鋼筋根數(shù)和單根鋼筋的截面面積； 螺旋式單根間接鋼筋的截面面積； 配置螺旋式間接鋼筋范圍以內(nèi)的混凝土直徑； 方格網(wǎng)或螺旋式間接鋼筋的間距。間接鋼筋應(yīng)配置在圖916所規(guī)定的范圍內(nèi)。對(duì)柱接頭，尚應(yīng)不小于15倍縱向鋼筋直徑。配置方格網(wǎng)鋼筋不應(yīng)少于4片，配置螺旋式鋼筋不應(yīng)少于4圈。如計(jì)算結(jié)果不能滿足式916時(shí)，則對(duì)于方格網(wǎng)鋼筋，應(yīng)增加鋼筋的根數(shù)，加大鋼筋的直徑，減少鋼筋的間距，對(duì)螺旋式鋼筋，應(yīng)加大直徑，減少螺距。(a) (a)

42、0;                                                 

43、0;                          (b) 圖916 局部受壓配筋（a）方格網(wǎng)配筋； （b）螺旋式配筋 92 預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件921 軸心受拉構(gòu)件各階段應(yīng)力分析 預(yù)應(yīng)力軸心受拉構(gòu)件從張拉鋼筋開(kāi)始直到構(gòu)件破壞為止，可分為兩階段：施工階段和使用階段。每個(gè)階段又包括若干個(gè)受力過(guò)程。下面分先張法和后張法兩種情

44、況來(lái)討論。圖917表示預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件各階段的應(yīng)力變化計(jì)算圖式。在圖917所示的構(gòu)件截面中，、分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積，為混凝土的凈截面面積。 圖917 預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件各階段的受力示意圖（a）截面圖；（b）放松預(yù)應(yīng)力鋼筋；（c）完成第二批損失；（d）加荷至混凝土應(yīng)力為零；（e）裂縫即將出現(xiàn)；（f）破壞 1先張法 表96為先張法預(yù)應(yīng)力軸心受拉構(gòu)件各階段的應(yīng)力狀態(tài)。預(yù)加應(yīng)力階段(施工階段)。 張拉鋼筋，使預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力達(dá)到張拉完畢后，將鋼筋錨固在臺(tái)座上，由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失，此時(shí)的鋼筋應(yīng)力為； 澆灌混凝士、養(yǎng)護(hù)，直到放松鋼筋前，又產(chǎn)生溫差損失和部分鋼筋松弛損失；完成了第一批損失，鋼筋應(yīng)力為，其中，混凝土尚未受力，。 待混凝土結(jié)硬后，放松鋼筋，依靠鋼筋與混凝土的粘結(jié)力，鋼筋回縮產(chǎn)生壓應(yīng)力為。由于鋼筋與棍凝土的變形必須協(xié)調(diào)，鋼筋的拉應(yīng)力相應(yīng)減少即 （921）式中 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與矚凝土彈性模量之比，其值為。 同理非預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生的壓力為： （922）式中 非預(yù)