腳手架計算方法

1、一、參數信息 :1. 腳手架參數底層采用落地式腳手架;從第 2層 4.50m 22.5m , 22.5頂采用兩次懸挑型鋼腳手架;女 兒墻頂標高為 38.70m ,雙排腳手架搭設高度分別為 18m 、 17.2 米,立桿采用單立桿; 搭設尺寸為:立桿的縱距為 1.50米,立桿的橫距為 0.800米,橫桿的步距為 1.80 米;內排 架距離墻距離為 0.2米;大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根;采用的鋼管類型為 48×3.5;連墻件布置:豎向間距按層高 3.0米,水平間距按 3跨 4.50 米,采用扣件連接;連墻件連 接方式為單扣件連接;吉工注 :1、 扣規(guī)規(guī)定,立桿頂端宜

2、高出女兒墻 1米,高出檐口上皮 1.5米;2、 浙江省建筑施工現場安全質量標化管理實用手冊 (以下簡稱標化 要求:懸挑架每 段容許搭設高度小于 18m ;現在已形成了懸挑腳手架的標準做法,即:立桿橫距 0.8m立桿縱距 1.5m內立桿與墻面的間距 0.2m連墻,豎向每層、水平小于 6m3、 扣規(guī) 6.2.1條,第 2款第 3項,當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時, 縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座, 用直角扣件固定在立桿上; 當使用竹笆腳手板時, 縱 向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上,并應等間距設置,間距不應大于 400mm ; 所以本案搭接在小橫桿上的大橫桿根數可以采用 1

3、 根 ,我以前用 2根;現在工地也只 用一根;4、有的考慮樓層周邊梁支模而增大內立桿與墻的間距,常見的為 0.45m 左右,這種情況折 模后要封閉內立桿與墻的間隙;5、 “ 椒建規(guī) 200945號 ” ,腳手架(一嚴格執(zhí)行鋼管、扣件分色管理制度 ;(二嚴禁不同受力性質的腳手架混搭;(三腳手架搭投應及時跟上樓層施工進度。(四有地下室的建筑,考慮到地下室防水施工和土方回填,一層難以搭設腳手架的須 規(guī)范設置臨邊防護。從二層面開始必須搭設懸挑腳手架。本案就是尊從上述第 (四 條的做法 ;6、 “ 臺建規(guī)轉 200317號 ” 按照省廳規(guī)定,嚴格界定鋼管、扣件的使用范圍。對三類鋼管、 扣件全市實行統(tǒng)一顏

4、色標識,具體顏色標識統(tǒng)一規(guī)定如下:鐵銹紅(防銹漆或紅、白相間色 -用于最小壁厚在 2.763.0mm 的鋼管。該類鋼管僅 可作為非承重桿件和圍護桿件;黃色或黃、白相間色 -用于最小壁厚在 3.0mm 以上和重量在 0.9kg (十字扣件 、 1.2kg (轉角扣件 、 1.3kg (對接扣件 以上, 但經檢測力學性能達不到國家標準合格要求的鋼管、 扣件,該類鋼管、扣件必須降級使用。不得用于高層、大跨度、較大荷載的架體。蘭(綠色或蘭(綠 、白相間色 -用于符合國家標準合格的鋼管、扣件。承重支撐架、 高度在 25m 以上的落地腳手架和總高度在 50m 以上的高層外腳手架,必須使用該類鋼管扣 件。7

5、、落地第一步腳手架不掛安全網,但鋼管一般用紅、白相間色作警示;臨邊防護欄桿也用紅、白相間色作警示;2. 活荷載參數施工均布荷載標準值 (kN/m2:2.000;腳手架用途 :裝飾用腳手架;同時施工層數 :2 層;3. 靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值 (kN/m2:0.1248;腳手板自重標準值 (kN/m2:0.150;欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m2:0.110;安全設施與安全網自重標準值 (kN/m2:0.005;腳手板鋪設層數 :10 層;腳手板類別 :竹笆片腳手板;欄桿擋板類別 :欄桿、沖壓鋼腳手板擋板;4. 水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用 16號工字鋼,其中建筑物外懸挑

6、段長度分別為:一般墻面 1.15m 、 凸窗 600處 1.75、 凸窗 720處 1.87、 陽臺處 2.87, 建筑物內錨固段長度 1.800 米以上。5. 拉繩與支桿參數拉繩數量為 :1;吉工注 :1、 在懸挑梁上表面距外端頭 100mm 和 900mm 處焊上兩根 100mm 長直徑 25的短鋼筋以固 定立桿;1、在懸挑梁下表面距外端頭 150mm 處焊上 200mm 長直徑 25短鋼筋以固定斜拉鋼絲繩;3、懸掛鋼絲繩的拉環(huán)預埋在梁板上表面,預埋鋼筋拉環(huán)不得用鋼絲索或螺紋鋼預埋代替;4、懸挑梁型鋼有的采用 16槽鋼,其 Y 中和軸距腹板內邊的距離 9mm, 翼緣厚度 10mm ;上 翼

7、緣承受集中力而變形 上翼緣應焊加勁肋;采用槽鋼的計算和構造很多是不到位的。二、大橫桿的計算三、小橫桿的計算四、扣件抗滑力的計算五、腳手架立桿荷載的計算六、立桿的穩(wěn)定性計算吉工注 :1、上列 “ 二、三、四、五、六 ” 參照落地式腳手架的計算;但風荷載高度變化系數的查表高 度, 應為懸挑支點向上第三步的頂點至地面的高度; 本案取 22.5+1.8×3=27.9m; (還要加 ±0.00與自然地面的高差 ;七、連墻件的計算 :連墻件的軸向力設計值應按照扣規(guī) 5.4.1、 5.4.2、 4.2.3式計算Nl = Nlw + N0Nlw = 1.4×Wk×A w

8、Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓 (kN/m2, 按照 GB50009-2001 (2006年版 n=50年 , 浙江椒江:0 = 0.55 kN/m2;z -風荷載高度變化系數按 39.7m , C 類,查荷規(guī)表 7.2.1, z=1.13,s - 風荷載體型系數按 1.3,-為敞開式腳手架擋風系數 ,查扣規(guī)表 A-3為 0.089, s= 1.3×0.089=0.116Wk = 0.7zs0=0.7 ×1.13×0.116×0.55 = 0.05 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積A w = 3層高 ×(1.5&

9、#215;3=13.5 m2;按扣規(guī) 5.4.1條 , N0 = 5.000 kN;Nlw = 1.4×Wk×A w = 1.4×0.05×13.5 =0.945 kN;連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0 = 0.945 + 5.000 = 5.945 kN;連墻件承載力設計值按下式計算:Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數;由長細比 l/i = 200/15.8的結果查扣規(guī)表 C 得到 =0.967, l 為內排架距離墻的長度; 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.967×4.89×10-4×2

10、05×103 = 96.937 kN;Nl = 5.945 < Nf = 96.937,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 5.945小于單扣件的抗滑力 8 kN,滿足要求!吉工注:本站 " 關于腳手架的風荷載體型系數 " 一文對風載體型系數做了詳細的說明; 這里做最后的出 闡述,并且完全是我個人對規(guī)范的解讀:1、 扣規(guī) 4.2.4條,對腳手架風荷載體型系數的規(guī)定如下:表 4.2.4 腳手架的風荷載體型系數背靠建筑物的狀況 全封閉墻 敞開、框架和開洞墻腳手架狀況 全封閉、半封閉 1.01.3敞開 stw注:1. s

11、tw值可將腳手架視為桁架, 按現行國家標準 建筑結構荷載規(guī)范 (GBJ9 表 6.3.1 第 32 項和第 36 項的規(guī)定計算 stw2. 為擋風系數, =1.2An / Aw ,其中 An 為擋風面積; A w 為迎風面積。敞開式單、 雙排腳手架的 f 值宜按本規(guī)范附錄 A 表 A-3 采用。2、上面有兩個 “ 敞開 ” ;一個是建筑物敞開,指建筑外圍護沒有砌墻和安窗,我把它叫 “ 內敞 開 ” ;另一個敞開是腳手架狀況,是指腳手架外沒有掛安全網或采取其它封閉措施,我把它 叫 “ 外敞開 ” ;3、 注解第 2條 “ 敞開式單、 雙排腳手架的 f 值宜按本規(guī)范附錄 A 表 A-3 采用 ”

12、。 這個 “ 敞開 ” 是指什么呢?它不是指腳手架狀況, 因為腳手架狀況為 “ 敞開 ” 時, 腳手架視為桁架按 荷規(guī) 規(guī)定計算 stw;所以,這個 “ 敞開 ” 應是指 “ 背靠建筑物的狀況 ” 的 “ 內敞開 ” ;4、根據上面分析,我換句話表達:“ 當腳手架外不掛安全網或別的東西為 “ 外敞開 ” 時,不論 建筑物是砌墻全封閉還是敞開,腳手架風荷載體型系數按 stw計算;當腳手架外側掛滿安 全網為 “ 全封閉或半封閉 ” 時,分兩種情況,一、若建筑物為敞開或開洞即為 “ 內敞開 ” 時,風載體型系數取 1.3;二、若建筑物砌墻安窗全封閉時,體型系數取 1.0; 值按扣規(guī)附 錄 A 表 A

13、-3 采用 ” 。5、本案根據上述觀點計算風荷載體型系數;6、我認為有的論文對規(guī)范做了過度的解讀;本站 “ 關于腳手架的風荷載體型系數 ” 一文中提 到的幾種方法也是推導再推導,不是建立在科學地風洞試驗的基礎之上的;沒有數據映證; 這些方法雖然有些網站和軟件在用 但沒有看到一家權威書籍這么計算;擋風系數應該是擋風面積除以迎風面積, 扣規(guī)還乘了 1.2;這個 1.2是考慮了鋼管 是圓的這個因素,較早的書是沒 1.2的;腳手架外側全封閉但建筑物敞開時, 風載體型系數取 1.3, 這個 1.3就是對全封閉 (即 有安全網時的一個增大系數;所以沒有必要再增大又增大體型系數;腳手架外全封閉且建筑物又全封

14、閉時, 由于風不能從建筑物穿過,從風洞的角度講:風載體形系數應較小,所以,風載體型系數規(guī)范取 1.0;7、歡迎對上述觀點提出反對意見;我的郵址 : jjfam八、聯梁的計算 :懸挑水平鋼梁上面的聯梁采用 16號工字鋼槽口水平。分析對比轉角處與中間樓梯處情況 , 選取內力較大的中間樓梯處連梁 LL1, 按照集中荷載作用下的簡支梁計算。如下圖 :計算簡圖如下(1每米立桿承受的結構自重標準值 (kN,查扣規(guī)表 A-1為 0.1337NG1 = 0.1337+(1.62×1/2×0.038/1.80×18.00 = 2.714kN;(2腳手板的自重標準值 (kN/m2;采

15、用竹笆片腳手板,標準值為 0.15;底層為 40厚木板標 準值為 0.35NG2= 0.150×9×1.620×(0.800+0.200/2 + 0.35×1.620×(0.800+0.200/2 = 1.377 kN;(3欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m;采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板,標準值為 0.11 NG3 = 0.110×10×1.620/2 = 0.891 kN;(4吊掛的安全設施荷載,包括安全網 (kN/m2; 0.005NG4 = 0.005×1.620×18 = 0.146 kN;經計算

16、得到,靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.714+1.377+0.891+0.146 = 5.128 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和, 內、 外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取 值。NQ= 2.000×0.800×1.620×2/2 = 2.592 kN;集中荷載 P 傳遞力, P = 1.2 NG + 1.4 NQ = 9.782 kN;I16型鋼, 20.496kg/m, q = 1.2×0.205 = 0.246 kN/m聯梁按照簡支梁計算RA = RB = (n+1P/2 + ql /2Mmax= (n

17、2-1Pl/(8n + ql2 /8 (n為奇數 Mmax= nPl/8 + ql2 /8 (n為偶數 其中 n= 2;經過簡支梁的計算得到 :支座反力 (考慮到支撐的自重 RA = RB = (2+1×9.782/2 + 3.240×0.246 /2 = 15.072 kN;最大彎矩 (考慮到支撐的自重 Mmax= 2×9.782×3.240/8+0.246×3.2402 /8= 8.246 kN.m;最大應力 = 8.246×106 / 141000.0 = 58.482 N/mm2; (16號工字鋼最大應力 = 8.246

18、15;106 / 77529.0 = 106.360 N/mm2;(12.6號工字鋼水平支撐梁的最大應力計算值 58.482、 106.360 均小于 215.0N/mm2,滿足要求 ! 連梁可改用 12.6號工字鋼吉工注 :1、每米立桿承受的結構自重標準值是按 1.8m 步距、 1.8m 縱距查表的;也可按 1.62m 縱距 用插入法計算;2、雖說前面選取的是 1.5m 的縱距,實際布置時不可能完全符合 1.5m 的模數;應根據實際 調整;但這個縱距以小于 1.5m 為好;這里出現了 1.62m 的縱距,而前面選的是 1.5m 的縱距,應將前面的 1.5m 改為 1.6m 較 為妥當;3、計

19、算每米立桿承受的自重標準值時,按查表增加了中間大橫桿的自重;北方地區(qū)小橫桿 在上時,不需要增加;4、 標化要求懸挑架最底層應滿鋪 40mm 木板進行防護;實際中很多仍用的是竹笆片;5、上述計算中(0.8+0.200;這個 0.200是里立桿離墻間距;是個可加可不加的數;若實際 中 0.200鋪腳手板時則必加;6、連梁為連續(xù)梁時,也可簡化為簡支梁計算;九、懸挑梁的受力計算 :懸挑腳手架的水平鋼梁是一個帶懸臂的連續(xù)梁。出于安全的考慮,懸挑水平鋼梁 , 既用錨環(huán) 固定,同時又用鋼絲繩斜拉保護。 在計算鋼絲繩強度時 , 不考慮型鋼懸挑的作用;在驗算 懸挑型鋼的強度時 , 對于懸挑小于 1.7m 的,不

20、考慮鋼絲繩受力,對于懸挑大于 1.7m 的,按 不考慮懸挑作用的情況計算。懸挑水平鋼梁采用 16號工字鋼,其中建筑物外懸挑段長度分別為:一般墻面挑 1.10m 、凸窗 600處挑 1.70m 、凸窗 720處挑 1.82m 、陽臺寬 1.72m 處挑 2.82m ,(一 、一般墻面懸挑 (1.1m的計算水平支撐梁 I16的截面慣性矩 I = 1130.00 cm4, 截面抵抗矩 W = 141.00 cm3, 截面積 A = 26.10 cm2 , 自重 20.50 kg/m懸挑腳手架計算簡圖最大彎矩和支座反力計算R=(Mmax-0.5×q×lm2/lm其中 : la-腳手

21、架內立桿離墻體的距離 , 為 200mm ;P-加在挑梁上的集中力, P = 9.782 kN;lb-腳手架立桿橫距 , 為 800mm ;lt-型鋼梁懸挑長度 , 為 1100mm ;lm-型鋼梁錨固端長度 , 為 1700mm ;q-型鋼梁自重荷載 q = 0.246 kN/m;Mmax =9.782×(0.200×2+0.800 +0.5×0.246×1.102=11.887 kN.mR =(11.887-0.5×0.246×1.7002/1.700=6.783 kN最大應力 =M/1.05W+N/A= 11.887×

22、106 /( 1.05 ×141000.0 +0 / 2610.0 = 89.290 N/mm2;水平支撐梁的最大應力計算值 89.290 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215.000 N/mm2,滿足要求!吉工注:1、這里 P 值用的是 1.62m 縱距的計算結果,若實際是 1.5m 縱距或其它縱距時,按實際縱 距計算 P ;下同;2、這里沒有考慮鋼線繩作用;為什么沒有連鋼絲繩一起做整體計算呢?1 鋼絲繩作安全措施 有利于安全;2 多數實際受力, 要么鋼絲繩拉的較緊而懸挑不起作用, 看看工地上壓環(huán)與型鋼之間 是空的或者沒有契緊 就知道;要么鋼絲繩較松完全由型鋼挑著;

23、3鋼絲繩與懸挑同時作用是超靜定結構;不便于手算,3、這里沒有進行撓度抗剪等計算;你想算也可算算;(二 、懸挑 lt=1.87m的計算略,(懸挑 1.75m 的可用懸挑 1.87m 的結果(三 、懸挑 2.82m 的計算,計算簡圖如下lb=800mm, la=1920mm, lc=la+lb=2720mm, lt=2.82m;型鋼總長 6m,鋼絲繩與型鋼梁的夾角 =tg-1(3/2.72=47.80o,P 應取連梁 LL1的支座反力 R ,即 P=15.072kN最大彎矩和支座反力 ,按下式簡化計算Mmax =qlc2 / 8 + Plalb / lcRB =( Plc+Pla+qlt2/2/l

24、cMmax =0.246×2.722/8 + 15.072×1.92×0.80/2.72=8.739 kN.mRB =(15.072×2.72+15.072×1.92+0.246×2.822/2/2.72=26.071 kN水平鋼梁的軸力 FH=RB/tg=26.071/tg47.80o=23.640 kN鋼絲繩所受的拉力 F =RB/sin=26.071/sin47.80o=35.193 kN最大應力 =M/1.05W+N/A= 8.739×106 /( 1.05×141000.0 +23.640×10

25、3 / 2610.0=68.085 N/mm2;當陽臺處沒有聯梁而中間加一懸挑梁時, P 取 9.782kN ;Mmax =0.246×2.722/8 + 9.782×1.92×0.80/2.72=5.751 kN.mRB =(9.782×2.72+9.782×1.92+0.246×2.822/2/2.72=17.047 kN水平鋼梁的軸力 FH=RB/tg=17.047/tg47.80o=15.457 kN鋼絲繩所受的拉力 F =RB/sin=17.047/sin47.80o=23.011 kN最大應力 =M/1.05W+N/A=

26、5.751×106 /( 1.05×141000.0 +15.457×103 / 2610.0=44.767 N/mm2;水平支撐梁的最大應力計算值 68.085(44.767 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計 值 215.000 N/mm2,滿足要求!吉工注:1、當懸挑長度較長時,僅懸挑型鋼是算不夠的,這里考慮鋼絲繩受力而不考慮型鋼梁的懸 挑作用;2、鋼絲繩在型鋼梁上的拉點位置,本來在外立桿以內 50mm 處,這里簡化到外立桿同一地 方;使計算更簡便;3、實際中腳手架的搭設高度與主體施工進度同步,即邊施工主體邊升高腳手架;這說明在 拉鋼絲繩前,型鋼梁還

27、要懸挑 23層的腳手架,所以懸挑較長的型鋼梁還要驗算懸挑 23層腳手架承受的能力;(四 、懸挑 2.82m 時 , 在拉鋼絲繩之前型鋼梁的承載能力按懸挑三層、只有一層有人做業(yè)考慮,最大彎矩和壓點支座反力計算R=(Mmax-0.5×q×lm2/lmP 值計算(1每米立桿承受的結構自重標準值 (kN,查扣規(guī)表 A-1為 0.1337NG1 = 0.1337+(1.62×1/2×0.038/1.80×9.00三層 = 1.357kN;(2腳手板的自重標準值 (kN/m2;采用竹笆片腳手板,標準值為 0.15;底層為 40厚木板標 準值為 0.35NG

28、2= 0.150×4×1.620×(0.800+0.200/2 + 0.35×1.620×(0.800+0.200/2 = 0.770 kN;(3欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m;采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板,標準值為 0.11 NG3 = 0.110×5×1.620/2 = 0.446 kN;(4吊掛的安全設施荷載,包括安全網 (kN/m2; 0.005NG4 = 0.005×1.620×9 = 0.073 kN;經計算得到,靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.357+0.77

29、0+0.446+0.073 = 2.646 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和, 內、 外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取 值。經計算得到,活荷載標準值NQ= 2.000×0.800×1.620/2 = 1.296 kN;集中荷載 P 傳遞力, P = 1.2 NG + 1.4 NQ = 4.990 kN;lm = 6-2.82-0.1 = 3.08m; q = 0.246 kN/m;Mmax =4.990×(1.920×2+0.800 +0.5×0.246×2.8202=24.132 kN.mR =(24.132-0

30、.5×0.246×3.0802/3.080=7.456 kN最大應力 =M/1.05W+N/A= 24.132×106 /( 1.05 ×141000.0 +0 / 2610.0 = 162.999 N/mm2;水平支 撐梁 的最 大應 力計 算值 162.999 N/mm2 小于 水平支撐 梁的 抗壓 強度 設計值 215.000 N/mm2,滿足要求!吉工注:1、 “ 在陽臺處懸挑型鋼沒有拉鋼絲繩前, 腳手架只許搭設三層 9米高, 這 9米高只允許一層 腳手片上站人,三層以上必須拉鋼絲繩 ” 。這句話要寫入方案;2、為什么要做上述驗算呢?雖然鋼絲繩未

31、拉,但主體上升、臨邊防護還是要的;實際工作 中也是腳手架隨主體上升的;3、 軟件至 2009版是沒有考慮鋼絲繩拉前計算的; 軟件是將挑拉一起考慮, 按超靜定結構計 算;從軟件計算的結果可知:壓環(huán)的力 R 很小,最大彎矩小于本案計算方法的彎矩;本案 方法便于手算;4、上述計算立桿縱距是按 1.62m 考慮的,你可以按實際情況;5、關于錨固長度,前面圖示要求大于 1.5倍的懸挑長度;這個問題從兩個方面講,一、對于懸挑為主的計算(即鋼絲繩為安全措施而不考慮它的受力應按照本規(guī)定;二、 對于以鋼絲繩為主計算的 (即僅懸挑算不夠的情況 , 可不尊從! 這時錨固長度等 于型鋼定尺長度減懸挑長度;本案按 6-

32、2.82-0.1=3.08m,其中 0.1是壓環(huán)至梁端的長度; 6、 從上面的計算可以看出, 陽臺處懸挑 2.82m 型鋼梁是承受不了三層腳手架的; 怎么辦呢? 在陽臺處不設置聯梁,在陽臺中間加一根懸挑即可;懸挑 2.82m 拉鋼絲繩前的計算就是按沒有聯梁情況算的;聯梁計算要改為轉角處的聯梁重算;懸挑 2.82m 拉鋼絲繩之后的計算中的 P 應取 9.782kN 而不是 15.072kN ;十、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 :水平鋼梁采用 16號工字鋼 , 按鋼規(guī) GB50017-2003第 4.2.2計算如下 = M/bWx f其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數,工字鋼查鋼規(guī) GB500

33、17-2003附錄 B.2:按跨中無側支點、集中荷載作用于上翼緣、自由長度 2.82m 查表得 b為 1.3 由于 b大于 0.6,應由 b' 代替 bb' = 1.07-0.282/b=1.07-0.282/1.3=0.853經過計算得到最大應力 = 24.132×106 /( 0.853×141000 = 200.644 N/mm2;水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 =200.644 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求 !吉工注:1、若采用槽鋼按下式計算:b = (570tb/lh×(235/fy2、 不論槽鋼還是工字鋼,當 b大于 0.6,應由 b'代替 b , b' = 1.07-0.282/b1十一、拉繩的受力計算 :(一 、懸挑 1.1m 的計算= 71.57o P = 9.782 kN; q = 0.246 kN/m;拉鋼繩的軸力 F 按照下面計算F=( Plc+Pla+qlt2/2/lc/sin=(9.782×1+9.782×0.2+0.246×1.12/2/1.0/sin71.57o=12.530 kN(二 、懸挑 1.87m 的計算, (懸挑