珍藏版腳手架施工方案

1、手架施工方案腳手架搭拆施工方案一、編制依據(jù)及施工部署 本方案根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ120-2001；建筑結(jié)構荷載規(guī)范GB50009-2001進行編制。本標段工程共有兩棟樓，建筑總高度分別為：1#樓20.45m，2#樓29.15m，根據(jù)現(xiàn)場實際情況，決定依建筑物四周用ø48×3.5全封閉式雙排鋼管扣件式腳手架，采用落地式腳手架。腳手架搭設由專業(yè)班組、專業(yè)人員進行搭設，根據(jù)生產(chǎn)進度需要，逐層進行，每層搭設高層均比作業(yè)面高1500。1、外腳手架搭設為全封閉式。隨著外墻腳手架搭設的增高，剪力撐及連墻拉結(jié)及時進行加固。2、主體結(jié)構施工時在外墻腳手架拉結(jié)點相應的

2、位置預埋鋼板埋件。二、落地式腳手架搭設方法及技術措施 外架的施工荷載控制在2KN/m2以內(nèi)。1、搭設順序：地基處理 擺放掃地桿 逐根樹立桿并與掃地桿扣緊 裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊 裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊 安第一步小橫桿安裝 第二步大橫桿安裝 第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，桿扣緊（在裝設連墻桿后拆除） 安裝最后一步大橫桿和小橫桿 安連墻桿接立桿 加設剪力撐 鋪鋼腳手板 綁護欄 綁扎鋼腳手板并掛立網(wǎng)。（連墻桿、剪刀撐、護欄、鋼腳手板、安全網(wǎng)及安全爬梯隨架高的搭設穿插進行）2、地基處理回填土方時分層夯實，四周外腳手基礎必須平整標高一致，后鋪150厚石粉，再澆搗100厚C10砼硬化處理，外

3、腳手架外排立桿450mm外，設置排水溝300×200，與場地排水溝連通，保證外腳手架位置不積水。搭設時，立桿底墊10×5方木，并用可調(diào)節(jié)下托，布設必須平穩(wěn)，不得懸空。3、立桿搭設雙排架，單立桿，立桿頂端高度需比檐口高1500，橫距900，縱向間距1800。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內(nèi)，接頭位置距大橫桿或立桿需大于h/3或b/3。4、大橫桿步距1800，大橫桿置于小橫桿的上面，立桿的內(nèi)側(cè)，用直角扣件與立桿連緊；大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內(nèi)，接頭位置距大橫桿或立桿需大于h/

4、3或b/3。設置三排大橫桿。5、小橫桿每一立桿與橫桿相交處都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不大于150，小橫桿距與立桿縱距相同，小橫桿伸出外排大橫桿邊距100。6、縱、橫向掃地桿掃地桿搭設在距地基標高200位置。7、剪刀撐剪刀撐隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置，剪刀撐用三個直角扣件連接，搭設長度不小于1000，剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在450600之間。8、腳手板腳手板采用木板，隨架及時滿鋪設，鋪設寬度600mm，兩端用鐵線綁扎牢固。9、連墻件連墻件橫向間距二步三跨（水平間距5400mm，垂直間距3600mm

5、），采用鋼管一端與立桿用直角扣件連接，另一端結(jié)構主體施工時，在相應的連接點位置預埋鋼板，隨著架子搭設，將鋼管的一端焊接在該鋼板上。10、防護設施1）腳手架外立桿搭1200高安全鋼管護欄，用安全網(wǎng)與其綁扎牢固，隨架高及時跟上搭設，用綁帶相互綁扎；腳手架滿掛全封閉的密目安全網(wǎng)，用塑料線綁扎在外側(cè)大橫桿內(nèi)側(cè)；內(nèi)立桿與建筑物之間的安全平網(wǎng)，按層高設置，綁扎固定牢固連續(xù)，隨架高及時跟上，每四層增設一道固定水平安全網(wǎng)。2）接地避雷措施在腳手架四個角上打下四根鋼管，埋入深度2m，利用扁鐵焊接把腳手架與埋入鋼管連接起來（扁鐵規(guī)格為40×4）埋入鋼管和連接扁鐵均須置入地下，不得冒出地面，防止被行車軋壞

6、或影響道路通行。3）安全通道口的設置首層通道口的搭設尺寸長4000×寬3000*高2500，并需搭設安全水平網(wǎng)。11、卸料平臺的搭設按樓層搭設，于建筑物與物料提升機之間，平臺的標高均比相應的樓面高100，尺寸為2200×4500。平臺骨架用14#槽鋼搭設，面密鋪3.5mm厚鋼板。搭設平面與建筑物的連接圖示如下：計算書附后：三、腳手架的拆除1、拆架程序：由上而下，先拆連墻件（做臨時拉結(jié)） 安全網(wǎng) 護欄 剪刀撐、斜撐 小橫桿 大橫桿 立桿。2、拆除時應逐級步距拆除，不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆除。做到一步一清、一桿一清。四、材料準備先由架子施工員根據(jù)設計圖紙，計算出搭設

7、面積，制定材料計劃。報公司物資部分籌備。詳見周轉(zhuǎn)材料計劃表。五、安全施工技術措施（一）材質(zhì)及使用的安全技術措施1、鋼管及扣件不得使用有嚴重銹蝕，壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、彎形、滑絲現(xiàn)象的扣件。鋼管及扣件需經(jīng)公司物資倉庫作防銹處理。2、安全網(wǎng)需有國家認證的出廠合格證。3、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不得小于100。4、架子操作人員必須經(jīng)嚴格培訓，持證上崗；操作過程中精神狀態(tài)不佳者不得上架作業(yè)。5、架子操作過程中必須配帶安全帶、安全帽，不得穿拖鞋。（二）搭設的安全技術措施1、腳手架的基礎必須夯實、硬化處理，做到不積水、不沉陷。2、搭設過程中用護欄圍出工作標志區(qū)，禁止行入進入、統(tǒng)一指

8、揮、上下呼應，嚴禁在無人指揮、無人看護下作業(yè)。3、外腳手架每搭完一層后，需經(jīng)安全員驗收合格后方可使用。任何人員，未經(jīng)同意不得隨意拆除腳手架部件。4、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，及時報架子員進行整改，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。（三）腳手架拆除的安全技術措施1、根據(jù)公司有關拆架程序的規(guī)定和要求，架子施工員必須接到拆架通知單，且經(jīng)有關人員簽字認可，方能拆開始拆除外架，每次拆架前架子施工員必須向操作人員進行安全技術交底。2、拆除前，必須察看施工現(xiàn)場條件，包括架空線路、外腳手架、地面的設施、各種障礙物。3、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設置防護欄，豎向警戒標志，地面設專人指揮、看護，禁止非作業(yè)人員進入

9、。4、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關的結(jié)扣時，應先通知對方，以防墜落。5、拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除有關情況和技術交底交代清楚；每天拆架下班時，不得留下隱患部位。6、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。7、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件。8、嚴禁高空拋擲桿件和扣件，必須逐級傳遞至地面。六、文明施工要求根據(jù)腳手架施工的特殊性，和國家規(guī)范規(guī)定并結(jié)合公司有關制執(zhí)行。七、其它未盡事宜依據(jù)現(xiàn)行有關規(guī)范要求，和主管單位要求及公司有關制度進行施工。鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（J

10、GJ130-2001）、建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）、建筑結(jié)構荷載規(guī)范（GB50009-2001）、鋼結(jié)構設計規(guī)范（GB50017-2003）等編制。一、參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 29 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為，縱距La為，大小橫桿的步距為1.8 m；內(nèi)排架距離墻長度為；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用焊縫連接；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):1

11、 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處四川攀枝花市，基本風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z，計算連墻件強度時取，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數(shù)s為；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構自重標準值；腳手板自重標準值(kN/m2；欄桿擋腳板自重標準值；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值；腳手板鋪設總層數(shù):2；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值；立桿基礎底面面積(m2；地基承載力調(diào)整系數(shù)。二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫

12、桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2×1.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷載標準值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1××0.122=0.189 kN/m；活荷載的設計值: q2×0.7=0.98 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖

13、1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max1l22l2跨中最大彎距為 M1max××2××2 =0.255 kN·m；支座最大彎距計算公式如下: M2max1l22l2支座最大彎距為 M2max××2××2 =-0.301 kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.255×106,0.301×106)/4730=63.636 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 63.636 N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2

14、，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.035+0.122=0.158 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m；最大撓度計算值為： = 0.677×0.158×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×113600) = 1.73 mm；大橫桿的最大撓度 1.73 mm 小于大橫桿的

15、最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1×1.5 = 0.053 kN；腳手板的自重標準值：P2××1.5/(2+1)=0.184 kN；活荷載標準值：Q=2××1.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值×(0.053+0.184)+1.4 ×1.05

16、= 1.754 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax××2/8 = 0.006 kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax×·m ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.62 kN·m；最大應力計算值 = M / W = 0.62×106/4730=131.043 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =131.043 N/mm2小于小橫桿的抗彎

17、強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.035×10504/(384×2.06×105×113600) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.184+1.05 = 1.287 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 128

18、6.85×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×113600) = 2.259 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+2.259 = 2.283 mm；小橫桿的最大撓度為 2.283 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5

19、.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1××2/2=0.053 kN；小橫桿的自重標準值: P2×；腳手板的自重標準值: P3××；活荷載標準值: Q = 2××1.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值××1.575=2.622 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包

20、括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構自重標準值，為 NG1×2/2)×0.035/1.80×；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為2 NG2×2××(1.05+0.2)/2 = 0.682 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為 NG3×2×；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng):0.005 kN/m2 NG4××29 = 0.218 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.585 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸

21、向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 2×××1/2 = 1.575 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG×Q×××1.575= 8.576 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為GQ××；六、鋼絲繩卸荷計算（因此內(nèi)容在規(guī)范以外，故僅供參考）: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷3次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為7m;第2 次卸荷凈高度為1m;第3 次卸

22、荷凈高度為10m;經(jīng)過計算得到a1度a2度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2××7/29 =3.105 kN；kx為不均勻系數(shù)，取1.5 各吊點位置處內(nèi)力計算為(kN)：T1 = P1/sina1T2 = P2/sina2G1 = P1/tana1G2 = P2/tana2其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =3.703 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的

23、荷載不均勻系數(shù)，??； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中Fg取，K=10，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2××10.000/0.820) = 9.5 mm。吊環(huán)強度計算公式為： = N / A f其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結(jié)構設計規(guī)范10.9.8 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2； N - 吊環(huán)上承受的荷載等于Fg； A - 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算d2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =（2×Fg/f/）1/2 =（2××103）1/2 = 6.9 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 9.5

24、 mm，必須拉緊至 3.703 kN，吊環(huán)直徑為 8.0 mm。根據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 3.6 mm，必須拉緊至 0.529 kN，吊環(huán)直徑為 6.0 mm。第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為 11.4 mm，必須拉緊至 5.291 kN，吊環(huán)直徑為 10.0 mm。七、立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wkz·s·0其中0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：0 = 0.4 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z；s - 風荷載體型

25、系數(shù)：取值為；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 ×××1.13 = 0.459 kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW為:Mw = 0.85 ×kLah2/10 = 0.85 ××××2/10 = 0.265 kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值：×11/29 =3.253 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值：×；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i = 1.59

26、cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表得： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到：立桿凈截面面積： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；考慮風荷載時2；立桿穩(wěn)定性計算 = 94.546 N/mm2小于立桿的抗

27、壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 3378.381/(0.188×450)=39.934 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 39.934 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z，s，0，Wkz·s·0=0.7 ×1.45×1.13×0.4 = 0.459 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑

28、施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw×Wk×Aw = 10.405 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 15.405 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比的結(jié)果查表得到，l為內(nèi)排架距離墻的長度； A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf××10-4×205×103

29、 = 88.376 kN；Nl = 15.405 < Nf = 88.376,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 = N/lwt fc或 ft其中 N為連墻件的軸向拉力，N=15.405 kN；lw為連墻件的周長，取Lw=pi×d=150.796 mm；t為連墻件鋼管的厚度，t=3.2 mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0 N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度=15405.13 /( 150.796×3.2)= 31.925 N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度= 31.925 < ft =185；對接焊縫的抗拉

30、或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 120 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =16.265 kPa ；其中，上部結(jié)構傳至基礎頂面的軸向力設計值：×11/29 =3.253 kN；基礎底面面積：A = 0.2 m2。p=16.265kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！型鋼懸挑卸料平臺計算書一、參數(shù)信息1.荷載參數(shù)腳手板類別：木

31、腳手板，腳手板自重(kN/m2)：；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：；施工人員等活荷載(kN/m2，最大堆放材料荷載。2.懸挑參數(shù)內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離(m)：，外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離(m)：；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：；鋼絲繩安全系數(shù)K：，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算；只對外側(cè)鋼繩進行計算；內(nèi)側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：10號槽鋼槽口水平；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：。4.卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：，水平鋼梁

32、(主梁)的錨固長度(m)：0.50, 次梁懸臂Mc（m）：；平臺計算寬度(m)：。二、次梁的驗算次梁選擇 10號槽鋼槽口水平 ，間距，其截面特性為：面積2；慣性距 Ix4；轉(zhuǎn)動慣量 Wx3；回轉(zhuǎn)半徑 ix；截面尺寸：。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為2； Q1×；(2)、型鋼自重標準值：本例采用10號槽鋼槽口水平，標準值為0.10 kN/m Q2=0.10 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：荷載組合××××2.內(nèi)力驗算內(nèi)力按照

33、集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式（規(guī)范JGJ80-91，P31）為：Mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4經(jīng)計算得出: Mmax×2/8)×22)2×·m。最大支座力計算公式: R = P + q(l+2m)/2經(jīng)計算得出×(1.60 + 2×3.抗彎強度驗算次梁應力： = M/xWx f其中x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，??； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =6.41×103/(1.05×39

34、.70)=153.78 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =153.783 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算 = M/bWx f其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：b = (570tb/lh)×(235/fy)經(jīng)過計算得到b；由于b大于，按照下面公式調(diào)整：b'b得到b'；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =6.41×103/(0.876×39.700)=184.33 N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =184.332 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/

35、mm2,滿足要求!三、主梁的驗算根據(jù)實際情況考慮，按照內(nèi)外側(cè)鋼絲繩同時受力計算。在計算時，對于外側(cè)鋼絲繩，由于變形較大，導致卸料平臺的邊形也較大，所以，按照鋼絲繩和卸料平臺協(xié)調(diào)變形的漸近法進行計算；對于內(nèi)側(cè)鋼絲繩，由于變形較小，按照支點法進行計算。主梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為：面積2；慣性距 Ix4；轉(zhuǎn)動慣量 Wx3；回轉(zhuǎn)半徑 ix；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板擋板，標準值為； Q1；(2)槽鋼自重荷載 Q2靜荷載設計值×(Q1+Q2×；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R

36、；2.內(nèi)力驗算先將外側(cè)鋼絲繩與型鋼的作用點看做支點，通過連續(xù)梁求出該點的支座反力。懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)當把鋼絲繩看作支座時，該支座沒有位移，此時鋼絲繩受力最大，為R1 = 3.501 kN，如果將鋼絲繩的支座反力看作一個反向作用在型鋼上的集中力Tmax，TmaxR1，在這個集中力作用下，該點沒有位移。實際情況下，鋼絲繩作為柔性構件，將會使型鋼產(chǎn)生變形，該點位移為0 , 0 =Tmax×(a2+b2)1/2/E×A =1.175>0，與實際不符。

37、a為鋼絲繩豎向距離，b為外側(cè)鋼絲繩水平距離。下面將通過疊代循環(huán)求出鋼絲繩的實際受力與實際變形。通過反復循環(huán)，直到型鋼的變形i與細分力Ti作用下產(chǎn)生的變形相同i，則此時的力Ti即為鋼絲繩實際作用在型鋼上的力。令反向力 T1=Tmax×，求出型鋼變形1，鋼絲繩使型鋼變形1T1×(a2+b2)1/2/E×A，1<1，繼續(xù)循環(huán)。令反向力 T10= Tmax×，求出型鋼變形10，鋼絲繩使型鋼變形10T10×(a2+b2)1/2/E×A，1010。此時的力與變形平衡，T10即為鋼絲繩實際作用在型鋼上的支座反力。將T10帶入連續(xù)梁求出型鋼實際

38、受力。如圖所示：懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)從左至右各支座反力： R3 = 16.114 kN； R4 = -3.679 kN； R5 = 1.913 kN；最大彎矩 Mmax=3.293 kN·m；3.抗彎強度驗算 = M/（xWx） + N/A f其中x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =3.293×106/1.05/108300.0+3.17×103/2195.000=30.401 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 30.401 N/mm2小于主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算 = M/（bWx） f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：b=（570tb/lh）×（235/fy）b；由于b大于，應按照下面公式調(diào)整