現(xiàn)澆箱梁支架預(yù)壓報(bào)告

1、XX特大橋現(xiàn)澆雙線變寬簡(jiǎn)支箱梁支架預(yù)壓報(bào)告一、工程概況XXX軌道交通項(xiàng)目XX特大橋共有5跨(30m4跨，25m1跨)雙線 變寬簡(jiǎn)支梁采用支架現(xiàn)澆法施工。現(xiàn)澆箱梁支架采用貝雷梁平臺(tái)上鋪 設(shè)碗扣式支架搭設(shè)滿堂架，在箱梁跨中處設(shè)一條形基礎(chǔ)支撐貝雷梁。 根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況、工期及建設(shè)單位的要求，在現(xiàn)場(chǎng)對(duì)25#墩26#墩之間雙線變現(xiàn)澆寬簡(jiǎn)支箱梁進(jìn)行了支架的預(yù)壓，預(yù)壓材料采用砂 袋。預(yù)壓加載開始時(shí)間為2012年2月13日至2月29日預(yù)壓完畢， 持荷14天。二、主要技術(shù)參數(shù)現(xiàn)澆梁支架預(yù)壓主要參數(shù)如下：預(yù)壓荷載：預(yù)壓荷載為(30m箱梁重量+模板)總重X 1.2。30m梁重285.8*2.5=714.5 噸；箱梁

2、模板48.05噸。模架預(yù)壓荷 載 G= (714.5+48.05 ) *1.2=915.06 噸。三、預(yù)壓方案3.1 預(yù)壓試驗(yàn)?zāi)康?1) 檢驗(yàn)支架、貝雷梁及地基的強(qiáng)度和穩(wěn)定性；(2) 消除基礎(chǔ)、貝雷梁及支架的非彈性形變；(3) 確保支架現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)在施工過程中不出現(xiàn)過大的拉應(yīng) 力而產(chǎn)生裂縫，同時(shí)保證梁體的線型及梁頂面高程。預(yù)壓是為了檢驗(yàn)現(xiàn)澆箱梁模板的安全性和實(shí)際變形量，通過預(yù)壓 消除結(jié)構(gòu)非彈性變形，同時(shí)取得模板彈性變形的實(shí)際數(shù)值，得出“荷 載-撓度”曲線，并檢驗(yàn)設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果，調(diào)整預(yù)拱度（或反拱），以求 得現(xiàn)澆箱梁施工的準(zhǔn)確參數(shù)。提前發(fā)現(xiàn)支架結(jié)構(gòu)及構(gòu)件加工、安裝所 存在的問題和隱患，提前調(diào)整整

3、改，防患于未然。模板預(yù)拱度的調(diào)整 通過調(diào)整模板支撐頂托完成。設(shè)計(jì)依據(jù)建設(shè)單位、設(shè)計(jì)單位下發(fā)的相關(guān)的技術(shù)要求和國(guó)家、鐵道部部的強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)和條文。3.2總體方案模架預(yù)壓采用沙袋預(yù)壓，按照四級(jí)預(yù)壓加載，加載重量和方式如下：一級(jí)加載至梁及模板重的60%卩457.5噸；二級(jí)加載至梁及模板重的80%卩610噸；三級(jí)加載至梁及模板重的100%卩762.5噸；四級(jí)加載至預(yù)壓總重即915.06噸；箱梁預(yù)壓從混凝土結(jié)構(gòu)跨中開始向支點(diǎn)處進(jìn)行對(duì)稱布載；當(dāng)橫向 加載時(shí)，應(yīng)從混凝土結(jié)構(gòu)中心線向兩側(cè)進(jìn)行對(duì)稱布載。3.3沉降觀測(cè)1、沉降觀測(cè)點(diǎn)設(shè)置為了能夠真實(shí)的掌握支架預(yù)壓造成的地基沉降、貝雷梁形變、支 架本身變形及工字鋼、方

4、木的變形量，以便有效地指導(dǎo)現(xiàn)澆梁梁體施 工，現(xiàn)場(chǎng)在25#墩-26#墩之間中墩及承臺(tái)表面上共計(jì)設(shè)置了 5排沉降 觀測(cè)點(diǎn)，每排5個(gè)，計(jì)25個(gè)；梁體貝雷梁頂部（支架腳手架底部）設(shè) 置5排沉降觀測(cè)點(diǎn)，每排5個(gè)，計(jì)25個(gè)；梁體支架頂部于底部對(duì)應(yīng)設(shè)置5排沉降觀測(cè)點(diǎn)。中墩和承臺(tái)上觀測(cè)點(diǎn)設(shè)置目的主要是監(jiān)測(cè)支架 基礎(chǔ)的沉降；貝雷梁頂部沉降觀測(cè)點(diǎn)設(shè)置目的主要是監(jiān)測(cè)貝雷梁的變 形；支架頂部的觀測(cè)點(diǎn)主要是監(jiān)測(cè)方木彈性變形及所有立桿的彈性變 形及撓度導(dǎo)致的變形。廠/-J*o13C”C5MbMMV廣貝廣廠訊1§ar-vKplTc"r>T0£VUUkJ2心 LCMc"/大里程水

5、里程、W屮支架頂部、貝雷梁（支架底）觀測(cè)點(diǎn)布置圖On<>*基礎(chǔ)觀測(cè)點(diǎn)布置圖2、觀測(cè)在支架搭設(shè)完畢未加載之前，項(xiàng)目部技術(shù)人員于2012年2月12 日將上下計(jì)75個(gè)觀測(cè)點(diǎn)的原始標(biāo)高進(jìn)行測(cè)量；支架加載第一級(jí)加載 完畢Oh后對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行第1次觀測(cè)，12h后對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行第1次觀 測(cè)，24h后進(jìn)行第2次觀測(cè)，36h后進(jìn)行第3次觀測(cè)，測(cè)得第一組數(shù) 據(jù)；支架加載第二級(jí)加載完畢 Oh后對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行第1次觀測(cè)，12h后對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行第1次觀測(cè)，24h后進(jìn)行第2次觀測(cè)，36h后進(jìn)行第 3次觀測(cè)，測(cè)得第二組數(shù)據(jù)；支架加載第三級(jí)加載完畢Oh后對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行第1次觀測(cè)，12h后對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行第1次觀測(cè)，24h后進(jìn)行

6、第 2次觀測(cè)，36h后進(jìn)行第3次觀測(cè)，測(cè)得第三組數(shù)據(jù)；支架加載第四 級(jí)加載完畢Oh后對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行第1次觀測(cè)，24h后對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行第1 次觀測(cè)，48h后進(jìn)行第2次觀測(cè)，72h后進(jìn)行第3次觀測(cè)，測(cè)得第四 組數(shù)據(jù)；在支架卸載完畢6h后對(duì)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè)，測(cè)得第五組數(shù)據(jù)。第一組觀測(cè)數(shù)據(jù)顯示承臺(tái)平均下沉Omm中墩支撐平均下沉4.3mm貝雷梁頂部?jī)啥似骄鲁?3.2mm 1/4跨處平均下沉4.4mm， 跨中處平均下沉4.4mm支架頂部?jī)啥似骄鲁?1.5mm 1/4跨處平 均下沉13.2mm跨中處平均下沉12.8mm （均不考慮測(cè)量誤差）。第二組觀測(cè)數(shù)據(jù)顯示承臺(tái)平均下沉0mm中墩支撐平均下沉2.3mm貝雷梁

7、頂部?jī)啥似骄鲁?2.6mm 1/4跨處平均下沉3.8mm， 跨中處平均下沉2mm支架頂部?jī)啥似骄鲁?6.4mm 1/4跨處平均 下沉8.7mm跨中處平均下沉6.2mm （均不考慮測(cè)量誤差）。第三組觀測(cè)數(shù)據(jù)顯示承臺(tái)平均下沉0mm中墩支撐平均下沉0.3mm貝雷梁頂部?jī)啥似骄鲁?mm 1/4跨處平均下沉4mm跨中 處平均下沉2.4mm支架頂部?jī)啥似骄鲁?4.2mm，1/4跨處平均下 沉5.4mm跨中處平均下沉3.2mm （均不考慮測(cè)量誤差）。第四組觀測(cè)數(shù)據(jù)顯示承臺(tái)平均下沉 0mm中墩支撐平均下沉0mm 貝雷梁頂部?jī)啥似骄鲁?2mm 1/4跨處平均下沉3.6mm跨中處平 均下沉2mm支架頂部

8、兩端平均下沉4.2mm，1/4跨處平均下沉4.4mm跨中處平均下沉3.2mm （均不考慮測(cè)量誤差）第五組數(shù)據(jù)顯示承臺(tái)平均回彈 Omm中墩支撐平均回彈3.5mm 貝雷梁頂部?jī)啥似骄貜?mm 1/4跨處回彈10mm跨中處回彈4mm 支架頂部?jī)啥嘶貜?2mn，1/4跨處回彈17mn，跨中處回彈10mm均不 考慮測(cè)量誤差）。3、數(shù)據(jù)處理根據(jù)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)在各級(jí)荷載下的觀測(cè)數(shù)據(jù)，處理得出下表:支架底部及基礎(chǔ)監(jiān)測(cè)斷面數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)沉降量1( mm回彈量（mm檢測(cè)斷面加載60%加載80%r加載100%加載120% I卸載后梁端部處3.22.63251/4跨處4.43.8r 43.610跨中4.42.42243/4跨處

9、4.43.843.610梁端部處3.22.6325中支撐基礎(chǔ)4.32.30.303.5支架頂部監(jiān)測(cè)斷面數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)沉降量（mm回彈量（mrj）檢測(cè)斷面加載60%!加載80%加載100%加載120%卸載后梁端部處11.56.44.24.2121/4跨處13.28.75.44.417跨中12.86.23.23.2103/4跨處13.28.75.44.417梁端部處11.56.44.24.212由第上面兩表統(tǒng)計(jì)分析數(shù)據(jù)可以看出，碗扣支架平均回彈均為7mm貝雷梁及支架頂部以中支撐為分界線， 兩側(cè)呈對(duì)稱拋物線回彈, 以1/4跨中處為最大值。3.4支架的預(yù)拱度設(shè)置根據(jù)沉降觀測(cè)數(shù)據(jù)分析可知，支架預(yù)拱度設(shè)置應(yīng)由四

10、項(xiàng)彈性變形 組成，分別為：中支撐基礎(chǔ)、貝雷梁、支架以及設(shè)計(jì)預(yù)拱度。由中支撐回彈而設(shè)置的預(yù)拱度按照直線方程過渡， 以中支撐為對(duì) 稱軸，兩側(cè)對(duì)稱設(shè)置，中支撐彈性變形為 3.5mm則其預(yù)拱設(shè)置線性 方程為：Y1=0.0035x/L（x為距支座中心距離，L為箱梁計(jì)算跨度的 一半）；由貝雷梁回彈而設(shè)置的預(yù)拱度按照二次拋物線過渡，以中支撐為對(duì)稱軸，兩側(cè)對(duì)稱設(shè)置，貝雷梁最大彈性變形為（10mm-0.5*3.5mm=8.75mjm 其預(yù)拱設(shè)置線性方程為：Y2二（4*0.00875*x）/LA2* （ L-X）=0.035x（ L-x）/ LA2 （ x 為 距支座中心距離，L為箱梁計(jì)算跨度的一半）；支架整體回

11、彈為7mm其預(yù)拱度設(shè)置為丫3=0.007;設(shè)計(jì)預(yù)拱度跨中最大值為：理論計(jì)算跨中反拱值-扣除自重影響后預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的上拱度-理論計(jì)算殘余徐變拱度值二（9.86-13.67-4.07 ）mm=2.12m，其他位置按照二次拋物線過渡，其 預(yù)拱度設(shè)置方程為：Y4=0.00212（2L-x）x/LA2（x 為距支座中心距離，L為箱梁計(jì)算 跨度的一半，該方程為1/2曲線圖，另一半以跨中為軸線，對(duì)稱布置）。綜上，支架布置反拱設(shè)置方程為；丫二Y1+Y2+Y 3+Y4即丫=0.0035x/L+0.035x （ L-x）/ LA2+0.007+0.00212（2L-x）x/L"2經(jīng)計(jì)算，該梁體的從小里程側(cè)

12、到大里程側(cè)的預(yù)拱度為:雙線變寬簡(jiǎn)支梁預(yù)拱度計(jì)算表30m變寬簡(jiǎn)支梁預(yù)拱度值預(yù)拱值以跨中對(duì)稱布置距支座中心距離（m距梁端距離（m）預(yù)拱值（cm00.550.700.91.450.941.82.351.152.73.251.343.64.151.504.55.051.635.45.951.736.36.851.817.27.751.868.18.651.8899.551.879.910.451.8410.811.351.7811.712.251.6912.613.15:1.5813.514.051.4314.414.951.2615.315.851.4316.216.751.5817.117.651.691818.551.7818.919.451.8419.820.351.8720.721.251.882