無(wú)錫直湖港大橋設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)(100m柔性系桿鋼管砼拱橋)

1、.S342無(wú)錫惠山段直湖港大橋設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)(主跨100米柔性系桿鋼管砼拱橋)二六年五月目 錄一、設(shè)計(jì)說(shuō)明3二、拱軸系數(shù)的確定52.1懸鏈線拱軸線:62.2拋物線拱軸線:72.3結(jié)論:7三、施工計(jì)算73.1、結(jié)構(gòu)整體模型73.2、系桿、不同加載過(guò)程中橋墩計(jì)算93.3:成拱階段主拱計(jì)算10四、全橋穩(wěn)定性驗(yàn)算164.1未設(shè)橫撐模態(tài)164.2設(shè)三道橫撐模態(tài)17五、附計(jì)算過(guò)程應(yīng)力、內(nèi)力、位移圖：195.1 空鋼管成拱195.2 澆筑下管砼215.3 張拉系桿1和2235.4 澆筑上管及綴板內(nèi)砼265.5 成橋后變形情況285.5 成橋后墩身應(yīng)力295.6 溫度降低35度30六、整體計(jì)算(按梁?jiǎn)卧贾昧巳齻€(gè)

2、車(chē)道荷載)326.1：反力326.2：吊桿拉力(自重+汽車(chē)+溫升 未加組合系數(shù))356.3：驗(yàn)算系桿截面(自重+汽車(chē)+溫升 未加組合系數(shù))36一、設(shè)計(jì)說(shuō)明計(jì)算理論：彈性階段未考慮非線性影響；采用應(yīng)力疊加與內(nèi)力疊加原理計(jì)算；計(jì)算模型：按實(shí)際材料類(lèi)型采用空間實(shí)體單元模型模擬鋼與砼的材料性質(zhì)；運(yùn)用砼彈性模量的變化模擬鋼管砼的加載過(guò)程以及組合截面形成過(guò)程；計(jì)算按不同工況分別進(jìn)行內(nèi)力、應(yīng)力組合；橫向采用杠桿法分配活載；恒載平均分配給雙肋；計(jì)算軟件：Midas/Civil6.7.1，計(jì)算單位：t.m結(jié)構(gòu)形式：鋼管混凝土啞鈴形斷面，截面總高度2.5米，鋼管1100*14Q345鋼板卷制形成；內(nèi)充C40號(hào)混凝

3、土；橫向雙肋，以1100*14空鋼管形成五道橫撐；橋面總寬度15.75米，拱肋雙肋布置在橋面外，單片拱肋水平對(duì)稱(chēng)布置，橋面范圍豎曲線線由吊桿調(diào)節(jié)形成；結(jié)構(gòu)跨徑：計(jì)算跨徑100米，采用拱軸系數(shù)為m=1.12的懸鏈線拱軸線；設(shè)計(jì)荷載：公路-I級(jí)；地震動(dòng)峰值加速度：0.5g/m2，按0.1g/m2設(shè)防；本主橋拱肋采用吊裝，扣掛施工。系桿采用R=1860MPa成品鋼絞線，每幅橋共12束(單根拱肋下6束)，為OVMXG 15-22可換索式鋼絞線系桿錨。在吊裝過(guò)程中不設(shè)臨時(shí)系桿。加載順序：（1） 上下管在工地制作成三段，用綴板焊接好，要求采用自動(dòng)焊，分三段合攏，合攏段長(zhǎng)度以控制吊裝重量為主，邊段長(zhǎng)度采用4

4、0米，合攏段長(zhǎng)度20米；此時(shí)為二鉸拱，鋼管重量由鋼管自身承受，計(jì)算合攏時(shí)的穩(wěn)定性及鋼管應(yīng)力；（2） 封拱，形成無(wú)鉸拱，澆筑下管內(nèi)混凝土，此時(shí)混凝土重量亦由鋼管承受，待下管內(nèi)混凝土達(dá)到強(qiáng)度達(dá)到28天再澆綴板內(nèi)及上管內(nèi)混凝土，此時(shí)混凝土重量由鋼管及下管混凝土共同承受；按應(yīng)力疊加法求出鋼管的疊加應(yīng)力；（鋼管一開(kāi)始就參與受力，而管內(nèi)混凝土則隨著澆筑次序依次參與受力；后期橋面系恒載、活載等由鋼管混凝土組合截面共同受力）（3） 計(jì)算合攏溫度與鋼管合攏溫度是不相同的，本橋鋼管可選在15度時(shí)合攏，但計(jì)算合攏溫度可能要達(dá)到28度左右；設(shè)計(jì)計(jì)算溫度降低由合攏計(jì)算溫度與當(dāng)?shù)氐娜掌骄鶞囟葘?duì)比，設(shè)計(jì)采用溫降20度，溫升

5、10度控制；拱肋混凝土收縮徐變按溫度降低15 度計(jì)算；非線性應(yīng)力（日照引起的內(nèi)外溫差）對(duì)鋼管混凝土極限承載力沒(méi)有影響，擬不計(jì)入；一般為說(shuō),超靜定拱溫降受力不利,所以一般要降低合攏溫度,最好在15度左右合攏.資料1P177表明:鋼管砼溫度應(yīng)力值與拱肋自重產(chǎn)生的應(yīng)力值相當(dāng),應(yīng)當(dāng)引起設(shè)計(jì)者的注意.（4） 加載橋面系；由于此時(shí)拱肋剛度已經(jīng)較大，橋面只要按對(duì)稱(chēng)由邊及中的過(guò)程對(duì)稱(chēng)加載就可以了；（5） 運(yùn)營(yíng)，加載車(chē)輛荷載；（拱腳附近未采用微膨混凝土工藝，主要是考慮到拱腳的環(huán)向應(yīng)力作用下對(duì)鋼管的拉應(yīng)力過(guò)大，在拱腳段不宜采用，其余段采用微膨混凝土）（6）驗(yàn)算在拱肋混凝土澆筑時(shí)拱頂是否需要配重平衡的問(wèn)題：主要考慮

6、拱肋的上拱變形值不宜太大；（7）計(jì)算中可按2米左右一節(jié)的直線形鋼管代替，不影響計(jì)算精度，預(yù)制時(shí)按1.5米一節(jié)工廠預(yù)制；（天津彩虹橋除在吊桿兩側(cè)各設(shè)一道角鋼加勁箍外，其余每隔2.5米設(shè)置一道角鋼加勁箍，以增加鋼管壁的剛度）二、拱軸系數(shù)的確定截面性質(zhì)計(jì)算(采用AutoCAD面域的方法)及其它:ü 空鋼管面積: 0.0911周長(zhǎng): 13.0415邊界框: X: -0.5500 - 0.5500 Y: -1.2500 - 1.2500質(zhì)心: X: 0.0000 Y: 0.0000慣性矩: X: 0.0605 Y: 0.0149慣性積: XY: 0.0000旋轉(zhuǎn)半徑: X: 0.8150 Y:

7、 0.4040主力矩與質(zhì)心的 X-Y 方向: I: 0.0149 沿 0.0000 -1.0000 J: 0.0605 沿 1.0000 0.0000ü 核心混凝土:面積: 2.0469周長(zhǎng): 6.4658邊界框: X: -0.5360 - 0.5360 Y: -1.2360 - 1.2360質(zhì)心: X: 0.0000 Y: 0.0000慣性矩: X: 1.0175 Y: 0.1384慣性積: XY: 0.0000旋轉(zhuǎn)半徑: X: 0.7050 Y: 0.2600主力矩與質(zhì)心的 X-Y 方向: I: 0.1384 沿 0.0000 1.0000 J: 1.0175 沿 -1.0000

8、 0.0000ü 全組合截面由CECS28：90鋼管混凝土在變形計(jì)算時(shí)的剛度計(jì)算公式為：EA=EcAc+EgAg=3.3141*106*2.0469+2.1006*107*0.0911=8.69727*106(ton)EI=EcIc+EgIg=3.3141*106*1.0175+2.1006*107*0.0605=4.64295975*106 (ton)ü 橋面系重量計(jì)算（橋面全寬）（噸）：ABC1中縱梁重：(5米長(zhǎng))5*15.75*0.25*2.549.218752邊縱梁重：(7.25米長(zhǎng))7.25*15.75*0.25*2.571.367193橫梁重：(每條）1.6*0

9、.8*19*2.560.84橋面水泥混凝土10cm鋪裝重：(每米長(zhǎng))0.1*15.75*1*2.453.858755橋面瀝青混凝土6cm鋪裝重：(每米長(zhǎng))0.06*15.75*1*2.32.17356防撞欄重（每側(cè)每米）：0.2527*1.1*2.50.694925（吊桿自重忽略不計(jì)）ü 每根中吊桿所作用的恒載重量：(承上表)= (C3+C5+C6*5+C7*5)/2+C8*5= 73.56463(噸）ü 每根邊吊桿所作用的恒載重量：=(C4/2+C3/2+C5+(C6+C7)*12.25/2)/2+C8*12.25/2= 83.27667(噸）2.1懸鏈線拱軸線:根據(jù)已建

10、橋梁資料，結(jié)合本橋梁結(jié)構(gòu)形式和跨徑情況，采用懸鏈線和拋物線分別試算拱軸線，懸鏈線計(jì)算中為合理地確定拱軸系數(shù)，采用m=1.1、1.15、1.12、1.2、1.3進(jìn)行試算(編制了專(zhuān)門(mén)的電子表格計(jì)算程序可直接輸出拱軸坐標(biāo)和Midas/Civil的實(shí)體單元結(jié)構(gòu)計(jì)算模型)，觀察拱軸恒載下壓力線偏心分布情況拱肋平面桿系有限元彈性分析時(shí)，單元彈性模量可按組合彈性模量計(jì)算，根據(jù)鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程（DL/T5085-1999）表2-2可得組合彈性模量E，或由公式計(jì)算彈性變形模量JCJ01-89：E=0.85*(1-)*Ec+*Es其中：-含鋼率=0.0911/(2.0469+0.0911)= 0.042

11、61E=0.85*(1-)*Ec+*Es= 3457757.814t/m2由EA、EI已知，換算矩形截面的面積為：A=8.69727/3.45=2.5209478I=4.64295975/3.45=1.3457854由截面A=a*b I=a*b3/12，可以推出b=(12*I/A).5，b=2.531025998,a=A/b=0.996018則組合截面由E=3457757.814t/m2截面尺寸由b(高)=2.531025998,a(寬)= 0.996018的截面模擬組合截面即可；組合截面容重折算()：每米鋼管混凝土重量：0.0911*7.85+2.0469*2.5=5.832385=5.83

12、2385/2.5209478=2.3135683 (t/m3)經(jīng)反復(fù)度算拱軸系數(shù)，選用m=1.12拱軸系數(shù)（按無(wú)鉸拱計(jì)算），計(jì)算列表如下：me(拱腳)e(拱頂)1.1000.13600.13051.1200.13280.13281.1500.12700.14851.1800.12080.14901.1900.11890.15252.2拋物線拱軸線:按拱軸方程: y=4Fx(L-x)/(L2)，其中L=100m，F(xiàn)=20m如果將拱軸原點(diǎn)位于拋物線頂點(diǎn)，則拱軸移軸方程變?yōu)椋簓=4*F*x2/L2計(jì)算出拱頂拱腳偏心分別為：0.096m/0.1635m2.3結(jié)論:由兩種線型比較后知，拋物線拱軸在拱腳處

13、偏心距較大，拱頂略有改善，但似沒(méi)有懸鏈線優(yōu)。故采用m=1.12的懸鏈線作為設(shè)計(jì)拱軸線。三、施工計(jì)算3.1、結(jié)構(gòu)整體模型ü 3.1.1拱肋有限元結(jié)構(gòu)模型離散圖模擬說(shuō)明：由于拱腳段鋼管包裹在混凝土內(nèi)，截面增大較多，且其結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜，按最不利情況下局部應(yīng)力計(jì)算，整體計(jì)算時(shí)按拱腳段為鋼筋混凝截面梁?jiǎn)卧M，與鋼管接頭開(kāi)始按模擬成剛性連接，結(jié)構(gòu)圖示如下：(吊桿作為節(jié)點(diǎn)外荷載計(jì)入)3.1.1圖一：混合模型結(jié)構(gòu)離散圖3.1.1圖二：實(shí)體模型與換算等剛度截面連接示意ü 3.1.2模型精度檢驗(yàn)系桿采用虛擬梁?jiǎn)卧┘宇A(yù)應(yīng)力，虛擬單元的彈性模量取為：E=1000t/m2，截面容重為0，經(jīng)與外力模

14、式下沒(méi)有虛擬單元的結(jié)構(gòu)同節(jié)點(diǎn)位移值對(duì)比，二者相差3%左右，基本不影響結(jié)構(gòu)計(jì)算精度，在結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果整理中計(jì)入3%左右的提高系數(shù)即可。結(jié)構(gòu)由實(shí)體單元與梁?jiǎn)卧疤摂M梁?jiǎn)卧旌隙?，?jīng)計(jì)算兩拱腳處節(jié)點(diǎn)位移值完全相等，即認(rèn)為其結(jié)構(gòu)剛度混合后與實(shí)際結(jié)構(gòu)吻合良好。3.2、系桿、不同加載過(guò)程中橋墩計(jì)算活載橫向分布:按杠桿法進(jìn)行計(jì)算(橫向分布系數(shù)在荷載組合時(shí)考慮進(jìn)去)4車(chē)道效應(yīng): =(83+66+49+31)*0.67/100=1.53433車(chē)道效應(yīng)=(.83+.66+.49)*0.78=1.54442車(chē)道效應(yīng)=.83+.66=1.49按三車(chē)道考慮沖擊系數(shù)暫按0.2考慮,則考慮以上系數(shù)后結(jié)構(gòu)活載組合系數(shù)為:未計(jì)

15、荷載變異系數(shù):1.2*1.5444=1.85328活載作用下吊桿力:中吊桿均布荷載:=1.05*5=5.25噸邊吊桿均布荷載:=1.05*6.2=6.51噸集中荷載:36噸系桿計(jì)算的組合系數(shù):由于系桿按容許應(yīng)力法計(jì)算,無(wú)需加荷載變異系數(shù):即:恒載+活載+溫度+其它，則系桿計(jì)算的拉力為：1781噸×sin(38.59)= 1111噸鋼絞線面積計(jì)算(Ry=1860Mpa)：系桿安全系數(shù)取2.5，則：1860*0.4=744Mpa需要的系桿總面積為：A=1111t/744Mpa=106股-15.24鋼絞線實(shí)際選用6根22-15.24鋼絞線單根系桿錨下張拉控制應(yīng)力為：692Mpa主橋墩橫梁重

16、量：S*A*r=7.8425*11.96*2.5=234.49075 t主墩各階段應(yīng)力驗(yàn)算：(1) 外側(cè)應(yīng)力（即靠引橋段墩身）(2) 內(nèi)側(cè)應(yīng)力(靠近河床處應(yīng)力)墩身應(yīng)力值(t/m2)墩身工況墩底靠近墩底的相鄰單元外側(cè)(橋墩一側(cè))內(nèi)側(cè)(河床一側(cè))外側(cè)(橋墩一側(cè))內(nèi)側(cè)(河床一側(cè))第一二根系桿與拱肋重-14-140-16-127橫梁安裝了一半-68-111-53-115拉第三根系桿167-343138-303橫梁安裝完成-22520.4-193-23拉第四根系桿9.6-214-13.2-192橋面板安裝-359109-30566拉第五根系桿-123-125-114-124橋面鋪裝-397114-33

17、968拉第六根系桿（成橋）-161-123-148-126運(yùn)營(yíng)（活載）-411105-35661負(fù)為壓應(yīng)力，正為拉應(yīng)力溫度影響:基礎(chǔ)變位影響:3.3:成拱階段主拱計(jì)算3.3.1空鋼管成拱計(jì)算模型如圖(僅示出部分模型):拱腳水平位移:0.64mm主墩內(nèi)側(cè)拉應(yīng)力如圖:內(nèi)側(cè)最大拉應(yīng)力0.1Mpa本階段無(wú)需張拉系桿;l 鋼管應(yīng)力主拱鋼管應(yīng)力值(t/m2)墩身工況拱腳附近1/4L拱頂附近鋼管鋼管鋼管上緣下緣上緣下緣上緣下緣空鋼管合攏-46-1102-560-530-669-3483.3. 2澆筑下管砼:計(jì)算模型中，將上管砼的彈性模量設(shè)計(jì)一個(gè)足夠的小值，以模擬上管的加載；由于鋼管容重保留，此時(shí)得出的結(jié)果為

18、應(yīng)力疊加值；鋼管混凝土模型(中心為混凝土實(shí)體模型，周?chē)鸀殇摬膶?shí)體模型):主拱鋼管應(yīng)力疊加值(t/m2)墩身工況拱腳附近1/4L拱頂附近備注鋼管鋼管鋼管上緣下緣上緣下緣上緣下緣下管砼澆筑-38-4847-2054-2166-2458-1386為應(yīng)力疊加值墩底最大拉應(yīng)力:0.62Mpa墩頂位移:3mm擬在下管內(nèi)砼結(jié)硬后張拉1和2號(hào)系桿3.3.3 28天后張拉系桿1、2號(hào)系桿，澆筑上管及綴板砼計(jì)算模型中，下管砼已參與受力，計(jì)算中，將已發(fā)生自重的下管砼及鋼管的容重設(shè)為0，將上管砼的彈性模量設(shè)計(jì)一個(gè)足夠的小值，以模擬上管的加載及應(yīng)力疊加過(guò)程；主拱鋼管應(yīng)力 (t/m2)墩身工況拱腳附近1/4L拱頂附近備注

19、鋼管鋼管鋼管上緣下緣上緣下緣上緣下緣單根系桿-1880900-318114622-407兩根系桿應(yīng)在組合時(shí)*2上管及綴板砼800-1800-1031-845-1477-421本階段應(yīng)力值以前各階段應(yīng)力疊加值-2998-4847-3721-2783-2691-26213.3.4 第二階段 成拱后階段第一二根系桿與拱肋重屬成拱階段,見(jiàn)上一階段,后階段各工況應(yīng)力合計(jì)如下:分別對(duì)鋼管和砼的不同部位應(yīng)力進(jìn)行整理,如下圖,結(jié)果如下表:主拱鋼管后階段應(yīng)力值(t/m2)墩身工況拱腳附近拱頂附近鋼管內(nèi)部砼鋼管內(nèi)部砼上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣第一二根系桿與拱肋重見(jiàn)成拱階段橫梁安裝了一半1291-199817

20、8-278969-1415141-200拉第三根系桿-18201311-275196-1430-1975208-281橫梁安裝完成52.3-242449-376-1657-94-244-20拉第四根系桿-878-139949-376-1195-613-168-116橋面板安裝-77-4281-73-600-2915-290-447-49拉第五根系桿-1008-3256-200-460-2454-809-358-170橋面鋪裝-413-5386-178-766-3731-567-598-68拉第六根系桿（成橋）-1345-4362-284-616-3270-1085-478-237運(yùn)營(yíng)（活載）負(fù)

21、為壓應(yīng)力，正為拉應(yīng)力3.3.5 活載拱腳彎矩影響線(取806號(hào)單元,即鋼管未進(jìn)入砼實(shí)體的最后一個(gè)單元)按影響線布置活載,則得鋼管應(yīng)力圖如下:拱頂彎矩影響線按影響線布置活載,則得鋼管應(yīng)力圖如下:主拱鋼管后階段應(yīng)力值(t/m2)墩身工況拱腳附近拱頂附近鋼管鋼管上緣下緣上緣下緣汽車(chē)最不利效應(yīng)-680-3200-2900-1300計(jì)算結(jié)論:主拱鋼管最大壓應(yīng)力(t/m2)拱腳附近拱頂附近上緣下緣上緣下緣橫梁安裝了一半-1707-6845-1722-4036拉第三根系桿-4818-3536-4121-4596橫梁安裝完成-2946-7271-4348-2715拉第四根系桿-3876-6246-3886-3

22、234橋面板安裝-3075-9128-5606-2911拉第五根系桿-4006-8103-5145-3430橋面鋪裝-3411-10233-6422-3188拉第六根系桿（成橋）-4343-9209-5961-3706運(yùn)營(yíng)（活載）-5023-12409-8861-5006如果計(jì)入溫升升效應(yīng),則拱腳鋼管最大壓應(yīng)力為: 150Mpa,但溫度應(yīng)力在綴板與與鋼管連接處局部拉應(yīng)力達(dá)到170Mpa左右,要注意此處鋼管焊接.3.3.5計(jì)算過(guò)程中注意到鋼管內(nèi)砼壓應(yīng)力一直處在比較小的應(yīng)力狀態(tài)，小于規(guī)范限值，其計(jì)算結(jié)果不再列出。3.3.6計(jì)算過(guò)程控制墩頂位移均均小于5mm，其計(jì)算結(jié)果不再列出。四、全橋穩(wěn)定性驗(yàn)算施

23、工過(guò)程中采用纜風(fēng)拉索固定拱體，穩(wěn)定問(wèn)題不預(yù)驗(yàn)算；以下按空間體系驗(yàn)算該橋一類(lèi)穩(wěn)定問(wèn)題，根據(jù)資料該類(lèi)橋梁穩(wěn)定系數(shù)取大于46較為妥當(dāng)。計(jì)算模型：采用組合截面等代空間模型，如下圖：4.1未設(shè)橫撐模態(tài)未設(shè)橫撐面內(nèi)第一失穩(wěn)模態(tài)(特征值17，三列汽車(chē)偏載)未設(shè)橫撐面內(nèi)第二失穩(wěn)模態(tài)(安全系數(shù)20)第一二模態(tài)均表現(xiàn)為拱肋面內(nèi)失穩(wěn)，但安全系數(shù)較大，由于拱肋斷面較大，計(jì)算表示可以不設(shè)橫撐都有足夠的安全系數(shù)，但本項(xiàng)目亦設(shè)置了三道橫撐。4.2設(shè)三道橫撐模態(tài)設(shè)了橫撐的第一面內(nèi)失穩(wěn)模態(tài)如圖：安全系數(shù)24設(shè)了橫撐的第二面內(nèi)失穩(wěn)模態(tài)如圖：安全系數(shù)27五、附計(jì)算過(guò)程應(yīng)力、內(nèi)力、位移圖：5.1 空鋼管成拱應(yīng)力圖拱腳應(yīng)力圖拱頂應(yīng)力圖

24、位移圖梁?jiǎn)卧?墩)應(yīng)力圖5.2 澆筑下管砼(含空鋼管時(shí)的應(yīng)力)拱腳應(yīng)力圖拱頂應(yīng)力圖位移圖5.3 張拉系桿1和2張拉系桿1、2(作用的結(jié)構(gòu)為鋼管和下管砼聯(lián)合截面，上管未參與受力)拱腳應(yīng)力：拱頂應(yīng)力：墩位移引橋一側(cè)墩身應(yīng)力向河一側(cè)墩應(yīng)力5.4 澆筑上管及綴板內(nèi)砼以下結(jié)果僅為上管砼及綴板內(nèi)砼作用時(shí)的效應(yīng)拱腳處拱頂處位移墩應(yīng)力5.5 成橋后變形情況結(jié)果表明：拱頂下?lián)?.5cm拱腳水平位移1mm5.5 成橋后墩身應(yīng)力向河一側(cè)向引橋一側(cè)5.6 溫度降低35度計(jì)入了砼收縮徐變15度，系統(tǒng)溫降20度；變形圖拱腳鋼管應(yīng)力：拱腳以拉應(yīng)力為主，如圖，拉應(yīng)力一般為40Mpa左右拱頂鋼管應(yīng)力：拱頂以拉應(yīng)力為主，如圖，拉

25、應(yīng)力最大為40Mpa左右但綴板拉應(yīng)力較高，拉應(yīng)力為68Mpa左右如圖：溫降下墩身應(yīng)力:(引橋一側(cè))六、整體計(jì)算(按梁?jiǎn)卧贾昧巳齻€(gè)車(chē)道荷載)6.1：反力(自重+汽車(chē)+溫降)，未加組合系數(shù)(自重+汽車(chē)+溫升)，未加組合系數(shù)以上反力未計(jì)入承臺(tái)，如果計(jì)入承臺(tái)重量，則:（6.5*10*3*2。5）/6=82t最不利樁頂反力計(jì)算表引橋一側(cè)節(jié)點(diǎn)荷載FX (tonf)FY (tonf)FZ (tonf)MX (tonf*m)MY (tonf*m)MZ (tonf*m)1自重206.80848.5260751842.647-9.05478319.44170.0070181系桿01-32.32930.01218

26、6-245.602-0.01296-50.04250.000011系桿02-32.32930.012186-245.602-0.01296-50.04250.000011系桿03-32.32930.012186-245.602-0.01296-50.04250.000011系桿04-32.32930.012186-245.602-0.01296-50.04250.000011系桿05-32.32930.012186-245.602-0.01296-50.04250.000011系桿06-32.32930.012186-245.602-0.01296-50.04250.000011溫度升高3.2378242.09637262.2661-50.10386.752378-0.0316361汽車(chē)(最大)24.687142.22187.12162.11540936.978510.6323291汽車(chē)(最小)-0.00067-2.11638-4.50154-2.29045-0.36592-0.079378承臺(tái)重81.25最大895.1715-59.411362.551790.528393向河一側(cè)節(jié)點(diǎn)荷載FX (tonf)FY (tonf)FZ (tonf)MX (tonf*m)MY (tonf*m)MZ (tonf*m)2自重206.80848.572443-1281