城鎮(zhèn)一體化預制泵站技術規(guī)范

1、 廣東省工程建設標準 城鎮(zhèn)排水工程一體化預制泵站應用技術規(guī)程DB33/T ××/××××-××××條文說明目 次1 總 則403 基本規(guī)定414 材料與要求424.1 筒體424.2 底座424.3 服務平臺與自動耦合系統(tǒng)424.4 控制柜424.5 潛水泵434.6 管路系統(tǒng)434.7 控制裝置435 設計與構造445.1 一般規(guī)定445.2 泵站選型設計445.3 荷載及穩(wěn)定分析455.4 荷載與揚程計算455.5 抗浮計算465.6 地基計算465.7 構造526 施工536.1 施工準備

2、536.2 泵坑開挖536.3 混凝土底板安裝536.4 泵站吊裝536.6 調試537 質量檢查與驗收547.1 一般規(guī)定547.2 檢查與驗收548 運行與維護55Content1 GENERAL PROVISIONS403 BASIC REGULATIONS414 MATERIAL AND REQUEST424.1 Tank424.2 Base424.3 Service Platform and Autocoupling System424.4 Control Cabinet424.5 Submersible Pump434.6 Pipe System434.7 Control Equi

3、pment435 DESIGN AND MANUFACTURE445.1 General Requirements445.2 Type Selection Design of Pumping Station445.3 Load and Stabilize Design455.4 Load and Head Calculate455.5 Anti-floating Calculate465.6 Foundtion Calculate465.7 Structure526 CONSTRUCTION536.1 Construction Preparation536.2 Excavation of Pu

4、mp Pit536.3 Install Concrete Slab536.4 Install Pump Station536.6 Debug537 QUALITY INSPECTION AND ACCEPTANCE547.1 General Requirements547.2 Inspection and Acceptance548 OPERATION AND MAINTENANCE551 總 則 制定本規(guī)范的目的,就是為了統(tǒng)一排水泵站施工的技術標準,保證泵站施工質量,使泵站工程在國民經濟建設中更好地發(fā)揮作用。 本規(guī)程不僅涉及城鎮(zhèn)排水工程一體化預制泵站的設計、施工的相關技術要求，與之相配套的驗

5、收、維護保養(yǎng)也應按相關國家、行業(yè)和地方標準執(zhí)行。3 基本規(guī)定 泵站施工應綜合考慮所處工程地質條件、場地及周邊環(huán)境條件、施工條件、使用期限等因素,并針對以上因素確定泵站的工程施工方案。 為了避免施工中發(fā)生安全事故，施工單位應建立健全質量保證體系和施工安全管理制以消除安全隱患。 在施工前，有計劃、有步驟地認真做好現(xiàn)場有關情況的調查，收集與工程施工相關的資料，并對這些情況和資料進行認真調研和分析，對于編制好施工組織設計及今后的工程實施是非常有益的。 施工中因發(fā)生的不可預見因素，致使施工方實際工程量超過原施工圖紙的工程量，或施工工藝、技術要求對施工圖紙進行修改、完善，施工、監(jiān)理和建設方可提出洽商內容，

6、由設計、監(jiān)理、施工和建設方對洽商的內容簽字確認后生效，嚴禁按未批準的設計變更或工程洽商進行施工。3.0.6 設備配套使用的外購件、材料均應選用符合國家標準或行業(yè)標準的產品，并應具備必要的技術文件，包括合格證、說明書、檢驗報告等。 本條為設備安裝前的清理檢查要求。設備檢查包括外觀檢查、解體檢查和試驗檢查。對設備檢查采用的方法，安裝單位應根據具體情況確定。整裝到貨或制造廠技術文件規(guī)定不宜解體檢查的設備，出廠有驗收合格證且包裝完整、外觀檢查未發(fā)現(xiàn)異常情況、運輸和保管符合技術文件規(guī)定，則可不進行解體檢查。但是，若對制造質量有懷疑或由于運輸、保管不當等原因而影響設備質量、則應進行解體檢查，或進行試驗檢查

7、。按正常的安裝順序，設備與安裝有關的尺寸和配合公差都要進行檢查。多臺同型號設備同時安裝時，每臺設備應用標有同一序列標號的部件進行裝配。3.0.9 工程質量驗收應在施工單位自檢基礎上,按照檢驗批、分項工程、分部工程(子分部工程)、單位工程順序進行，預驗收合格后按規(guī)定要求組織竣工驗收。4 材料與要求4.1 筒體 玻璃鋼罐是由天然樹脂和玻璃纖維經過微電腦扼制機器攪擾而成的一種非金屬復合材料罐體,它具備耐腐蝕,高超度,生存的年限長,可預設性靈活,工藝性強等特點。 對全結構玻璃鋼設備的拼縫處鋪貼的玻璃鋼，耐蝕層表面不允許有深度為2mm以上的裂紋，增強層不允許有深度為2MM以上的裂紋。 玻璃鋼筒體采用連續(xù)

8、纏繞加強玻璃纖維筒體，計算機控制纏繞工藝，確保厚度均勻并達到設計要求。質量穩(wěn)定優(yōu)良，出廠前須進行100%防滲漏試驗，確保無泄漏。 吊耳為一個夾套裝置，份兩片構成，每一片呈半圓形，其直徑略小于筒體直徑，兩片用高強螺栓連接；在每一片的中間位置焊接一個管軸形吊耳，同時吊耳的內部與夾套接觸必須焊接加強筋。筒體外安裝預制吊耳，是為了易于施工安裝。4.2 底座 弧型下凹式結構底座，可抵抗地下水的壓力而不變形，同時允許少量的污水停留在泵坑，當泵再次啟動時，泵坑附近的大流速可以達到自清潔的效果，免除了人工清淤。 泵站底板的形狀應根據泵站基坑支護形式和泵站安裝的要求確定，宜采用和基坑底部相同形狀的底板。為防止地

9、基不均勻沉降，多井筒泵站和泵站前后端構筑物包括格柵井、閥門井距離較近時，宜采用同一個底板。4.2.5 對于安裝大型水泵的泵站，如底座重量達不到要求，應采取底部灌漿及植筋等措施增加底座重量及基礎牢固度，保證泵站的穩(wěn)定運行。防震構件包括防震墊、防震臺等。4.3 服務平臺與自動耦合系統(tǒng) 檢修時為方便關閉閥門，泵站內置服務平臺。4.4 控制柜 設備表面應平整、勻稱，外觀不應該有磕碰、劃傷、局部變形等缺陷，噴塑和漆部位不應有脫落、剝離、起泡、留痕等缺陷。控制柜的表面涂層不應炫目反光，顏色應均勻一致，整潔美觀，不應有脫漆、起泡、裂縫、皺紋和流痕等現(xiàn)象。 控制柜內電氣、電子元器件應符合有關產品標準和設計的要

10、求。 控制柜在無人值守時可實現(xiàn)以下控制功能： 1 日常放空泵站，防止沉淀； 2 防抱死功能； 3 防止浮渣。4.5 潛水泵 與管道連接需要注意管徑的變化，一般管道口徑都要比水泵出口大一號，水泵與管道之間需要增加軟接頭，有可撓性相交軟接，也有不銹鋼軟接等，均為法蘭連接；還要注意管道支架的設置及安裝，保證水泵不承載管道附加的外力。4.6 管路系統(tǒng)4.6.2 不銹鋼管件產品特點不銹鋼管給人一種自然的堅固亮麗之感 其自然色彩能柔和地反映出周圍環(huán)境的顏色。 管道支、吊架應按照設計圖紙要求選用材料制作，其加工尺寸、型號、精度及焊接均應符合設計要求。 止回閥的設置應符合國家現(xiàn)行標準建筑給水排水設計規(guī)范GB5

11、0015的有關規(guī)定；止回閥選用應符合現(xiàn)行標準石油、石化及相關工業(yè)用鋼制截止閥和升降式止回閥GB/T 12235的有關規(guī)定。4.7 控制裝置 兩臺泵單獨根據液位單獨啟動、停止，就算一臺壞了另一臺可以自動啟動。 自動控制是要求來水量和集水池水位發(fā)生變化或因種種原因出現(xiàn)故障時，與之相對應的泵的臺數、轉速或閘門的開度等能相應的變化，并按事先確定的要求自動調節(jié)。5 設計與構造5.1 一般規(guī)定 站址地質條件是進行泵房布置的重要依據之一。如果站址地質條件不好，必然影響泵房建成后的結構安全。為此，在布置泵房時，必須采取合適的結構措施，如減輕結構重量，調整各分部結構的布置等，以適應地基允許承載力、穩(wěn)定和變形控制

12、的要求。 預制泵站施工、安裝、檢修和管理條件也是進行泵房布置的重要依據。一個合理的泵房布置方案，不僅工程量少、造價低，而且各種設備布置相互協(xié)調，整齊美觀，便于施工。安裝、檢修、運行與管理，有良好的通風、滿足通風、采暖和采光要求，并符合防潮、防火、防噪聲、節(jié)能、勞動安全與工業(yè)衛(wèi)生等技術規(guī)定，并滿足交通運輸要求。 預制泵站層底板高程是控制主泵房立面布置的一個重要指標，應根據水泵安裝高程和進水流道（含吸水室）布置或管道安裝要求等因素確定。底板高程確定合適與否，涉及機組能否安全正常運行和地基是否需要處理及處理工程量大小的問題。 根據調查資料，已簡稱的泵站輔助設備多數布置在主泵房的進水側，而電氣設備則布

13、置在出水側，這樣可避免交叉干擾，便于運行管理。 在采用新技術、新材料、新設備和新工藝時，要注意其是否成熟可靠。重要的新技術、新材料、新設備和新工藝的采用，一定要經過國家有關部門或權威機構進行鑒定驗證。5.2 泵站選型設計5.2.1 泵站形式選擇是一體化預制泵站設計首先需要明確的形式。對于用地指標短缺的排水泵站，宜選擇模塊化濕井泵站。對于給水泵站或不允許設備和構筑物外漏地面的泵站，宜選擇模塊化集成泵站。對于有較高防盜要求或地面積雪較深的排水泵站，宜選擇帶維修間的濕井泵站。對于流量較大或系統(tǒng)較復雜的泵站，宜選擇多井筒泵站。5.2.2 關于一體化預制泵站位置具備的條件進行說明。5.2.3 一體化預制

14、泵站設計方案應和總體規(guī)劃相協(xié)調，對于可分期建設的泵站，宜采用土建和設備總體分期建設。泵站設計應考慮節(jié)能減排的需要，采用高效的設備和無泄漏設計。5.2.4 關于確定一體化預制泵站設計規(guī)模的原則。由于一體化預制泵站安裝簡便、快速，可根據近期規(guī)模進行配置，遠期流量升級后，可通過遠期接口連接泵站，迅速滿足要求，節(jié)省前期的投資成本。5.2.5 關于一體化預制泵站平面布置原則的規(guī)定。潛水自耦式安裝的水泵各泵最小中心距應為泵殼寬度的1.5倍，泵中心與墻壁之間的最小距離為泵殼寬度的0.8倍。2個井筒外徑最小距離不得小于0.5M。5.2.6 關于一體化預制泵站設計方案包含內容的說明。5.2.7 關于一體化預制泵

15、站水泵選型的技術要求規(guī)定。水泵選型應方便泵站維修和水泵輪值，減少對供電電網的沖擊。濕井泵站應采用帶IP68的潛水電機的水泵，防止水泵電機進水。5.2.8 關于一體化預制泵站水泵啟動方式的規(guī)定。5.2.9 關于不同性質來水的泵站適應采用的水泵類型的規(guī)定。5.2.10 一體化預制泵站水泵的散熱冷卻系統(tǒng)對于水泵的安全、有效運行起著很重要的作用，冷卻系統(tǒng)應滿足水泵工作要求，關于濕式安裝和干式安裝分別適宜采用的水泵冷卻系統(tǒng)的規(guī)定。5.2.11 關于采用重力管網和壓力管網的泵站控制方式的規(guī)定。5.2.12 關于采用液位控制水泵自動開停時，泵站最高液位和最低液位之間的有效容積計算的規(guī)定。排水泵站的最高液位和

16、最低液位之間的距離過小，電機頻繁啟停易導致過載。距離過大，水泵運行周期過長，增加了泵池內沉淀和堵塞的風險，正確的最高液位和最低液位之間的距離是池型優(yōu)化設計的關鍵。5.2.13 關于預制泵站豎向高程設計的規(guī)定。集水池最高水位的設置不得使管道上游地面檢查井產生溢水，集水池最低水位的設置應防止水泵吸入空氣。5.3 荷載及穩(wěn)定分析5.3.1 荷載及穩(wěn)定分析是一體化預制泵站設計中的一項主要內容，其計算內容通常包括4個方面，即抗滑驗算、抗浮驗算、抗傾驗算和地基強度驗算。按照理論和經驗分析，當地基強度驗算能夠滿足無拉應力時，則抗傾自然滿足，但仍需要作抗滑抗浮及基礎下應力的驗算工作。 本條列舉了影響預制泵站穩(wěn)

17、定性的各種荷載及其組合。5.4 荷載與揚程計算5.4.1 在進行水工建筑物結構計算時，荷載計算和組合是非常重要的一步。結構設計中涉及的作用包括直接作用（荷載）和間接作用（如地基變形、混凝土收縮、焊接變形、溫度變化或地震等引起的作用）。 設計揚程是選擇水泵型式的主要依據。在設計揚程工況下，泵站必須滿足設計流量要求。設計揚程應按泵站進、出設計水位差，并計入進、出水流道或管道沿程和局部水力損失確定。最高揚程是泵站正常運行的上限揚程。水泵在最高揚程工況下運行，其提水流量雖小于設計流量，但應保證其運行的穩(wěn)定性。最低揚程是泵站正常運行的下限揚程。水泵的最低揚程工況下運行，亦應保證其運行的穩(wěn)定性，即不致發(fā)生

18、水泵汽蝕、振動等情況。5.5 抗浮計算5.5.1 預制泵站設置在地下水位較高的地段時，水的浮力可能造成預制泵站浮起。其浮力即為預制泵站底部的地下水揚壓力，其抗浮力為預制泵站的自重和回填土對預制泵站壁造成的下曳力，以及收口錐體上方的豎向土壓力。一般平壁管的預制泵站壁與回填土之間摩阻小，特別在有地下水情況下，其抗浮力相對較小，故當預制泵站浮力大于抗浮力時，應采取抗浮措施?？刹捎脻沧⒒炷猎龃罂垢×Φ拇胧?。5.6 地基計算5.6.1建筑物的地基計算應包括地基的承載能力計算，地基的整體穩(wěn)定計算和地基的沉降變形計算等，其計算結果是判斷地基要不要處理和如何處理的重要依據。如果計算結果不能滿足要求而地基又不

19、作處理，就會影響泵站的安全或正常使用。因此，本規(guī)范規(guī)定泵站選用的地基應滿足承載能力、穩(wěn)定和變形的要求。5.6.2標準貫入擊數小于4擊的粘性土地基和標準貫入擊數小于或等于8擊的砂性土地基均為松軟地基，其抗剪強度均較低，地基允許承載力均在80kPa以下，而泵房結構作用于地基上的平均壓應力一般均在150kPa200kPa，少則80kPa100kPa，多則200kPa以上，特別是標準貫入擊數小于4擊的粘性土地基，含水量大，壓縮性高，透水性差，通常會產生相當大的地基沉降和沉降差，對安裝精度要求嚴格的水泵機組來說，更是不能允許的。因此，本標準規(guī)定，標準貫入擊數小于4擊的粘性土地基（如軟弱粘性土地基、淤泥質

20、土地基、淤泥地基等）和標準貫入擊數小于或等于8擊的砂性土地基（如疏松的粉砂、細砂地基或疏松的砂壤土地基等），均不得作為天然地基。對于這些地基，由于各項物理力學性能指標較差，當工程結構上難以協(xié)調適當時，就必須進行妥善處理。5.6.4本標準附錄B.1選列的泵站地基允許承載力計算公式，主要有限制塑性開展區(qū)的公式、漢森公式和核算泵站地基整體穩(wěn)定性的Ck法公式。限制塑性開展區(qū)的最大開展深度為某一允許值時，即可以此時的豎向荷載作為地基持力層的允許承載力。通常是將塑性開展區(qū)的最大開展深度視為基礎寬度的函數。根據工程實踐經驗，一般取為基礎寬度的1/3或 1/4，但不宜規(guī)定過大，否則影響建筑物的安全穩(wěn)定；同時，

21、也不宜規(guī)定過小，否則就不能充分發(fā)揮地基的潛在能力。為安全起見，本標準取用塑性開展區(qū)的最大開展深度為基礎寬度的1/4見附錄B.l中的（B.1.1）式。對于公式（B.1.1）中的基礎底面寬度，現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007規(guī)定，大于6m時，按6m考慮；小于3m時，按3m考慮?？紤]到大、中型泵房基礎底面寬度一般都大于6m，不加區(qū)別的都取用6m，顯然不符合泵站工程的實際，因此本規(guī)范對泵房基礎底面寬度不作任何限制，按實際取用，但必須同時滿足地基的變形要求。對于公式（B.1.1）中的基礎埋置深度，現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007規(guī)定，一般自室外地面標高算起。在填方整平地區(qū)

22、，可自填土地面標高算起，但填土在上部結構施工后完成時，應從天然地面標高算起。這一規(guī)定，對房屋建筑地基基礎是合理的，因其四周開挖深度基本一致，且開挖后回填時間短，地基回彈影響小。但對大、中型泵房基礎情況就不同了。大、中型泵房基礎和大、中型水閘底板一樣，基坑開挖后回填時間長，地基有充分時間回彈，而且兩面不回填土，因此基礎埋置深度只能按其實際埋深取用。如基礎上、下游端有較深的齒墻，亦可從齒墻底腳算至基礎頂面，作為基礎的埋置深度。對于公式（B.1.l）中土的抗剪強度指標，考慮到大、中型泵站和大、中型水閘一樣，施工時間一般都比較長，地基有充分時間固結，而且浸于水下，因此宜采用飽和固結快剪試驗指標。嚴格地

23、說，公式（B.1.l）只適用于豎向對稱荷載作用的情況。如果地基承受豎向非對稱 荷載作用時，可按基礎底面應力的最大值進行計算，所得地基持力層的允許承載力則偏于安全。漢森公式是極限承載力計算公式中的一種，不僅適用于只有豎向荷載作用的情況，而且對既有豎向荷載作用，又有水平向荷載作用的情況也適用。采用該公式計算地基持力層的允許承載力時，規(guī)定取用安全系數為2.03.0，這是根據工程的重要性、地基持力層條件和過去使用經驗等因素確定的。例如，對于重要的大型泵站或軟土地基上的泵站，安全系數可取用大值。對于中型泵站或較堅實地基上的泵站，安全系數可取用小值。本標準附錄B.1所列漢森公式，已將取用的安全系數計入，可

24、直接計算地基持力層的允許承載力，即（B.1.2）式。無論是采用公式（B.1.1），還是采用公式（B.1.2），式中的重力密度和抗剪指標值，都是將整個地基視為均質土取用的。實際工程中常見的多是成層土，可將各土層的重力密度和抗剪強度指標值加權平均，取用加權平均值。這種處理方法比較簡單，但容易掩蓋軟弱夾層的真實情況，對泵房安全是不利的，為此必須同時控制地基沉降不超出允許范圍。還有一種處理方法是根據各土層的重力密度和抗剪強度指標值，分層計算其允許承載力，同時繪出地基持力層以下的附加應力曲線，然后檢查各土層（特別是軟弱夾層）的實際附加應力是否超過各相應土層的允許承載力。如果未超過就安全，超過了就不安全。

25、后一種處理方法雖然克服了前一種處理方法的缺點，不掩蓋軟弱夾層的真實情況，但計算工作量相當大，往往是與地基沉降計算同時完成。至于k法公式，也是按塑性平衡理論推導而得，尤其適用于成層土地基。該公式在水閘工程設計中，是多年常用的公式，已被列入國家現(xiàn)行標準水閘設計規(guī)范SL 265。在泵站工程設計中，近年來也有一些泵站使用該公式，因此將該公式列入本規(guī)范附錄B第B.1節(jié)，即（B.1.3）式。5.6.5由于軟弱夾層抗剪強度低，往往對地基的整體穩(wěn)定起控制作用，因此當泵房地基持力層內存在軟弱夾層時，應對軟弱夾層的允許承載力進行核算。計算軟弱夾層頂面處的附加應力時，可將泵房基礎底面應力簡化為豎向均布、豎向三角形分

26、布和水平向均布等情況，按條形或短形基礎計算確定。條形或短形基礎底面應力為豎向均布、豎向三角形分布和水平向均布等情況的附加應力計算公式可查有關土力學、地基與基礎方面的設計手冊。5.6.6作用于泵房基礎的振動荷載，必將降低泵房地基允許承載力，這種影響可用振動折減系數反映。根據現(xiàn)行國家標準動力機器基礎設計規(guī)范GB 50040的規(guī)定，對于汽輪機組和電機基礎，振動折減系數可采用0.8；對于其他機器基礎，振動折減系數可采用1.0。有關動力機器基礎的設計手冊推薦，對于高轉速動力機器基礎，振動折減系數可采用0.8；對于低轉速動力機器基礎，振動折減系數可采用1.0?？紤]水泵機組基礎在動力荷載作用的振動特性，本規(guī)

27、范規(guī)定振動折減系數可按0.81.0選用。高揚程機組的基礎可采用小值；低揚程機組的塊基型整體式基礎可采用大值。5.6.8我國水利工程界地基沉降計算，多采用分層總和法，即公式（5.6.9）。嚴格地說，該式只有在地基上層無側向膨脹的條件下才是合理的。而這只有在承受無限連續(xù)均布荷載作用的情況下才有可能。實際上地基土層受到某種分布形式的荷載作用后，總是要產生或多或少的側向變形，但因采用分層總和法計算，方法比較簡單，工作量相對比較小，計算成果一般與實際沉降量比較接近，因此實際工程中宜使用這種計算方法。應該說，無論采用何種計算方法計算地基沉降都是近似的，因為目前各種計算方法在理論上都有一定的局限性，加之地基

28、勘探試驗資料的取得，無論是在現(xiàn)場，還是在室內，都難以準確地反映地基的實際情況，因此要想非常準確地計算地基沉降量是很困難的。當按公式（5.6.9）計算地基最終沉降量時，必須采用土壤壓縮曲線，這是由土壤壓縮試驗提供的。如果基坑開挖較深，基礎底面應力往往小于被挖除的土體自重應力，可采用土壤回彈再壓縮曲線，以消除開挖土層的先期固結影響。對于公式（5.6.9），根據工程實際情況，往往是軟土地基上計算沉降量偏小，對此，參照國家現(xiàn)行有關規(guī)范的規(guī)定。對于地基壓縮層的計算深度，可按計算層面處附加應力與自重應力之比等于0.10.2的條件確定。這種控制應力分布比例的方法，對于底面積較大的泵房基礎，應力往下傳遞比較深

29、廣的實際情況是適宜的，經過水利工程實際使用證明，這種方法是能夠滿足工程要求的。泵房地基允許沉降量和沉降差的確定，是一個比較復雜的問題。在目前水利工程設計中，對地基允許沉降量和沉降差尚無統(tǒng)一規(guī)定?，F(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007規(guī)定，建筑物的地基變形允許值，可根據地基土類別，上部結構的變形特征，以及上部結構對地基變形的適應能力和使用要求等確定。如單層排架結構（柱距為6m）柱基的允許沉降量，當地基土為中壓縮性土時為120mm，當地基土為高壓縮性土時為200mm；建筑物高度為100m以下的高聳結構基礎允許沉降量，當地基土為中壓縮性土時為200mm，當地基土為高壓縮性土時為400mm。

30、框架結構相鄰柱基礎的允許沉降差，當地基土為中、低壓縮性土時為0.002L(L為相鄰柱基礎的中心距，mm)，當地基土為高壓縮性土時為0.003L；當基礎不均勻沉降時不產生附加應力的結構，其相鄰柱基礎的沉降差，不論地基土的壓縮性如何，均為0.005L。現(xiàn)行行業(yè)標準水閘設計規(guī)范SL 265已對地基允許沉降量和沉降差未作具體規(guī)定，由于水閘基礎尺寸和剛度比較大，對地基沉降的適應性比較強，因此在不危及水閘結構安全和不影響水閘正常使用的條件下，一般水閘基礎的最大沉降量達到100mm150mm和最大沉降差達到30mm50mm是允許的。對有防水要求的泵站，過大的沉降差將導致防水失效，危及建筑物安全?，F(xiàn)行國家標準

31、地下工程防水技術規(guī)范GB 50108規(guī)定用于沉降的變形縫其最大允許沉降差不應大于30mm。根據調查資料，多數泵站的泵房地基實測最大沉降量為100mm250mm，最大沉降差為50mm100mm，只有少數泵站的泵房地基實測最大沉降量和最大沉降差超過或低于上述范圍。例如某泵站的泵房地基實測最大沉降量竟達650mm，最大沉降差竟達350mm；又如某泵站的泵房地基實測最大沉降量只有40mm，沉降差只有20mm。但實測資料證明，即使出現(xiàn)較大的沉降量和沉降差，除個別泵站機組每年需進行維修調試，否則難以繼續(xù)運行外，其余泵站泵房地基均穩(wěn)定，運行情況正常。顯然，如果對這兩個控制指標規(guī)定太高，軟土地基上的泵房結構將

32、難以得到滿足，則必須采取改變結構型式（如采用輕型、簡支結構），或回填輕質材料，或加大基礎的平面尺寸，或調整施工程序和施工進度等措施，但有時采取某種措施卻會對泵房結構的抗滑、抗浮穩(wěn)定帶來或多或少的不利影響；如果對這兩個控制指標規(guī)定太低，固然容易使軟土地基上的泵房結構得到滿足，但實際上將會危及泵房結構的安全和影響泵房的正常使用，或給泵站的運行管理工作帶來較多的麻煩。5.6.9水工建筑物的地基處理方法很多，隨著科學技術的不斷發(fā)展，新的地基處理方法，如水泥土攪拌法（深層攪拌法、粉噴樁法）、高壓噴射法等不斷出現(xiàn)。但是，有些地基處理方法目前仍處于研究階段，在設計或施工技術方面還不夠成熟，特別是用于泵房的地

33、基處理尚有一定的困難；有些方法目前用于實際工程，單價太高，與其它地基處理方法相比較，顯得很不經濟。根據泵站工程的實際情況，本規(guī)范列出換填墊層法、強力夯實法、水泥土攪拌法、振沖法、樁基礎、沉井基礎等幾種常用地基處理方法的基本作用、適用條件和說明事項（見本標準附錄B表B.2。1）。但應指出，任何一種地基處理方法都有它的適用范圍和局限性，因此對每一個具體工程要進行具體分析，綜合考慮地基土質、泵房結構特點、施工條件和運行要求等因素，初步選出幾種可供考慮的地基處理方案或多種地基處理綜合措施，經技術經濟比較確定合適的地基處理方案。必要時應在施工前通過現(xiàn)場確定其適用性和處理效果。5.6.10根據工程實踐經驗

34、，強力夯實法、振沖法等處理措施，對于防止土層可能發(fā)生“液化”，均有一定效果。對于粉砂、細砂、砂壤土地基，如果存在可能發(fā)生“液化”的問題，采用板樁或連續(xù)墻圍封，即將泵房底板下四周封閉，其效果尤為顯著。5.6.11黃土（典型黃土）濕陷性大，且厚度較大；黃土狀土(次生黃土）由典型黃土再次搬運而成，其濕陷性一般不大，且厚度較小。黃土在一定的壓力作用下受水浸濕，土的結構迅速破壞而產生顯著附加下沉，稱為濕陷性黃土。濕陷性黃土可分為自重濕陷性黃土和非自重濕陷性黃土。前者在其自重壓力下受水浸濕后發(fā)生濕陷，后者在其自重壓力下受水浸濕后不發(fā)生濕陷。對濕陷性黃土地基的處理，應減小土的孔隙比，增大土的重力密度，消除土

35、的濕陷性，本規(guī)范列舉了如下幾種常用的處理方法：重錘表層夯實法一般可消除1.2m1.8m深度內黃土的濕陷性，但當表層土的飽和度大于60%時，則不宜采用；換土墊層法（包括換灰土墊層法）是消除黃土地基部分濕陷性最常用的處理方法，一般可消除1m3m深度內黃土的濕陷性，同時可將墊層視為地基的防水層，以減少墊層下天然黃土層的浸水機率。墊層的厚度和寬度可參照現(xiàn)行國家標準濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范GB 50025確定；土樁擠密法（包括灰土樁擠密法）適用于地下水位以上，處理深度為5m15m的濕陷性黃土地基，對地下水位以下或含水量超過25%的黃土層，則不宜采用;樁基礎是將一定長度的樁穿透濕陷性黃土層，使上部結構荷載通

36、過樁尖傳到下面堅實的非濕陷性黃土層上，這樣即使上面黃土層受水浸濕產生濕陷性下沉，也可使上部結構免遭危害。在濕陷性黃土地基上采用的樁基礎一般有鋼筋混凝土打入式預制樁和就地灌注樁兩類，而后者又有鉆孔樁、人工挖孔樁和爆擴樁之分。鉆孔樁即一般軟土地基上的鉆孔灌注樁，對上部為濕陷性黃土層，下部為非濕陷性黃土層的地基尤為適合。人工挖孔樁適用于地下水含水層埋藏較深的自重濕陷性黃土地基，一般以卵石層或含鈣質結核較多的土層作為持力層，挖孔樁孔徑一般為0.8m1.0m，深度可達15m25m。爆擴樁施工簡便，工效較高，不需打樁設備，但孔深一般不宜超過10m，且不適宜打入地下水位以下的土層。至于打入式預制樁，采用時一

37、定要選擇可靠的持力層，而且要考慮打樁時黃土在天然含水量情況下對樁的摩阻力作用。當黃土含有一定數量鈣質結核時，樁的打入會遇到一定的困難，甚至不能打到預定的設計樁底高程。濕陷性黃土地基上的樁基礎應按支承樁設計，即要求樁尖下的受力上層在樁尖實際壓力的作用下不致受到濕陷的影響，特別是自重濕陷性黃土地基受水浸濕后，不僅正摩擦力完全消失，甚至還出現(xiàn)負摩擦力，連同上部結構荷載一起，全部要由樁尖下的土層承擔。因此，在濕陷性黃土地基上，對于上部結構荷載大或地基受水浸濕可能性大的重要建筑物，采用樁基礎尤為合理；預浸水法是利用黃土預先浸水后產生自重濕陷性的處理方法，適用于處理厚度大、自重濕陷性強的濕陷性黃土地基。需

38、用的浸水場地面積應根據建筑物的平面尺寸和濕陷性黃土層的厚度確定。由于預浸水法用水量大，工期長，因此在沒有充足水源保證的地點，不宜采用這種處理方法。經預浸水法處理后的濕陷性黃土地基，還應重新評定地基的濕陷等級，并采取相應的處理措施。5.6.12在我國黃河流域以南地區(qū)，不同程度地分布著膨脹土。膨脹土的粘粒成分主要由強親水性礦物質組成，其礦物成分可歸納為以蒙脫石為主和以伊利石為主兩大類，均具有吸水膨脹、失水收縮、反復脹縮變形的特點。這種特點對修建在膨脹土地基上的建筑物危害較大，因此必須在滿足建筑物布置和穩(wěn)定安全要求的前提下，采取可靠的措施。根據多年來對膨脹土的研究和工程實踐經驗，對修建在膨脹土地基上

39、的泵站工程而言，目前主要采取減小泵房基礎底面積，增大泵房基礎埋置深度，以及換填無膨脹性土料墊層和設置樁基礎等地基處理方法。減小泵房基礎底面積是在不影響泵房結構的使用功能和充分利用膨脹土地基允許承載力的條件下，增大基礎底面的壓應力，以減少地基膨脹變形。增大泵房基礎埋置深度是將泵房基礎盡量往下埋入非膨脹性或膨脹性相對較小的土層中，以減少由于天氣干濕變化對地基脹縮變形的影響。上述兩種工程措施主要適用于大氣影響急劇層深度一般不大于1.5m的平坦地區(qū)。換填無膨脹性土料墊層的方法主要適用于強膨脹性或較強膨脹性土層露出較淺，或建筑物在使用中對地基不均勻沉降有嚴格要求的情況。換填的無膨脹性土料主要有非膨脹性的

40、粘性土、砂、碎石、灰土等，這對含水量及孔隙比較高的膨脹性土地基是很有效的工程措施。換填無膨脹性土料墊層厚度可依據當地大氣影響急劇層的深度，或通過脹縮變形計算確定。當大氣影響急劇層深度較深，采用減小基礎底面積、增大基礎埋置深度，或換填無膨脹性土料墊層的方法對泵房結構的使用功能或運行安全有影響，或施工有困難，或工程造價不經濟時，可采用樁基礎。膨脹土地基中單樁的允許承載力應通過現(xiàn)場浸水靜載試驗，或根據當地工程實踐經驗確定。在樁頂以下3m范圍內，樁周允許摩擦力的取值應考慮膨脹土的脹縮變形影響，乘以折減系數0.5。在膨脹土地基上設置的樁基礎，樁徑宜采用250mm350mm，樁長應通過計算確定，并應大于大

41、氣影響急劇層深度的1.6倍，且應大于4m，同時樁尖應支承在非膨脹性或膨脹性相對較小的土層上。5.7 構造 底板混凝土屬于厚大結構物，本身剛度較大，上部荷載又較均勻，因而由于荷載引起裂縫的可能性較小，但值得注意的是溫度應力，所以減少混凝土溫升，降低水泥水化熱，就成為混凝土選用原材料的關注點。 關于泵站外部材質應力和荷載計算方法的規(guī)定。泵站外壁材質必須能承受地下水壓和土壓的作用而不破壞和變形。泵站外壁材質的應力計算應按照國家規(guī)范給水排水工程構筑物結構設計規(guī)范GB 50069中4.2.3和4.2.4的計算方法，假設地下水水位直至地面，主動土壓力系數取1/3，回填土的重量密度取18KN/m3時，計算可簡化為外壓力作用于泵站的外側面，大小等效于水壓的1.6倍。 關于泵站頂蓋結構和強度的基本規(guī)定。 關于埋設在道路