裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋計(jì)算書

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋計(jì)算書第部分 裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋的計(jì)算資料一、設(shè)計(jì)資料1、 橋面凈空凈6+20.75人行道2、主梁跨徑和全長標(biāo)準(zhǔn)跨徑 ： =20.00m（墩中心距離）計(jì)算跨徑： =19.50（支座中心距離）主梁全長: =19.96(主梁預(yù)制長度) 3、設(shè)計(jì)荷載汽-20、掛-100和人群荷載3KN/4、材料鋼筋：主筋用級鋼，其他用級鋼，混凝土用25號5、計(jì)算方法：極限狀態(tài)法6、結(jié)構(gòu)尺寸。如圖下：7、設(shè)計(jì)依據(jù)（1）混凝土簡支梁（板）橋 人民交通出版社（第二版）（2）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTJ021-85），簡稱“橋規(guī)” ( 3)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)

2、計(jì)規(guī)范 (JDJ024-85) (4) 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊 梁二、主梁的計(jì)算（一）主梁的荷載橫向分布系數(shù)1、跨中荷載矩橫向分布系數(shù)（按G-M法） （1）主梁的抗彎及抗扭慣矩和求主梁截面的重心位置如圖下：平均板厚=1/2(8+14)=11cm=T形截面抗拒慣扭近似等于各個(gè)矩形截面的抗扭截面的抗扭慣矩之和，即:=故： 單位抗彎及抗扭慣矩：（2）橫梁抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度計(jì)算如圖下：橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即：根據(jù)比值可查附表 求得： 求橫梁截面重心位置橫梁的抗彎和扭慣矩 和： 查表得, 但由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立寬扁板者的一半，可取 b查表得： 單位抗彎及抗扭慣和：（3）計(jì)算

3、抗彎參數(shù)和抗彎參數(shù) 橋?qū)挼囊话?計(jì)算跨徑按公預(yù)規(guī)取, (4)計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo) 已知, 查圖表，可得表中值：表1梁位荷載位置b0.940.971.001.031.051.031.000.970.941.051.061.071.071.020.970.930.870.831.221.181.141.071.000.930.870.800.751.411.311.201.070.970.870.790.720.671.651.421.241.070.930.840.740.680.600.830.910.991.081.131.080.990.910.831.661.511.351.2

4、31.060.880.630.390.182.462.101.731.380.980.640.23-0.17-0.553.322.733.101.510.940.40-0.16-0.62-1.134.103.402.441.640.830.18-0.54-1.14-1.77用內(nèi)插法求各梁位處值如圖下：1號、5號梁2號、4號梁3號梁：(系梁位在0點(diǎn)的K值)列表計(jì)算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值 表2 梁號計(jì)算式荷載位置 1號 1.4581.3221.2081.0700.9620.8640.7800.7120.6563.4762.8642.1681.5360.9180.356-0.236-0.724-

5、1.258-2.018-1.532-0.960-0.4660.0440.5081.0161.4361.914-0.337-0.256-0.160-0.0780.0070.0850.1700.2400.3203.1392.6082.0081.4580.9250.441-0.066-0.484-0.9380.6280.5220.4020.2920.1850.088-0.013-0.097-0.1882號 1.1521.1321.1121.0701.0080.9460.8940.8280.7822.1401.8641.5781.3201.0120.7360.3900.054-0.258-0.988-

6、0.732-0.466-0.250-0.0040.2100.5040.7741.040-0.165-0.122-0.078-0.042-0.0010.0350.0840.1290.1741.9751.7421.5001.2781.0110.7710.4740.183-0.0840.3950.3480.3000.2560.2020.1540.0950.037-0.0173號0.940.971.001.031.051.031.000.970.940.830.910.991.081.131.080.990.910.830.110.060.01-0.05-0.08-0.050.010.060.110.

7、0180.0100.002-0.008-0.013-0.0080.0020.0100.0180.8480.9200.9921.0721.1171.0720.9920.9200.8480.1700.1840.1980.2140.2230.2140.1980.1840.170各梁的橫向分布系數(shù)：汽20： 掛100: 人群荷載： 人行道板： 2.梁端剪力橫向分布系數(shù)計(jì)算（按杠桿法）汽20： 掛100： 人群荷載： (二)內(nèi)力計(jì)算1、恒載內(nèi)力（1）恒載：假定橋面構(gòu)造各部分重量平均分配給各主梁承擔(dān)，計(jì)算見表3 鋼筋混凝土T形梁的恒載計(jì)算 表3構(gòu)件名構(gòu)件簡圖及尺寸（cm）單元構(gòu)件體積及算式()容重()每延

8、米重量（KN/m）主梁25橫隔板中梁的邊梁25橋面鋪裝2324一側(cè)人行道部分每2.5m長時(shí)重12.42KN,1.0m長時(shí)重12.35/2.5=4.94KN/m。按人行道板橫向分布系數(shù)分?jǐn)傊粮髁旱陌逯貫椋?1號、（5號）梁： 2號、（4號）梁 : 3號梁 : 各梁的恒載匯總于表4（單位：KN/m） 表4梁 號主 梁橫 梁欄桿及人行道鋪裝層合 計(jì)1(5)2(4)39.769.769.760.631.261.262.181.871.684.204.204.2016.7717.0916.90(2)恒載內(nèi)力計(jì)算影響線面積計(jì)算見 表5影響線面積 恒載內(nèi)力計(jì)算見表6恒載內(nèi)力計(jì)算表 表6 梁號1(5)2(4)

9、316.7717.0916.9047.5347.5347.53797.08812.29803.2616.7717.0916.9035.6535.6535.65597.85609.26602.4916.7717.0916.909.759.759.75163.51166.63164.782.活載內(nèi)力 （1）汽車荷載沖擊系數(shù) (2)等代荷載p及影響線面積。等代荷載p 及影響線面積 表7126.5075.2547.53 27.3080.1335.6529.5585.759.7551.28137.812.438人群荷載（每延米）: (3)活載彎矩計(jì)算（表8至表10） 汽20產(chǎn)生的彎矩（單位KN.M） 表

10、810.4010.4011.1911.19126.5027.3047.5335.65601.55464.8120.4050.4051.1911.19126.5027.3047.5335.65607.54469.4530.4090.4091.1911.19126.5027.3047.5335.65613.55474.09掛100產(chǎn)生的彎矩（單位KN/M） 表910.2570.25775.2580.1347.5335.65919.19734.1620.2350.23575.2580.1347.5335.65840.51671.3130. 2140.21475.2580.1347.5335.6576

11、5.40611.32彎矩組合：荷載組合及荷載安全系數(shù)采用：1.2恒載內(nèi)力+1.4(汽車+人群)內(nèi)力；1.2恒載內(nèi)力+1.4掛車內(nèi)力。人群產(chǎn)生的彎矩（單位KN.M） 表1010.6280.6282.252.2547.5335.6567.1650.3720.4400.4402.252.2547.5335.6547.0535.2930. 3780.3782.252.2547.5335.6540.4230.32彎矩提高系數(shù)的計(jì)算見表11，彎矩組合見表12由表12可知：彎矩由1號梁控制設(shè)計(jì)（掛車組合）彎矩提高系數(shù)計(jì)算表 表11 提高系數(shù)1=413=4232=413=4233=423=433梁號內(nèi)力提高系

12、數(shù)1=542=5522=512=5223=492=502(4)活載剪力計(jì)算：計(jì)算活載剪力應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)沿橋跨變化的影響。通常分兩步進(jìn)行，先按跨中的由等代荷載計(jì)算跨中剪力；再用支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù),并考慮支點(diǎn)至為直線變化來計(jì)算支點(diǎn)剪力。1 跨中剪力計(jì)算(見表13至表15)1 支點(diǎn)剪力計(jì)算(見表16至表18)剪力的荷載橫向分布系數(shù)為：彎矩組合表（單位：KN.m） 表12梁號內(nèi)力恒載人群汽車掛車1.2恒+1.4(人+汽)汽-20提高系數(shù)汽車組合x1.2恒+1.1掛掛-100提高系數(shù)掛車組合x采用值1797.0867.16601.55919.191892.691.031949.471967.6

13、11.022006.962231.692597.8550.37464.81734.161438.671.031481.831525.001.021555.501555.503812.2947.05607.54840.511981.181.031947.911899.311.021937.301937.304609.2635.29469.45671.311437.751.031480.881469.551.021498.941498.945803.2640.42613.55765.401879.471.031935.851805.851.021841.971841.976602.4930.324

14、74.09611.321429.161.031472.031395.441.021423.351423.35汽-20產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN） 表1310.40151.282.4381.19159.7120.40551.282.4381.19160.3030.40951.282.4381.19160.90 100產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN） 表1410.257137.812.43886.3520.235137.812.43878.9530.214137.812.43871.90 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN） 表1510.6282.252.4383.4420.3952.252.4382

15、.1730.3482.252.4381.91 支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算的; 按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)(同前)； 支點(diǎn)至和間按直線變化。支點(diǎn)剪力計(jì)算式為： 人群均布荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算式為： 梁端剪力計(jì)算圖式及剪力計(jì)算：汽-20作用下如圖掛-100作用下：計(jì)算支點(diǎn)剪力應(yīng)注意1號梁的特殊情況。即p住支端放置，雖然影響線縱坐標(biāo)較大，但其相應(yīng)的橫向分布系數(shù)較??；p由支點(diǎn)向跨中方向移動，就出現(xiàn)相反情況，因此，一般難以直觀地得出的最大值的活載位置?？捎迷囁惴ǎ磸闹c(diǎn)起，每移動一定距離算出一個(gè),然后取一個(gè)最大的作為所求的最大值；也可先把圖和y圖相乘，得出圖，然后再在圖上加活載，求得最大值。汽-20級產(chǎn)生的支點(diǎn)

16、剪力計(jì)算表（單位：KN） 表1611.191205.7221.191135.4931.191184.10C 剪力組合：剪力組合見表20。由表20可知：剪力以2號梁控制設(shè)計(jì)。人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算表（單位：KN） 表171250150.752250296.253250287.50人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算表（單位：KN） 表18梁號123公式 計(jì)算值剪力提高系數(shù)計(jì)算表 表19 提高系數(shù)1=53.20=94.602=44.13=96.503=51.90=97.00梁號內(nèi)力提高系數(shù)1=48.02=10032=643=10033=63.43=1003剪力組合表（單位：KN） 表20梁號內(nèi)力恒載人群

17、汽車掛車1.2恒+1.4(人+汽)汽-20提高系數(shù)汽車組合x1.2恒+1.1掛掛-100提高系數(shù)掛車組合x采用值1163.5117.37205.72150.75508.541.00508.54362.041.02369.28369.28203.4459.7186.3588.411.0088.4194.991.0397.8397.833166.634.95135.49296.25396.571.03408.47525.831.03541.61541.61402.1760.3078.9588.411.0088.4186.851.0389.4589.455164.785.88184.10287.50

18、437.161.00437.16513.991.03529.41529.41601.9160.9071.9087.931.0087.9379,091.0381.4681.46(三)截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算1 配置主筋：由彎矩組合表12可知，1號梁M 值為最大，考慮到施工方便，扁安全地一律按1號梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。h設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為3cm，鋼筋中心至底邊距離a=10.5cm，則主梁有效高度已知1號梁跨中彎矩M=2231.69KN.M:由求解得到. 由得 選用和鋼筋： 設(shè)鋼筋重心位置為： 實(shí)際有效高度： 0.15 故，含筋率滿足規(guī)范要求2 截面強(qiáng)度驗(yàn)算：按截面配筋值為： 截面抗彎強(qiáng)度為： 小于5，滿足

19、規(guī)范要求。3 斜筋配置，由表20可知，剪力以2號梁為最大，為扁安全計(jì)，一律用2號梁數(shù)值。即： 假定有通過支點(diǎn)。 應(yīng)進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。（1） 斜截面配筋的計(jì)算圖式。a最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)60,彎起鋼筋（按45度）承擔(dān)40.b計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。c計(jì)算以后每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置計(jì)算圖式如圖由內(nèi)插可的得：,其中相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見表21斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離（m）承擔(dān)的剪力值斜筋排次彎起點(diǎn)距

20、支座中心距離（m）承擔(dān)的剪力值1231.22.33.4204.59175.36132.19454.55.688.3544.51(2)各排彎起鋼筋的計(jì)算，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪能力（），按下式計(jì)算：已知本示例用：為施工便利，可增設(shè)輔助斜筋，.(3)主筋彎起后正截面不需要抗彎強(qiáng)度的校核：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心位置亦應(yīng)不同，則有效高度大小不同，鋼筋的抵抗彎矩為：=鋼筋的抵抗彎矩為：跨中截面的總的鋼筋抵抗彎矩為：4.箍筋配置：箍筋間距的計(jì)算公式為： 選用雙肢箍筋（級鋼筋的），則面積; 距支座中心 處的主筋為, 代入上式，可得：選用?？缰薪孛嫣?，,則：選用（按

21、構(gòu)造要求配置）跨支座中心2.3m處， 。距支座中心4.5m處綜合上所述，全梁箍筋的配置為雙肢箍筋；由支點(diǎn)至距支座中心2.3m處，為10cm;由距支座中心2.3m至4.5m處；為15cm,由4.5m至處，為20cm。則配箍率分別為：均大于規(guī)范規(guī)定的最小配箍率0.0010至0.0018。5斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算：斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為：（1）距支座中心(梁高的一半)處截面；（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面，以及錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面；（3）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面；（4）受彎構(gòu)件腹板寬度改變處的截面；即有：a距支座處截面11，相應(yīng)的b距支座中心1.2m處截面22，相應(yīng)的c距支座

22、中心2.3m處截面33，相應(yīng)的d距支座中心3.4m處截面44，相應(yīng)的e距支座中心4.5m處截面55，相應(yīng)的應(yīng)注意的是：此時(shí)的為計(jì)算的通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（kN）和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩。最大剪力在計(jì)算出C值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)。其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為： 其中：; ;斜截面水平設(shè)影長度C按下式計(jì)算：,當(dāng)值為：C=（125.28+119.40）1/2=122.34cm由C值可內(nèi)插求得各斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面11：截割兩組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋 斜截面22：截割兩組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋

23、斜截面33：截割兩組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋 斜截面44：截割兩組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋 斜截面55：截割兩組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋 6.斜截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：鋼筋混凝土梁斜截面抗彎強(qiáng)度不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成。根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，如果縱向受拉鋼筋與彎起鋼筋在夠在上注意按規(guī)范構(gòu)造要求配置，斜截面抗彎強(qiáng)度可以得到保證而不必進(jìn)行驗(yàn)算。驗(yàn)算斜截面抗彎強(qiáng)度的位置，其最不利的斜截面按下式通過試算確定： 其中一組（二根）彎起鋼筋可承受的剪力：一組（雙肢）箍筋可承受的剪力： 驗(yàn)算距支座中心處斜截面：箍筋間距為10cm,若斜截面通過6根箍筋、1組斜筋時(shí)（約距支

24、座中心1.2m）: 若斜面通過6根箍筋2組斜筋時(shí)（約距支座中心1.25m）最不里利的斜截面在1.20至1.25m間，此處最大計(jì)算彎矩。則： 按規(guī)定；式中：; 斜截面抗彎強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。（四）裂縫寬度驗(yàn)算最大裂縫寬度按下式計(jì)算：其中：,對荷載組合對荷載組合;: 滿足規(guī)范要求。但是，還應(yīng)滿足規(guī)范規(guī)定：在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為的縱向鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。若用，則介乎至0.001之間，可行。(五)變形驗(yàn)算 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算變形時(shí)的截面剛度：對于簡支梁等靜定結(jié)構(gòu)采用,其中,為開裂截面的換算慣性矩：=其中值為（翼緣板平均厚度:解方程得到：活載撓度計(jì)算：汽車荷載不計(jì)沖擊系數(shù)時(shí)： 最大豎向撓度不應(yīng)超過

25、：（1） 梁式橋主梁跨中 （2） 掛車荷載可增加，即1.2變形驗(yàn)算滿足規(guī)范要求。三橫梁的計(jì)算(一） 橫梁彎矩的計(jì)算（用GM）法對于具有多根內(nèi)橫梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計(jì)算跨中橫梁的內(nèi)力，其他橫梁可偏安全地仿此設(shè)計(jì)。 從主梁計(jì)算已知和=0.167，當(dāng)時(shí)，查GM法用表并內(nèi)查計(jì)算，列入表22內(nèi)。荷載位置從0到間的各頂數(shù)值均與0到間數(shù)值對稱，故未列入表內(nèi)。 表22 荷載位置系數(shù)項(xiàng)0-0.240-0.120-0.0010.1200.244-0.098-0.0400.0280.1100.2170.1420.0800.029-0.010-0.0270.024

26、0.0130.005-0.002-0.004-0.216-0.1070.0040.1180.240繪制橫梁跨中截面的彎矩影響線，加載求集中荷載換算成正弦荷載的峰值計(jì)算，可采用下式：汽20荷載的:q掛100荷載的:人群荷載產(chǎn)生的:橫梁跨徑為，沖擊系數(shù)，各項(xiàng)活載彎矩值為：荷載組合：因?yàn)闄M梁彎矩影響線的正負(fù)面具很接近，并且系預(yù)制架設(shè)，恒載的絕大部分不產(chǎn)生內(nèi)力，故組合時(shí)不計(jì)入恒載內(nèi)力。荷載安全系數(shù)的采用如下：由于占100，故不再考慮提高系數(shù)值；掛車組合考慮提高系數(shù)。負(fù)彎矩組合：故橫梁內(nèi)力：正彎矩由掛車荷載控制：負(fù)彎矩由掛車荷載控制： (二)橫梁截面配筋與驗(yàn)算1.正彎矩配筋：把鋪裝層折作3cm計(jì)入截面，

27、則橫梁翼板有效寬度為（圖A）:按規(guī)范要求取小者，即，暫取，則。 解方程，得到：由公式得：選用。此時(shí)： 驗(yàn)算截面強(qiáng)度： 2負(fù)彎矩配筋：取解方程，得到：選用，則（圖B）。此時(shí) 驗(yàn)算 橫梁正截面含筋率=0.276; =0.333，均大雨規(guī)范規(guī)定的受拉鋼筋最小配筋百分率0.15。(三)橫梁剪力計(jì)算及配筋計(jì)算橫梁各主要截面處的剪力影響線坐標(biāo)如表23所示。據(jù)此繪制影響圖22，加載求出值。經(jīng)過比較，2號梁位處截面的為最大。2號梁右截面23號梁中點(diǎn)荷載以軸重計(jì)，剪力計(jì)算：考慮掛車組合，并取提高系數(shù)為1.03，則取用的剪力值為：按規(guī)范：剪力驗(yàn)算要求：橫梁在相應(yīng)于主梁2號（右）及2號3號間的截面剪力影響線坐標(biāo)計(jì)算

28、 表23(1號)(1號2號)（2號）（2號3號01號梁反力影響線(0.556)(0.451)0.632 0.524 0.4030.2920.1850.087-0.015-0.099-0.1912號梁反力影響線0.3970.3500.3010.2560.2020.1540.0940.035-0.0191號、2號梁影響線疊加1.0290.874(0.642) (0.516)0.704 0.548 0.3870.2410.079-0.064-0.2102號、3號梁剪力影響線0.029-0.126-0.296(-0.484)-0.452 0.3870.2410.079-0.064-0.2102號（右）

29、剪力影響線0.029-0.126(-0.358)-0.296 0.5480.3870.2410.079-0.064-0.210計(jì)算剪力，介乎兩者之間，橫梁需配置抗剪鋼筋。擬全部采用箍筋來承受剪力，選取箍筋為雙肢。按規(guī)范規(guī)定，斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力按下式計(jì)算：式中：故箍筋間距為：取，則，滿足規(guī)范規(guī)定的構(gòu)造要求。（四）橫梁接頭鋼板及焊縫計(jì)算1.主筋與接頭仿辦的焊縫長度C值計(jì)算采用16錳鋼板，板厚12mm，焊縫高度可取用8mm，雙面焊。按規(guī)范規(guī)定，貼角焊縫最小厚度。已知II級鋼筋，。則焊縫長度C為：2.斜拉鋼筋面積計(jì)算并確定其錨固長度值橫梁接頭處剪力假定由上下兩個(gè)接頭平均分?jǐn)?，各?fù)擔(dān)一般

30、，并計(jì)入剪力集中的影響而乘以1.10系數(shù)。以2號梁與3號梁之間的橫梁接頭處的為最大。斜筋所承受的斜拉力：選用，則：考慮到其是有鋪裝層與連接蓋板等，強(qiáng)度是充分的。斜拉鋼筋的錨固長度為：3.選用接頭鋼板尺寸從計(jì)算上看，需要的鋼板尺寸不大，但為了滿足構(gòu)造要求，選用尺寸為的鋼板。4.接頭蓋板計(jì)算（1）蓋板強(qiáng)度計(jì)算擬選用4塊錳鋼板為接頭蓋板，橫梁內(nèi)筋和斜筋買年紀(jì)的總和為： 4塊鋼板的總面積，因?yàn)殇摪宓娜菰S應(yīng)力高于鋼筋的容許應(yīng)力，故鋼板的強(qiáng)度可靠。鋼板的構(gòu)造示意圖24。（3） 蓋板的焊縫計(jì)算為便于計(jì)算，作下述假定：a.橫梁接頭處最大彎矩和最大剪力同時(shí)發(fā)生；b.按等強(qiáng)度原理，即假定主鋼筋應(yīng)力用足;c.荷載作

31、用在橫梁的 豎直平面內(nèi)，橫梁不發(fā)生扭轉(zhuǎn)。這樣一來：;（鋼筋重心與鋼板重心的距離）；把剪力移至鋼板重心處時(shí)：則有：產(chǎn)生的水平方向剪應(yīng)力（由8條焊縫共同承受）：產(chǎn)生的垂直方向剪應(yīng)力：由組合彎矩產(chǎn)生的扭矩剪應(yīng)力，可用近似公式計(jì)算： 式中：（全部焊縫對形心的極慣矩） 按規(guī)范規(guī)定，即：實(shí)際焊縫厚度為，可以。四、行車道板的計(jì)算（一）計(jì)算圖式考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固結(jié)和中間鉸接的板計(jì)算。(二） 恒載及其內(nèi)力1.每延米板上的恒載：瀝青混凝土面層： 25號混凝土墊層； 梁翼緣板自重： 每延米板上的恒載合計(jì)：2恒載產(chǎn)生的內(nèi)力彎矩：剪力：3活載產(chǎn)生的內(nèi)力汽20級：以重車后

32、輪作用于鉸縫線上為最不利荷載位置，此時(shí)兩邊的懸臂板各承擔(dān)一半的車輪荷載。按后車輪著地寬度及長度為：順行車方向輪壓分布寬度：垂直行車方向輪壓分布寬度： 荷載作用于懸臂根部的有效根部寬度: 單輪時(shí)：沖擊系數(shù): 作用于每米寬板條上的彎矩為：單個(gè)車輪時(shí)： 取大值：作用于每米寬板條上的剪力為：掛100：車輪在板上的布置如圖28：按“橋規(guī)”，車輪著地寬度與長度為：鉸縫處2個(gè)輪重對于懸臂根部的有效分布寬度為:懸臂根部處的車輪尚有寬度為的部分輪壓作用于需計(jì)算的鉸接懸臂板上：輪壓面上的荷載對懸臂根部的有效分布寬度為：對于輪壓上的荷載，它并非對稱于鉸縫軸線，為簡化計(jì)算，偏安全地仍按懸臂梁來計(jì)算內(nèi)力。懸臂根部每延米

33、板寬的彎矩為：其中： 代入后，得到：作用在每米寬板條上的剪力為：4荷載組合；按：“公預(yù)規(guī)”做的：恒+汽： 恒+掛: 故行車道板的設(shè)計(jì)內(nèi)力為： (三)截面設(shè)計(jì)、配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算 懸臂板根部高度，凈保護(hù)層。若選用鋼筋，則有效高度為： 按: 驗(yàn)算。按： 查有關(guān)板寬內(nèi)鋼筋截面與間距表，當(dāng)選用鋼筋時(shí)，需要鋼筋間距為16cm時(shí)，此時(shí)所提供的鋼筋截面面積為：按規(guī)定，矩形截面受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求，即： 按，即：故不需要進(jìn)行斜截面抗彎強(qiáng)度計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配置箍筋。板內(nèi)分布鋼筋用，間距取25cm。強(qiáng)度驗(yàn)算： 強(qiáng)度滿足要求。五、支座計(jì)算采用板式橡膠，其設(shè)計(jì)按規(guī)范要求進(jìn)行。(一) 選定支座的平面尺寸選定支

34、座的平面尺寸由橡膠板的抗壓強(qiáng)度和梁端或墩臺頂混凝土的局部承于強(qiáng)度來確定。對橡膠板滿足： 若選定支座平面尺寸，則支座形狀系數(shù)為： 式中：當(dāng)時(shí)，橡膠板的平均容許壓應(yīng)力，橡膠支座的彈性模量為： 計(jì)算時(shí)最大支座反力按容許應(yīng)力法計(jì)算的最大支座反力為：故 5 (可以選用) （二） 確定支座的厚度主梁的計(jì)算溫差取，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的 水平位移為： 計(jì)算活載制動引起的水平位移，首先需缺點(diǎn)作用在每一個(gè)支座上的制動力。對于20m橋跨可布置一行車隊(duì)，其總重為：汽20：制動力為10=50KN，一輛加重車的總重為300KN，制動力為30=90KN。五根主梁共10個(gè)支座，每一個(gè)支座承受的水平力為

35、： 按規(guī)范要求，橡膠層總厚度應(yīng)滿足：（1） 不計(jì)汽車制動力時(shí)：（2） 計(jì)汽車制動力時(shí)：（3）選用六層鋼板、七層橡膠組成橡膠支座。上下層橡膠片厚度為0.25cm，中間層厚度為0.5cm，薄鋼板厚度為0.2cm，則：橡膠片總厚度為：符合規(guī)范要求：支座總厚度： (三)驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)支座的平均壓縮變形為為： 按規(guī)范要求應(yīng)滿足，即：梁端轉(zhuǎn)角為：設(shè)恒載時(shí)主梁處于水平狀態(tài)。已知汽20荷載作用下跨中撓度驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足： 符合規(guī)范要求。（四） 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性按規(guī)范規(guī)定，按下式驗(yàn)算支座抗滑穩(wěn)定性： 式中：計(jì)算支點(diǎn)最小反力：已知橫向分布系數(shù)（2號梁）為0.456，沖擊系數(shù)，按圖35計(jì)算為： 代入上式，得到

36、：均滿足規(guī)范要求，支座不會發(fā)生相對滑動。第（二）部分 鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩的計(jì)算一、 設(shè)計(jì)資料1 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造設(shè)計(jì)荷載：汽20，掛100；橋面凈空：凈6附人行道；標(biāo)準(zhǔn)跨徑：，梁長；上部構(gòu)造：鋼筋混凝土T形梁。2 水文地質(zhì)條件:地下水不富集且埋藏較深,對道路不構(gòu)成影響。3 材料鋼筋：蓋梁主筋用II級鋼筋，其他均用I級鋼筋；混凝土：蓋梁用25號，墩樁、系梁及鉆孔灌注樁用20號。4 計(jì)算方法：容許應(yīng)力法。5 橋墩尺寸：考慮原因標(biāo)準(zhǔn)圖，選用圖36所示結(jié)構(gòu)尺寸。6 設(shè)計(jì)依據(jù)：公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范二、 蓋梁計(jì)算（一） 荷載計(jì)算1 上部構(gòu)造恒載見表242 蓋梁自重及內(nèi)力計(jì)算見標(biāo)253 活載計(jì)算（1）活載

37、橫向分布系數(shù)計(jì)算，荷載對稱布置時(shí)用杠桿法，非對稱布置時(shí)用偏心受壓法。1）汽20級a單列車，對稱布置時(shí)： 表24每片邊梁自重（kn/M）每片邊梁自重（kn/M）一孔上部構(gòu)造總重（KN）一個(gè)支座恒載反力（KN）1、5號2、4號3號邊梁1、5邊梁2、4中梁316.7717.0916.901689.02167.36170.56168.66蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算 表25 截面編號自重（KN）彎矩（KN.m）剪力（KN）11-9.75-9.7522-24.00-24.0033-43.8069.304452.8052.805500B雙列車，對稱布置時(shí)：C單列車，非對稱布置時(shí)：由 則 d雙列車，非對稱

38、布置時(shí):已知:則: 2)掛100a對稱布置時(shí)：b非對稱布置時(shí):已知: 則: 3）人群荷載a兩側(cè)有人群，對稱布置時(shí): b單側(cè)有人群，非對稱布置時(shí):已知: 則: (2)按順橋向活載移動情況，求得支座活載反力的最大值。1）汽20：考慮到支點(diǎn)外布置荷載，并以車輪順橋向著地寬度邊緣為限(0.20m)，布載長度為： 單孔荷載單列車時(shí)，取三種情況中最大值。取用當(dāng)為二列車時(shí)，則：單孔荷載單列車時(shí)： 雙列車時(shí)： 2(2）掛100：布載長度為：a單孔布載b雙孔荷載，按兩種方式布置，取大值。兩種布載方式之和相等，3）人群荷載單孔滿載時(shí)（一側(cè)）;雙孔滿載時(shí)（一側(cè)）。（3） 活載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式為

39、）見表25。（4） 各梁恒載、活載反力組合：計(jì)算見表26，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為： 各梁恒載、活載反力組合 計(jì)算表（單位：KN） 表26編號荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁1恒載330.71337.12333.34337.12330.742汽20雙列對稱96.68159.20215.90159.2096.683汽20雙列非對稱195.55170.10145.39120.6795.234掛100對稱0245.73174.90111.9448.975掛100非對稱300.83237.86174.90111.9448.976人群對稱63.38-18.810-18.8163.387人群非對稱30.4919.708.91-1.87-12.668+490.80477.51549.24477.51490.809+457.91516.02558.15475.64414.7610+589.67526.02478.73438.98489.3