海上大跨越線路架線施工關(guān)鍵技術(shù)的應(yīng)用

1、500kV 海上大跨越線路架線施工關(guān)鍵技術(shù)的應(yīng)用張德美（福建省第二電力建設(shè)公司，福州市，350013）摘 要：莆田 LNG 電廠 500kV 送出湄洲灣海域大跨越為國內(nèi)首條 500kV 海上大跨越工程, 跨 海段架線施工具有跨越檔距長、展放工藝復雜、緊線張力大、海上施工條件惡劣等特點, 通 過計算論證, 選擇了有針對性的跨海段導引繩展放、張力放線牽引、緊線和掛線等施工方法 , 并配備了相應(yīng)安全且能夠滿足施工要求的施工機械設(shè)備和工器具, 按照工期要求順利完成跨 海段的架線施工, 取得了良好的經(jīng)濟效益和社會效益。本文就上述施工的關(guān)鍵技術(shù)作介紹。 關(guān)鍵詞：海上跨越施工；動力傘展放；大張力放線；高空作

2、業(yè)The application of key technology about 500kV across-sea line construction Abstract: The engineering that Pu tian LNG Power Plant sends 500 kV electricity from Mei zhou Bay is China's first 500 kV sea span engineering. The paper introduces the key technologies ofconstruction. Across-sea constru

3、ction has many characteristics, such as complex Spread process,big line tension, mal-condition and so on. By demonstrated calculation, we select the targeted construction methods, such as across-sea steering rope spread, tension paying off pulls, suspension line, Stringing and so on. And we choose a

4、ppropriate construction equipment and industrial apparatus. The engineering achieves good economic and social benefits.Keywords: across-sea construction; drag chute spread; big tension paying off; overhead working0 概述國家重點工程福建莆田 LNG 燃氣電廠莆田變電站 500 千伏、 回線路工程是國內(nèi)第一條 500 千伏同塔雙回海上大跨越輸電線路 工程，是福建電網(wǎng)接入新能源發(fā)電的里程

5、碑工程。工程投運后可有效 提高福建電網(wǎng)安全穩(wěn)定運行水平，緩解迎峰度夏壓力。整個工程起自在建的莆田 LNG 電廠 500kV 升壓站，終止于已投運 的莆田 500kV 變電站，全線采用雙回同塔架設(shè)，線路全長約 35 . 62km。 工程在 #17 #21 段跨越湄洲灣海域，整個跨越耐張段長度為 3 . 114km，采用“耐直直直耐”的跨越方式，跨越檔距為 “ 208m-1249m-1267m-390m ”，其中的 #19 塔為目前國內(nèi)首基海上 500kV 高塔。耐張塔采取 SJK 塔型、直線跨越塔采取 SZK 塔型，均為鋼管結(jié)構(gòu)?？缭蕉螌Ь€采用 4×AACSR/ EST-410 / 1

6、50 特強型鋼芯鋁合金導 線，四分裂導線呈正方形排列，分裂間距為 540mm；地線兩根都采用 OPGW2S1 / 24B1(0 / 194-162 . 6) 復合光纜地線。整個跨越段導線不允 許有接頭，其單絲也不宜接頭，施工時全段導地線施工架線弧垂均不 得有正誤差。導地線參數(shù)如下表 1表 2 所示：表 1AACSR/ EST-410 / 150特強型鋼芯鋁合金導線物理性能表結(jié)構(gòu)股數(shù)/ 每股直徑鋁合金單線38 根/ 3 . 7 mm計算 截面積鋁股408 . 58mm2鍍鋅鋼線19 根/ 3 . 2 mm鋼股152 . 81mm2計算外徑30 . 8mm合計561 . 39mm2溫度膨脹系數(shù)16

7、 . 52×10-61 / 彈性系數(shù)91750N/ mm2設(shè)計破斷力347320N單位重量2 . 3927kg/ m安全系數(shù)2 . 600最大設(shè)計應(yīng)力237 . 953MPa平均運行應(yīng)力張力系數(shù)0 . 1982平均運行應(yīng)力122 . 650MPa備注：導線設(shè)計破斷力=0 . 95*導線計算破斷力表 2OPGW-2S1 / 24B1（0 / 194-162 . 6）光纜物理性能表結(jié)構(gòu)中心（20 . 3%AS 線）1 根/ 3 . 80mm光纜直徑18 . 6mm第一層14% AS 線5 根/ 3 . 7 mm光纜重量1340Kg/ km不繡鋼管1 根/ 24 芯/ 3 . 6mm承載截

8、面積（AS 面積）194 . 1mm2第二層（20 . 3%AS線）12 根/ 3 . 7mm熱膨脹系數(shù)12 . 7×10-61 / 標稱抗拉強度（RTS）245 . 8kN最小彎曲半徑施工372mm最大允許工作應(yīng)力（40% RTS）506 . 5N/ mm2運行279mm跨越段耐張絕緣子串采用 XP-420 瓷絕緣子 4×30 片四聯(lián)雙掛點 組裝成串, 導線耐張線夾為 NY-410H，架線施工前導線耐張線夾均應(yīng) 作握力實驗，握著力不得小于 347 . 3kN; 懸垂絕緣子串采用 XP-420 瓷絕緣子 V 型三聯(lián)三掛點單線夾（6×30 片）組裝成串。本工程為國內(nèi)

9、首條 500kV 海上大跨越工程, 由于受到所處地理環(huán)境、跨越情況以及導地線本身結(jié)構(gòu)特殊性, 架線施工具有以下特點:1）大跨越段橫跨莆田湄洲灣海域 , 海域內(nèi)為進出當?shù)馗劭诘闹饕?航道, 海運較為繁忙，同時所跨越海域的海水具有較強的腐蝕性，要 求在牽張過程“航道不封航、繩線不落水”。2）海上大跨越塔位于海灣中部，該海域漲退潮水位落差達 6 米 以上且潮流較急，塔基四周為灘涂、淺海地貌，海水漲潮時, 塔基處 海床面被淹沒, 退潮時可落出水面。塔基周邊涉及當?shù)貪O民的海蠣、 紫菜養(yǎng)殖區(qū)。3）海上風力大, 平時在地面的風力經(jīng)常在 6 級左右, 遇到特殊天 氣風力可達到 7-8 級。4）本跨海段跨越檔距

10、長, 同時受航海及航海雙高限制, 該跨越段 使用了 4×AACSR/ EST-410 / 150 特強鋼芯高強鋁合金絞線，拉斷力達 到 365 . 6kN, 單根導線的緊線張力達到 70kN。5）本跨越段所采用的導線截面積達到 561 . 39mm2，單根緊線張力 達到 70kN，需重新研制例如卡線器、牽引蛇皮套、走板、連接器等 專用施工工器具。1關(guān)鍵技術(shù)的選擇1 . 1 主要施工計算 在進行跨越施工方案選擇前，首先應(yīng)進行施工受力計算，主要有導地線、牽引繩和導引繩在牽引過海面時在保證通航條件下的水平張 力、張力機的出口張力、牽引機的牽引力；導地線緊線張力；放線滑 車荷載及包絡(luò)角計算。

11、進而根據(jù)計算結(jié)果確定施工方案并選擇相應(yīng)的施工機具設(shè)備。1 . 1 . 1 張力機出口張力計算公式：T= HiHiK（1）iéùi12iK = 0.945êe i-1 + 6w1 (h e i-1 + h e i-2 + + h )úêTpúû上三式中：THi max = TH（2）i 各檔編號，張力機到鄰塔 i =1 張力機鄰塔到第二基塔 i =2， 余類推，牽引機到鄰塔為施工段最后一個線檔；THi 與第 i 檔所需水平放線張力 Hi 相對應(yīng)的張力機出口水平 張力，N；Hi 為滿足展放過程第i 檔內(nèi)控制點的安全距離所需的放線

12、 水平張力，N；Hi =W1L1L2 / 2 f Ncos（3）1W 導線單位長度重力，N/ m； 檔內(nèi)兩塔導線掛點高差角，°；應(yīng)），m；Nf對應(yīng)控制點的導線弧垂，m；N =fH1 -（h1+h2）-L1（H1 -H2）/ L1、HH2檔內(nèi)兩塔放線滑車的上輪面標高，m；1h控制點的標高，m；2h控制點距導線的距離，m；L 檔距，m；1 、L L2控制點距離兩塔間的距離（與H1、H2對e 放線滑車綜合阻力系數(shù)，此處可取e =1 . 0121 . 015；TP 導線的保證計算拉斷力，N；hi 第 i 檔懸點高差，牽引機端懸點高于張力機端， hi 取正值， 反之取負值，m；TH 選出的張力

13、機出口水平張力(所有THi 中的最大值)，N；Ki 系數(shù)，稱為線檔張力系數(shù)，是線檔放線水平張力與張力機 出口水平張力的比值。1 . 1 . 2 牽引機牽引力的水平分力計算公式：HHP = mT e n+ w1(h1e+ h2en-1+ + hne + hn )n（4）式中：PH牽引力的水平分力，若場地布置符合本標準要求，可近似 地將水平分力當作牽引力，N；e 滑車綜合阻力系數(shù)，計算牽引力時可取 1 . 0121 . 015；n 施工段內(nèi)放線滑車總個數(shù)；m 同時牽放的子導線根數(shù)。1 . 1 . 3 本大跨越段#18-#19 為進出當?shù)馗劭诘闹饕降溃錉恳^程的控制條件為無論海水漲落潮導線對海面

14、的安全距離需達到 20 米；#19-#20 為當?shù)氐酿B(yǎng)殖區(qū)，不通航，其牽引過程的控制條件為無論海水漲落潮導線對海面的安全距離需達到 10 米。經(jīng)計算牽引過程的控 制檔為#19-#20 檔，控制條件為無論海水漲落潮導線對海面的安全距 離需達到 10 米。按此控制條件計算可得導地線、牽引繩和導引繩在牽引過程張力機的出口張力值、牽引機的牽引力值見表 3 所示：表 3各繩線牽引過程張力值與牽引力值線別規(guī)格單重/（N. m-1）破斷力/ kN張力機最大出口張力/ kN牽引機最大 牽引力/ kN控制檔導引繩 113 防扭鋼絲繩(四方十二股)6 . 310521 . 3423 . 35#19-#20導引繩

15、216 防扭鋼絲繩(四方十二股)9 . 2514041 . 9944 . 93#19-#20導引繩 322 防扭鋼絲繩(六方十二股)18 . 2232097 . 58105 . 18#19-#20牽引繩32 防扭鋼絲繩(六方十八股)42 . 307805520 / 根240 . 25#19-#20導線AACSR/ EST-410 / 1504×23 . 9274×365 . 6牽引繩13 防扭鋼絲繩(四方十二股)6 . 310523722568#19-#20地線OPGW-2S1 / 24B113 . 4245 . 81 . 2 導線牽引方式的選擇 根據(jù)上述計算結(jié)果，單根導線

16、在牽引過程的最大放線張力為55 . 2kN，四線同時牽引的最大牽引力為 240 . 25kN。公司新購置的河 南溫縣 WQT2802 大型牽引機，其最大持續(xù)拉力可達到 250kN，可滿 足四線同時牽引時牽引力的要求；公司已配置的兩臺加拿大 T374H 四線張力機，其最大持續(xù)張力可達到 4×37 . 5kN，可將同側(cè)的兩輪并 輪使用，并輪后的張力機最大張力為 2×75kN，同時張力機輪徑為 1500mm，允許導線的最大直徑為 40mm，導線放線架滿足導線線盤尺 寸要求（盤高 2600mm、軸孔徑 130mm、盤寬 1500mm、荷重 8 . 4 t ），可 滿足展放導線時的需

17、要；公司新購置的六方十八股32 防扭鋼絲繩， 其破斷力為 780kN，可以滿足四線牽引的需要。為此本跨越段擬采取一牽四方式進行導線的牽引展放，一方面在 機具設(shè)備配置上可滿足要求，技術(shù)上可參照以往 500kV 一牽四施工工 藝；另一方面可大大提高施工工效，滿足工期要求。1 . 3 放線滑車及其懸掛方式的選擇1 . 3 . 1 導線放線滑車應(yīng)滿足放線滑輪基本要求、檢驗規(guī)定及測試方 法DL/ T 685 的要求，即導線放線滑車的槽底直徑應(yīng)不小于導線直 徑的 20 倍；OPGW 光纜放線滑車的槽底直徑應(yīng)不小于 OPGW 光纜直徑 的 40 倍。同時放線滑車型式應(yīng)與采用的放線方式相匹配。根據(jù)上述要求，導

18、線及光纜放線滑車的選擇結(jié)果見表 4 所示。表 4 放線滑車選擇情況一覽表序號導線及光纜型號電線外徑（mm）放線滑車型式及槽底直徑 D（mm）1導線 AACSR/ EST-410 / 15030 . 8五輪放線滑車，820（槽底直徑），單個允許負荷 150kN2光纜 OPGW2S1 / 24B118 . 6光纜專用滑車，560（槽底直徑），兩輪并輪使用1 . 3 . 2 直線塔放線滑車懸掛1）導線放線滑車：本跨越段導線直線懸 垂絕緣子串采用 XP-420 瓷絕緣子 V 型三 聯(lián)三掛點單線夾（6×30 片）組裝成串， 兩側(cè)三聯(lián)串僅通過一塊 LX-126540FJ 大 聯(lián)板對連，聯(lián)板上沒有

19、專用的滑車掛孔; 同時經(jīng)過對滑車的包絡(luò)角及垂直荷載的 驗算, 要求本跨越段直線塔每相需懸掛兩個五輪放線滑車，因此放線滑車無法直圖 1 跨越塔導線放線滑車懸掛方式接懸掛在懸垂串上，需借助其他方式懸掛。具體懸掛方式為：每相懸 掛兩個820（槽底直徑）五輪放線滑車, 兩個滑車間采用兩根 L70× 7×1200mm 角鋼相連。每個滑車需采用兩道（每道鋼絲繩采取一作二 的方式）17 . 5 鋼絲繩呈“八”字型懸掛，鋼絲繩套的長度以控制 五輪滑車的聯(lián)板高度比導線懸垂串聯(lián)板低 200mm-300mm 為宜, 兩道鋼 絲繩分別綁扎于靠近導線附件安裝提線板節(jié)點部位的兩側(cè)主材處, 每 道鋼絲繩

20、采取中間在主材上纏繞兩道的綁扎方法。跨越塔導線放線滑 車懸掛方式如圖 1 所示。 2）地線放線滑車：每側(cè)懸掛兩個光纜專用滑車（輪徑 660 毫米），兩 滑車間采用 L50×6×1000mm 角鋼相連。每個滑車采用單根15 鋼絲繩懸掛，鋼絲繩的長度以控制滑車的下垂高度為 1m 為宜, 鋼絲繩綁扎于地線掛線角鋼主材上，采取單頭纏繞一道的綁扎方法。1 . 3 . 3 耐張塔放線滑車懸掛：1）導線放線滑車 : 經(jīng)驗算在牽引過程耐張塔靠近跨越側(cè)導線及其牽引 繩會出現(xiàn)上揚, 為此每相懸掛單個820（槽底直徑）五輪放線滑車,滑車采用兩根17 . 5 鋼絲繩呈“八”字型懸 掛，鋼絲繩長度以

21、控制滑車的下垂高度為 1 . 0-1 . 5m 為宜, 兩根鋼絲繩分別綁扎于導線 橫擔靠近牽張力場側(cè)的導線掛線板節(jié)點部 位的兩側(cè)主材處 , 采取單頭纏繞兩道用 5 t U壓線五輪滑車導線橫擔側(cè)視圖懸掛滑車短鋼絲繩套正掛五輪滑車型環(huán)連接的綁扎方法。同時在靠近跨越直 線塔側(cè)導線掛線板節(jié)點部位的兩側(cè)主材地錨+6t手板葫蘆圖 2 耐張塔導線放線滑車懸掛方式處用兩根15 短鋼絲繩套倒掛五輪放線滑車, 滑車用四道15 短鋼 絲繩套配合 6 t 手板葫蘆錨固在下橫擔上平面大小號側(cè)的四個節(jié)點板 上。橫擔主材綁扎點處應(yīng)采取內(nèi)墊木方外包麻袋布的方法加以保護。 耐張塔導線放線滑車懸掛方式如圖 2 所示。 2）地線放

22、線滑車：懸掛雙光纜專用滑車（輪徑 660 毫米），兩滑車間 采用 L50×6×1000mm 角鋼相連。每個滑車采用單根15 鋼絲繩懸掛, 鋼絲繩長度以滑車的下垂高度為 1m 為宜, 鋼絲繩綁扎于靠近地線掛 線板節(jié)點部位的橫擔上隔面主材上，采取單頭纏繞一道用 5 t U 型環(huán)連 接的綁扎方法。橫擔主材綁扎點處應(yīng)采取內(nèi)墊木方外包麻袋布的方法 加以保護。1 . 4 跨海段導引繩展放方式的選擇1 . 4 . 1 由于本大跨越段具有以下特點：1）橫跨莆田湄洲灣海域, 海域內(nèi)為進出當?shù)馗劭诘闹饕降? 海運較 為繁忙，同時所跨越海域的海水具有較強的腐蝕性，要求在牽張過程， 所有的牽張繩

23、線均不得落水。 2）海上大跨越塔位于海灣中部，該海域漲退潮水位落差達 6 米以上 且潮流較急，塔基四周為灘涂、淺海地貌，海水漲潮時, 塔基處海床 面被淹沒, 退潮時可落出水面，塔基周邊涉及當?shù)貪O民的海蠣、紫菜 養(yǎng)殖區(qū)。3）海上風力大, 平時在地面的風力經(jīng)常在 6 級左右, 遇到特殊天氣風 力可達到 7-8 級。為此跨海段導引繩的展放方式的選擇顯得尤為關(guān) 鍵，將直接影響本工程架線施工的成敗。1 . 4 . 2 在以往大跨越工程的導引繩展放施工主要采取氣球放線、利用 機動拖船直接拖放、直升機放線、飛艇放線、航模放線以及動力傘放 線等幾種工藝，對于幾種放線方式的選擇分析如下表 5 所示：表 5放線方

24、式利弊分析放線方式利弊分析氣球放線利：抗風性較強；費用低廉；工藝成熟，易于實施；無需實行海上封航。弊：受到海水漲退潮影響；海上跨越塔基周邊為當?shù)貪O民的海蠣、紫菜養(yǎng)殖區(qū)，青苗賠 償協(xié)調(diào)難度大。利用機動拖船 直接拖放利：抗風性較強；費用低廉；工藝成熟，易于實施。弊：受海水漲退潮影響；海上跨越塔基周邊為當?shù)貪O民的海蠣、紫菜養(yǎng)殖區(qū)，青苗賠償 協(xié)調(diào)難度大；需實行海上封航施工；所跨越海域的海水具有較強的腐蝕性，在展放 過程，繩線需落水。直升機放線利：不受海水漲退潮影響；不受當?shù)厍噘r影響；無需實行海上封航。弊：費用昂貴；僅在近幾年為數(shù)不多的大跨越施工中應(yīng)用，工藝有待進一步完善。飛艇放線、 航模放線利：不受海

25、水漲退潮影響；不受當?shù)厍噘r影響；無需實行海上封航。弊：受氣象影響較大，特別是受風力的影響尤為明顯；無線遙控功能受到跨越距離的影 響較大；所展放的初級導引繩較細，無法滿足大檔距牽引第二級導引繩；動力傘放線利：不受海水漲退潮影響；不受當?shù)厍噘r影響；無需實行海上封航；工藝成熟，易于實施。 弊：受氣象影響較大，特別是受風力的影響尤為明顯。綜合上述比較分析，同時通過向當?shù)卮さ牧私?，本工程所跨越的海域在早?6 點-8 點的時間段海上風力較小，對采用飛行器展放 工藝影響不大，為此采用動力傘展放導引繩是最佳的放線方式。1 . 4 . 3 導引繩展放步驟1）在張力場- 北岸跨越塔及牽引場- 南岸跨越塔采取人

26、工展放兩段13 防扭編織鋼絲繩。2）在跨越湄洲灣海域檔采用“不封航、動力傘、張力放線工藝”展 放13 規(guī)格防扭編織鋼絲繩。即先利用動力傘不封航懸空展放一級 導引繩（4 規(guī)格迪尼瑪繩），然后利用牽張設(shè)備帶張力依次倒換為 二級導引繩（11 迪尼瑪繩）、三級導引繩（13 防扭編織鋼絲繩）、 牽引繩（16 防扭編織鋼絲繩），而后利用16 防扭編織鋼絲繩一牽 二兩根13 防扭編織鋼絲繩。在南、北岸跨越塔依次進行13 防扭 編織鋼絲繩的對接升空工作，然后在海上高塔完成各相13 防扭編 織鋼絲繩的過渡作業(yè)。3）在牽張場利用牽張設(shè)備帶張力將13 防扭編織鋼絲繩依次倒換為 16 防扭編織鋼絲繩、22 防扭編織鋼

27、絲繩、32 防扭編織鋼絲繩。 4）采用動力傘展放4 迪尼瑪導引繩至32 防扭編織鋼絲繩過渡過 程如圖 3 所示： 過渡到右下導線 13 防扭鋼絲繩內(nèi)相放線滑車16防扭鋼絲繩22防扭鋼絲繩32防扭鋼絲繩4迪尼碼繩一 牽11迪尼碼繩13防扭鋼絲繩 16防扭鋼絲繩二 過渡到右上導線 13 防扭鋼絲繩 16防扭鋼絲繩 放線滑車22防扭鋼絲繩32防扭鋼絲繩動力傘展放 （右地線滑車）兩 次13防扭鋼絲繩16防扭鋼絲繩一牽 二13防扭鋼絲繩16防扭鋼絲繩 過渡到右下導線 13 防扭鋼絲繩 16防扭鋼絲繩 外相放線滑車一 牽 二22防扭鋼絲繩32防扭鋼絲繩展放 過渡到左下導線 13 防扭鋼絲繩內(nèi)相放線滑車16

28、防扭鋼絲繩13防扭鋼絲繩光纜22防扭鋼絲繩32防扭鋼絲繩 4迪尼碼繩一 牽11迪尼碼繩13防扭鋼絲繩 16防扭鋼絲繩二 過渡到左上導線 13 防扭鋼絲繩 16防扭鋼絲繩 放線滑車22防扭鋼絲繩32防扭鋼絲繩（左地線滑車）13防扭鋼絲繩16防扭鋼絲繩一牽 二13防扭鋼絲繩16防扭鋼絲繩 過渡到左下導線 13 防扭鋼絲繩外相放線滑車一 牽 二16防扭鋼絲繩22防扭鋼絲繩32防扭鋼絲繩13防扭鋼絲繩光纜圖 3 4 迪尼瑪導引繩至32 防扭編織鋼絲繩過渡示意圖- 11 -1 . 5 牽引繩與導地線的連接方式選擇1 . 5 . 1 導線牽引378時采用的一牽四129走板適用于 456820（槽底直徑）1

29、、牽引繩；2、250kN旋轉(zhuǎn)器;3、牽引板；4、80kN旋轉(zhuǎn)器；5、80kN網(wǎng)套連 接器；6、導線；7、80kN旋轉(zhuǎn)器；8、21.5規(guī)格鋼絲繩；9、平衡錘圖 4 導線與牽引繩連接方式示意圖的五輪放線滑車，其允許荷載 25 t, 其后端可連接 80kN 旋轉(zhuǎn)連接器； 導線通過連接網(wǎng)套與一牽四走板后端的 80kN 旋轉(zhuǎn)連接器相連，連接 網(wǎng)套選用適用于 AACSR/ EST-410 / 150 特強型鋼芯鋁合金導線單連接 網(wǎng)套(導線直徑 30 . 8mm)，允許負荷 80kN, 破壞荷載應(yīng)達到 200kN。導 線與牽引繩連接示意圖圖 4 所示。1 . 5 . 2 光纜牽引時采用光纜配置的專用連接網(wǎng)套

30、，在連接時需在網(wǎng)套連接器前端加裝放扭鞭。光纜與牽引繩連接示意圖如圖 5 所示。牽引繩旋轉(zhuǎn)連接器鋼絲繩套旋轉(zhuǎn)連接器網(wǎng)套連接器綁扎線光纜圖 5 光纜與牽引繩連接方式示意圖1 . 6 緊、掛線方法的選擇 通常在普通線路架線施工時，待所有導地線展放完成后，才開始緊線及附件安裝工作?？紤]到大跨越工程對導線防振的特殊要求，特 別是跨海段導地線放、緊線張力較大，從施工安全角度考慮要求盡量 減少錨線時間，需采取放一相緊一相附件一相的作業(yè)方式，即當導地 線牽引到達牽引場側(cè)錨塔（后緊頭）時，立即進行臨錨、耐張串的壓 接、掛線工作，接著在張力場側(cè)錨塔（前緊頭）進行弧垂調(diào)整、耐張串斷線、壓接、掛線工作，各塔位永久防振

31、（臨時防振）裝置的安裝。1 . 6 . 1 后緊頭臨錨及掛線操作方法：1） OPGW 光纜后緊頭臨錨、掛線操作方法OPGW 光纜地線牽引過后緊頭錨塔，并且預留的長度滿足引下安 裝接續(xù)盒后，即可在后緊頭錨塔利用廠家提供的緊線預絞絲配合 6 t 手板葫蘆作好 OPGW 光纜的臨錨，然后再根據(jù)廠家提供的安裝指導書 安裝耐張預絞絲做好耐張掛線。2） 導線后緊頭臨錨及掛線操作方法 待導線牽引走板牽引過后緊頭錨塔約 5m 后, 停止牽引 , 剎住大牽張機, 高空作業(yè)人員出線進行錨線，每根導線錨線采用 9 t 手板葫蘆配 17 . 5 鋼絲繩，采取 5 t 雙卡線器錨固到導線掛線板的施工孔上。導 線高空錨線

32、如圖 6 所示。5t雙導線卡線器100kN平衡滑車90kN鏈條葫蘆塔橫 擔在導線橫擔上參照導 線耐張線夾生產(chǎn)廠家提供 的壓接操作規(guī)程進行導線 的壓接施工；拼裝并懸掛耐 張瓷瓶串，調(diào)整好金具螺栓、金具碗口及瓷瓶碗口的朝向； 將已壓接好的耐張線夾與已掛好導線鐵圖 6 導線后緊頭高空錨線示意圖的耐張瓷瓶串連接好；采用13 絞磨繩 8 t 走一走二滑車組松出高空 錨線，完成后緊頭掛線工作。1 . 6 . 2 前緊頭臨錨及掛線操作方法1）OPGW 光纜前緊頭臨錨、掛線操作方法待后緊頭 OPGW 光纜完成掛線后，在前緊頭采用13 絞磨繩 5 t 走一走二滑車組進行緊線，選擇在兩跨越檔進行弧垂觀測，采取平行

33、 四邊行法與經(jīng)緯儀相配合的觀測方法，按照緊- 松-緊、遠 -中-近的方 式進行觀測。完成弧垂觀測后，即可在前緊頭耐張錨塔上根據(jù)廠家提供的安裝 指導書安裝耐張預絞絲做好耐張掛線。完成掛線后，應(yīng)立即復核觀測 檔弧垂，利用耐張金具串上的調(diào)整板進行收緊或放松弧垂，嚴禁采取 解開耐張預絞絲再纏繞的方式進行弧垂調(diào)整。 2）導線前緊頭臨錨、掛線操作方法為了保證架線施工質(zhì)量，導線前緊頭采取高空錨線、高空導線與 耐張絕緣子串對拉進行調(diào)整弧垂、高空斷線、高空壓接、高空掛線的 施工工藝。具體的操作過程如下：a. 待后緊頭導線完成掛線后，在前緊頭單根導線采用13 絞磨 繩 10 t 走二走二滑車組進行弧垂細調(diào)。四根子

34、導線應(yīng)對稱收緊，先收 緊位于放線滑車最外邊的兩根子導線，以使滑車保持平衡；b. 選擇在兩跨越檔進行弧垂觀測，采取平行四邊行法與經(jīng)緯儀相 配合的觀測方法，按照緊-松-緊、遠-中-近的方式進行觀測；c. 拼裝并懸掛耐張瓷瓶串，調(diào)整好金具螺栓、金具碗口及瓷瓶碗 口的朝向；d. 在耐張串靠近導線端的 LS-8460540S 聯(lián)板施工孔與導線間掛 上對拉13 絞磨繩 10 t 走二走二滑車組，用于拉直耐張絕緣子串，現(xiàn)場布置如圖 7 所示；絕緣子串鐵 塔 橫 擔滑輪組平衡滑車雙卡線器間距1.0m導線圖 7 耐張串與導線對拉布置圖e. 待絕緣子串與導線對拉呈運行狀態(tài)后，在每根子導線與耐張絕緣子 串各子導線

35、DB-42S 調(diào)整板最長孔間掛上 9 t 手板葫蘆，進行弧垂復調(diào)、 微調(diào)；f. 進行導線的高空劃印、割線、壓接工作，壓接時應(yīng)特別注意耐張引 流板的朝向。高空壓接示意圖如圖 8 所示9t手板葫蘆平衡滑車雙卡線器壓接平臺導線圖 8 耐張前緊頭高空壓接示意圖g. 耐張線夾壓接完成后，收緊手板葫蘆，將各子導線與其對應(yīng)的調(diào)整板中間孔連接，完成掛線工作。同時在拆除施工工具前，重新復查導線弧垂，利用耐張金具串上的調(diào)整板進行收緊或放松弧垂。1 . 7 附件安裝導地線提升方法的選擇1 . 7 . 1 導線附件安裝提升方法1) 本工程每相導線最大垂直荷載達到近 20 t，每相導線需采用四付 “一提二”兩線提線器雙

36、點提升法，每兩根導線為一組從前后側(cè)施工 孔位置同時提起，如圖 9 所示。2) 起吊導線的承力工具，一律掛在鐵塔橫擔施工用孔上，不得任意懸掛。提升導線時禁止采用轉(zhuǎn)4×100kN卸扣4×90kN手扳葫蘆1#4#向滑車由地面牽引，而應(yīng)用手扳 鏈條葫蘆從橫擔上提升。3) 吊裝導線的提線器，沿線長方 向的承托寬度不得小于導線直徑2#3#4×10t二線提線器的 2 . 5 倍，接觸導線部分應(yīng)襯膠，防止導線擠壓受傷和內(nèi)部壓傷。1 . 7 . 2 OPGW 光纜附件安裝提升方法 OPGW 光纜的附件安裝時，不得使 用吊鉤提線器，應(yīng)使用兩個專用卡圖 9 導線附件安裝提線示意圖線器卡住附件安裝點兩側(cè)的 OPGW（卡點應(yīng)在線夾內(nèi)層預絞絲安裝長 度以外），專用卡線器分別通過兩根短鋼絲繩套中間加一 6 t 手鏈葫蘆 連接到橫擔主材上，橫擔主材必要時應(yīng)用木頭補強并包麻袋布，而后 同時收緊兩邊手鏈葫蘆，卸去放線滑車進行附件安裝。兩邊手鏈葫蘆收緊或松開時應(yīng)同時