柴油機(jī)汽缸體曲軸孔、凸輪軸孔液壓組合機(jī)床設(shè)計(jì)文檔綜合

1、摘 要柴油機(jī)汽缸體加工精度要求高,特別是機(jī)體氣缸套孔止口深度公差,大跨度等直徑同軸孔、平衡軸孔孔徑公差,大懸臂氣缸孔孔徑公差,曲軸孔與氣缸孔垂直度,曲軸孔與平衡軸孔、曲軸孔與凸輪軸孔軸心線(xiàn)平行度,氣缸套孔止口面與氣缸孔軸心線(xiàn)垂直度等的精度要求較高。機(jī)體加工中,精鏜孔工序的加工質(zhì)量將直接影響柴油機(jī)的功率、油耗、噪聲等性能。同時(shí),由于柴油機(jī)的生產(chǎn)批量較大,因而要求該工序的加工設(shè)備具有較高的生產(chǎn)效率和自動(dòng)化程度。然而,目前國(guó)內(nèi)現(xiàn)有的加工設(shè)備都不能很好地滿(mǎn)足上述加工質(zhì)量和生產(chǎn)效率等方面的要求,這在一定程度上制約了柴油機(jī)的性能保證和生產(chǎn)產(chǎn)量的提高。我設(shè)計(jì)的柴油機(jī)汽缸體雙軸粗鏜孔組合機(jī)床,是在調(diào)研的基礎(chǔ)上

2、,吸收了鏜床設(shè)計(jì)的優(yōu)點(diǎn),根據(jù)具體情況設(shè)計(jì)、制造而成,如投入生產(chǎn)連續(xù)使用,將會(huì)獲得滿(mǎn)意的效果。在組合機(jī)床上可以完成很多工序，但就目前使用的大多數(shù)組合機(jī)床來(lái)說(shuō)，則主要用于平面加工和孔加工兩大類(lèi)工序。本論文則說(shuō)明鉆孔組合機(jī)床的設(shè)計(jì)，用來(lái)完成鉆8個(gè)汽門(mén)挺桿孔的工序。主要內(nèi)容包括四大部分：（1）、制定工藝方案 通過(guò)了解被加工零件的加工特點(diǎn)、精度和技術(shù)要求、定位夾緊情況、生產(chǎn)效率及機(jī)床的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)等，確定在組合機(jī)床上完成的工藝內(nèi)容及加工方法，并繪制被加工零件工序圖。（2）、組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)確定機(jī)床各部件之間的相互關(guān)系，選擇通用部件和刀具的導(dǎo)向，計(jì)算切削用量及機(jī)床生產(chǎn)效率、繪制機(jī)床的尺寸聯(lián)系圖及加工示意圖。

3、（3）、組合機(jī)床部件設(shè)計(jì)包括專(zhuān)用主軸箱的設(shè)計(jì)，傳動(dòng)布局合理，軸與齒輪之間不發(fā)生干涉，保證傳動(dòng)的平穩(wěn)性和精確性。專(zhuān)用主軸設(shè)計(jì)、軸承的選用及電機(jī)的選擇等。（4）、液壓裝置的設(shè)計(jì)液壓滑臺(tái)、定位夾緊裝置均為液壓控制。并采用了許多液壓控制閥，保證了運(yùn)動(dòng)的平衡性，循環(huán)性和精確性。液壓系統(tǒng)是本次設(shè)計(jì)的重要環(huán)節(jié)，本次的設(shè)計(jì)中液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)既要保證工作臺(tái)的運(yùn)動(dòng)的合理、平衡和準(zhǔn)確，又要滿(mǎn)足工作要求。在本文中的大量的液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、計(jì)算使它在理論上滿(mǎn)足了設(shè)計(jì)和工作的要求。關(guān)鍵詞: 組合機(jī)床 柴油機(jī) 鏜削 組合機(jī)床 設(shè)計(jì) 過(guò)程 功能AbstractDiesel engine expects machining acc

4、uracy much, especially organism air cylinder sets of hole stop mouthfuls of degree of depth public errand, Diameter, shaft hole, balanced shaft hole aperture public errand, such as large span,etc., big cantilever air cylinder hole aperture public errand , The shaft hole of song and air cylinder hole

5、 vertical degree, shaft hole of song and balancing the shaft hole, shaft hole of song and shaft hole of cam axis line parallel degree, Air cylinder sets of hole stop and expect relatively much with air cylinder hole axis line precision of vertical degree,etc. the mouth. In the organism is processed,

6、 the processing quality of the precise bore hole process will influence the performance, such as power, oil consumption, noise of the diesel engine,etc. directly . Besides, because the production lot of diesel engine is relatively old, require the processing equipment of this process to have higher

7、production efficiency and automatic degree. However, the domestic and existing processing equipment can't well meet the above-mentioned requests for processing the quality and production efficiency,etc. At present, This restrain performance of diesel engine from guaranteed and produces the impro

8、vement of the output to a certain extent. Two precise bore holes of organism of diesel engine designed now make up the lathe , it is on the basis of surveying and study, Have absorbed the merit that the boring machine is designed, succeed according to concrete conditions design and manufacture, Such

9、 as putting into production using in succession, will obtain the satisfied result . This t expounds all the processes of the throttle values tappets hole of the air cylinder boring the combination drill that designs of machine .The main part including :(1) Formulating technological plan We,ve learne

10、d the characteristic of the part designed ,accuracy and specification ,locating and fixing ,productivity and machining structure by the practice .Then the technological operation and work order can be determined which can be finished in combination machine.(2) Combination machine frame design determ

11、ines the interrelation of the different part in the machining tool ,select general parts and tool oriented .Then compute cut feed and productivity finally draw a sketch map of the machine .(3) Combination machine parts design including headstock、proper transmission layout 、shaft and gear move freely

12、 without interference which ensure the stability and accuracy during transmission ,then design dedicated select bearings and engine etc.(4)Hydraulic pressure equipment design slipway and locating and fixing device are all controlled by hydraulic pressure .It adopts many hydraulic control valves ,whi

13、ch ensure the stability ,circulation and accuracy .Hydraulic system is a very important part in this ,the design of it here not only ensures the rationality 、equipoise and stability of the motion of the slipway ,but also satisfies the requirements of different work environment .So many design and ca

14、lculations about it in this suggests this system fully meets the requirements in design and work theoretically.Key words: combined machine diesel engine boring combination machine design process function前 言本設(shè)計(jì)需要綜合運(yùn)用大學(xué)四年所學(xué)的知識(shí)，同時(shí)還需進(jìn)一步學(xué)習(xí)各方面相關(guān)的知識(shí)，發(fā)揮創(chuàng)新能力。本設(shè)計(jì)作為一名機(jī)械工程學(xué)院機(jī)制機(jī)電專(zhuān)業(yè)學(xué)生的畢業(yè)設(shè)計(jì)，滿(mǎn)足畢業(yè)設(shè)計(jì)的要求，難度及工作量適中，在內(nèi)容上

15、力求簡(jiǎn)明扼要、嚴(yán)格精選。本設(shè)計(jì)論文包括以下幾大部分內(nèi)容：中英文摘要、緒論、第一章 機(jī)床總體設(shè)計(jì)、第二章 主軸箱部件設(shè)計(jì)、第三章 主軸箱零件校核、第四章 機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)、總結(jié)和參考文獻(xiàn)。這次畢業(yè)設(shè)計(jì)是有學(xué)校分組分配課題，我的課題是：柴油機(jī)汽缸體曲軸孔、凸輪軸孔液壓組合機(jī)床設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)期間我們的課題指導(dǎo)老師周老師給我們進(jìn)行了詳細(xì)的指導(dǎo)講解，使我在設(shè)計(jì)之初就對(duì)柴油機(jī)的加工過(guò)程和具體的孔的精鏜過(guò)程和方法有了較深的理解，并且對(duì)組合機(jī)床的設(shè)計(jì)加工總過(guò)程特別是左主軸箱的解剖裝配結(jié)構(gòu)和工作原理作了深入的調(diào)查。這為我們后來(lái)進(jìn)行具體的畢業(yè)設(shè)計(jì)奠定了很好的基礎(chǔ)。柴油機(jī)以其設(shè)計(jì)緊湊,啟動(dòng)輕便,維修簡(jiǎn)便,技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)

16、先進(jìn),能為手扶拖拉機(jī)、水泵、電站、運(yùn)輸及多種農(nóng)副業(yè)加工機(jī)械和設(shè)備作配套動(dòng)力,在工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)中得到廣泛的應(yīng)用。機(jī)體是柴油機(jī)的一個(gè)重要零件,鏜孔又是機(jī)體加工中最關(guān)鍵的工序,機(jī)體70%以上的主要技術(shù)要求均在此工序得到保證。加工精度要求高,特別是機(jī)體氣缸套孔止口深度公差,大跨度等直徑同軸孔、平衡軸孔孔徑公差,大懸臂氣缸孔孔徑公差,曲軸孔與氣缸孔垂直度,曲軸孔與平衡軸孔、曲軸孔與凸輪軸孔軸心線(xiàn)平行度,氣缸套孔止口面與氣缸孔軸心線(xiàn)垂直度等的精度要求較高。機(jī)體加工中,鏜孔工序的加工質(zhì)量將直接影響柴油機(jī)的功率、油耗、噪聲等性能。同時(shí),由于柴油機(jī)的生產(chǎn)批量較大,因而要求該工序的加工設(shè)備具有較高的生產(chǎn)效率和自動(dòng)化程

17、度。然而,目前國(guó)內(nèi)現(xiàn)有的加工設(shè)備都不能很好地滿(mǎn)足上述加工質(zhì)量和生產(chǎn)效率等方面的要求,這在一定程度上制約了柴油機(jī)的性能保證和生產(chǎn)產(chǎn)量的提高。本文介紹的柴油機(jī)機(jī)體粗鏜孔組合機(jī)床,是在調(diào)研的基礎(chǔ)上,吸收了鏜床設(shè)計(jì)的優(yōu)點(diǎn),根據(jù)具體情況設(shè)計(jì)、制造而成。組合機(jī)床及其自動(dòng)線(xiàn)是集機(jī)電于一體的綜合自動(dòng)化程度較高的制造技術(shù)和成套工藝裝備。它的特征是高效、高質(zhì)、經(jīng)濟(jì)實(shí)用，因而被廣泛應(yīng)用于工程機(jī)械、交通、能源、軍工、輕工、家電等行業(yè)。我國(guó)傳統(tǒng)的組合機(jī)床及組合機(jī)床自動(dòng)線(xiàn)主要采用機(jī)、電、氣、液壓控制，它的加工對(duì)象主要是生產(chǎn)批量比較大的大中型箱體類(lèi)和軸類(lèi)零件（近年研制的組合機(jī)床加工連桿、板件等也占一定份額），完成鉆孔、擴(kuò)孔

18、、鉸孔，加工各種螺紋、鏜孔、車(chē)端面和凸臺(tái)，在孔內(nèi)鏜各種形狀槽，以及銑削平面和成形面等。組合機(jī)床的分類(lèi)繁多，有大型組合機(jī)床和小型組合機(jī)床，有單面、雙面、三面、臥式、立式、傾斜式、復(fù)合式，還有多工位回轉(zhuǎn)臺(tái)式組合機(jī)床等；隨著技術(shù)的不斷進(jìn)步，一種新型的組合機(jī)床-柔性組合機(jī)床越來(lái)越受到人們的青睞，它應(yīng)用多位主軸箱、可換主軸箱、編碼隨行夾具和刀具的自動(dòng)更換，配以可編程序控制器（PLC）、數(shù)字控制（NC）等，能任意改變工作循環(huán)控制和驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)，并能靈活適應(yīng)多品種加工的可調(diào)可變的組合機(jī)床。另外，近年來(lái)組合機(jī)床加工中心、數(shù)控組合機(jī)床、機(jī)床輔機(jī)（清洗機(jī)、裝配機(jī)、綜合測(cè)量機(jī)、試驗(yàn)機(jī)、輸送線(xiàn)）等在組合機(jī)床行業(yè)中所占份額

19、也越來(lái)越大。由于組合機(jī)床及其自動(dòng)線(xiàn)是一種技術(shù)綜合性很高的高技術(shù)專(zhuān)用產(chǎn)品，是根據(jù)用戶(hù)特殊要求而設(shè)計(jì)的，它涉及到加工工藝、刀具、測(cè)量、控制、診斷監(jiān)控、清洗、裝配和試漏等技術(shù)。我國(guó)組合機(jī)床及組合機(jī)床自動(dòng)線(xiàn)總體技術(shù)水平比發(fā)達(dá)國(guó)家要相對(duì)落后，國(guó)內(nèi)所需的一些高水平組合機(jī)床及自動(dòng)線(xiàn)幾乎都從國(guó)外進(jìn)口。工藝裝備的大量進(jìn)口勢(shì)必導(dǎo)致投資規(guī)模的擴(kuò)大，并使產(chǎn)品生產(chǎn)成本提高。因此，市場(chǎng)要求我們不斷開(kāi)發(fā)新技術(shù)、新工藝，研制新產(chǎn)品，由過(guò)去的"剛性"機(jī)床結(jié)構(gòu)，向"柔性"化方向發(fā)展，滿(mǎn)足用戶(hù)需求，真正成為剛?cè)峒鎮(zhèn)涞淖詣?dòng)化裝備。隨著市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的加劇和對(duì)產(chǎn)品需求的提高，高精度、高生產(chǎn)率、柔性化、

20、多品種、短周期、數(shù)控組合機(jī)床及其自動(dòng)線(xiàn)正在沖擊著傳統(tǒng)的組合機(jī)床行業(yè)企業(yè)，因此組合機(jī)床裝備的發(fā)展思路必須是以提高組合機(jī)床加工精度、組合機(jī)床柔性、組合機(jī)床工作可靠性和組合機(jī)床技術(shù)的成套性為主攻方向。一方面，加強(qiáng)數(shù)控技術(shù)的應(yīng)用，提高組合機(jī)床產(chǎn)品數(shù)控化率；另一方面，進(jìn)一步發(fā)展新型部件，尤其是多坐標(biāo)部件，使其模塊化、柔性化，適應(yīng)可調(diào)可變、多品種加工的市場(chǎng)需求。設(shè)計(jì)組合機(jī)床時(shí)，為使加工過(guò)程順利進(jìn)行，并能達(dá)到要求的生產(chǎn)效率，必須在握大量的零件加工工藝資料基礎(chǔ)上，整體考慮影響制定零件加工方案、機(jī)床配置形式、結(jié)構(gòu)方案的各種因素及應(yīng)注意的問(wèn)題。經(jīng)過(guò)分析比較，以確定零件在組合機(jī)床上合理可行的加工方法及組合機(jī)床的配置

21、形式等等，這些是組合機(jī)床方案制定要考慮的主要內(nèi)容。本設(shè)計(jì)全部采用最新的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)規(guī)范，以及標(biāo)準(zhǔn)術(shù)語(yǔ)和常用術(shù)語(yǔ)。本設(shè)計(jì)全部由機(jī)械工程學(xué)院周?chē)?guó)柱教授指導(dǎo)，在設(shè)計(jì)中承蒙周教授和本設(shè)計(jì)組中同學(xué)的支持和幫助，為本人提供了許多寶貴的意見(jiàn)和建議、資料，在此表示衷心的感謝！由于本人水平有限，在設(shè)計(jì)中難免有錯(cuò)誤和不妥之處，懇請(qǐng)各位老師批評(píng)指正！王鋒2009年5月1.總體方案組合機(jī)床是針對(duì)被加工零件的特點(diǎn)及工藝要求，按高度集中制的原則設(shè)計(jì)的一種高效率專(zhuān)用機(jī)。設(shè)計(jì)組合機(jī)床時(shí)，首先要根據(jù)組合機(jī)床完成工藝要求的一些限制及組合機(jī)床各種工藝方法能達(dá)到的加工精度、表面粗糙度及技術(shù)要求，解決零件是否可以利用組合機(jī)床加工以及

22、采用組合機(jī)床加工是否合理的問(wèn)題。如果確定可以利用組合機(jī)床加工，為使加工過(guò)程順利進(jìn)行，并能達(dá)到要求的生產(chǎn)效率，必須在握大量的零件加工工藝資料基礎(chǔ)上，通盤(pán)考慮影響制定零件加工方案、機(jī)床配置形式、結(jié)構(gòu)方案的各種因素及應(yīng)注意的問(wèn)題。經(jīng)過(guò)分析比較，以確定零件在組合機(jī)床上合理可行的加工方法及組合機(jī)床的配置形式等等，這些是組合機(jī)床方案制定的主要內(nèi)容。本設(shè)計(jì)是為柴油機(jī)機(jī)體的粗鏜孔工序。為了能夠達(dá)到質(zhì)量好、效率高的要求，擬定設(shè)計(jì)一個(gè)雙軸粗鏜的組合機(jī)床。由于被加工零件的孔的加工精度、表面粗糙度和技術(shù)要求所限，必須設(shè)計(jì)雙軸粗鏜組合機(jī)床。由于被加工零件機(jī)體的體積小、重量較重，倘采用立式床身，將造成加工困難，難以保證加

23、工精度，且平穩(wěn)不夠，故將采用臥式床身，通過(guò)主軸箱鏜銷(xiāo)頭，一次性完成該工序較為妥帖。以上作為本次設(shè)計(jì)的初定方案。1.1影響組合機(jī)床方案制定的主要因素被加工零件的加工精度和加工工序被加工零件的加工精度和加工工序是制定機(jī)床加工方案的主要依據(jù)。當(dāng)孔與孔之間有較高的位置精度要求（如=0.05mm）時(shí)，安排工藝應(yīng)考慮在同一個(gè)工位上對(duì)所有的孔進(jìn)行最終精加工。如果同一軸上的幾個(gè)孔的同軸度要求較高時(shí)（=0.05mm），其最終精加工應(yīng)從同一面進(jìn)行。 由于柴油機(jī)的機(jī)體孔與孔之間有較高的位置精度，并且同一軸上的孔有較高的同軸度要求。因此，確定組合機(jī)床應(yīng)在同一個(gè)工位上對(duì)所有的孔進(jìn)行加工，且同一軸上的孔用同一軸加工。被加

24、工零件的特點(diǎn)主要指零件的材料、硬度、加工部位的結(jié)構(gòu)形狀、工件剛性、定位基準(zhǔn)面的特點(diǎn)等。它們對(duì)機(jī)床的加工方案的制定有著重要的影響。被加工零件的特點(diǎn)在很大程度也決定了機(jī)床的配置型式。機(jī)體類(lèi)零件多帶層壁上的同軸孔，因此要在同一鏜桿上安裝多個(gè)鏜刀頭進(jìn)行鏜削，退刀時(shí)，要求工件“讓刀”，鏜刀頭周向定位。又被加工的箱體孔中心線(xiàn)與定位基面平行且需由一面或幾面加工箱體件,故采用臥式組合機(jī)床。零件的生產(chǎn)批量 大批量生產(chǎn)要求工序安排的趨于分散，而且，粗、半精、精加工應(yīng)分別在不同的機(jī)床上完成。這正是我們?cè)O(shè)計(jì)的機(jī)體粗鏜組合機(jī)床。機(jī)床的使用條件 如使用廠(chǎng)車(chē)間溫度比較高，使用液壓傳動(dòng)機(jī)床往往造成工作性能不穩(wěn)定，則可選用配置

25、機(jī)械動(dòng)力部件的機(jī)床。1.2 機(jī)體的定位與夾緊定位：箱體類(lèi)零件可有兩種定位方法：“一面二孔”定位法和“三平面”定位法。這里采用前者。這兩種方法一般都采用箱體設(shè)計(jì)基準(zhǔn)。夾緊：為減少和避免機(jī)體在夾壓力的作用下的變形，影響加工精度，這里不單從上面壓緊箱體，而采用上面壓緊與底座加緊相結(jié)合的辦法以減少機(jī)體變形。1.3. 確定機(jī)床的配置形式及結(jié)構(gòu)方案由于采用固定式夾具，再同一工位上對(duì)同一孔進(jìn)行加工，故采用單工位臥式組合機(jī)床。該機(jī)床特別適合箱體類(lèi)零件的加工。并且加工精度較高。粗鏜機(jī)床夾具的公差一般取被加工零件的1/31/5。2. 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)及計(jì)算組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)，就是針對(duì)具體的被加工零件，在造室的工藝

26、和結(jié)構(gòu)方案的基礎(chǔ)上，進(jìn)行方案圖紙?jiān)O(shè)計(jì)。這些圖紙包括：被加工零件工序圖、加工示意圖、生產(chǎn)率計(jì)算卡片、機(jī)床聯(lián)系尺寸圖等。2.1被加工零件工序圖2.1.1被加工零件工序圖的設(shè)計(jì)被加工零件工序圖是根據(jù)制定的工藝方案，表示出在一臺(tái)機(jī)床上或一條自動(dòng)線(xiàn)上完成的工藝內(nèi)容、加工部位的尺寸及精度、技術(shù)要求、加工用定位基準(zhǔn)、夾位部位，以及被加工零件的材料、硬度和本機(jī)床加工前毛坯情況的圖紙。被加工零件工序圖2.1.2主軸箱的分布從工序圖中可知，本雙軸粗鏜組合機(jī)床布置有一個(gè)主軸箱。一個(gè)主軸箱一起加工曲軸孔和凸輪軸孔。工序圖是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的主要依據(jù)，也是制造使用時(shí)調(diào)整機(jī)床、檢查精度的重要技術(shù)文件。2.2加工示意圖加工示意

27、圖是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的重要圖紙之一，在機(jī)床總體設(shè)計(jì)中占有重要地位，它是設(shè)計(jì)刀具、夾具、主軸箱以及選擇動(dòng)力部件的主要資料，同時(shí)也是調(diào)整機(jī)床和刀具的依據(jù)。加工示意圖，反映了機(jī)床的加工過(guò)程和加工方法，并決定浮動(dòng)夾頭或接桿的尺寸，鏜桿長(zhǎng)度，刀具種類(lèi)和數(shù)量，刀具長(zhǎng)度及加工尺寸，主軸尺寸及伸出長(zhǎng)度、主軸、刀具、導(dǎo)向與工件間的聯(lián)系尺寸等，根據(jù)機(jī)床要求的生產(chǎn)率及刀具特點(diǎn)，合理地選擇切削用量，決定動(dòng)力頭的工作循環(huán)。2.2.1加工示意圖的編制方法(1) 刀具的選擇一臺(tái)機(jī)床刀具選擇是否合理，直接影響到機(jī)床的加工精度，生產(chǎn)率和工作情況。根據(jù)機(jī)體孔的加工精度、加工尺寸、臺(tái)階級(jí)加工、切屑排除以及生產(chǎn)率等因素和加工孔表面允許有

28、退刀痕，因位置限制，導(dǎo)向孔的尺寸小于加工孔的尺寸，且加工孔直徑大于40，應(yīng)選用鏜刀，這樣對(duì)刀方便，加工中不至于有振動(dòng)，并在導(dǎo)套上開(kāi)引刀槽，以便鏜刀通過(guò)，刀具造用硬質(zhì)合金鋼。為了提高工序集中程度，可采用幾把鏜刀的鏜桿，同時(shí)加工孔?？紤]到被加工零件是淬火鑄鐵，由于其硬度較高，為180200HB，可采用刃鏜刀頭加工，以提高刀具的使用壽命。鏜削頭與相同規(guī)格的液壓滑臺(tái)組成的鏜床、滿(mǎn)足要求的精度HT級(jí)，表面粗糙度達(dá)1.6微米的鏜孔，因鏜削直徑較大，傳遞的扭矩大，可用主軸前端的短圓錐和端面定位，并由端面鍵傳遞扭矩。(2) 工序間余量的確定關(guān)于工序間加工余量的確定，查I表2-6推薦數(shù)值選取0.250.6（直徑

29、上）(3) 導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇組合機(jī)床上加工孔時(shí)，除用剛性主軸加工的方案外，其尺寸和位置精度都是依靠夾具導(dǎo)向來(lái)保證的。選擇導(dǎo)向類(lèi)型因?qū)蛑睆捷^大、轉(zhuǎn)速較高時(shí)，為了避免鏜桿由于摩擦發(fā)熱而變形，產(chǎn)生“別勁”的現(xiàn)象，可選用旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向，這種導(dǎo)向利于減輕磨損和持久保證精度。選擇導(dǎo)向的形式和結(jié)構(gòu)因粗鏜多級(jí)孔（孔）導(dǎo)向的旋轉(zhuǎn)速度高，但加工精度要求比較低，可選用滾錐軸承的旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向。(4)切削用量組合機(jī)床的正常工作與合理地選用切削用量，即確定合理的切削速度、工作進(jìn)給量和切削深度，有很大關(guān)系。切削用量選擇適當(dāng)，能使組合機(jī)床以最少的停車(chē)損失，最高的生產(chǎn)效率，最長(zhǎng)的刀具壽命和最好的加工質(zhì)量，也就是多快多省地進(jìn)行生產(chǎn)。組合機(jī)

30、床鉆孔時(shí)的切削用量的選擇與加工精度及刀具的材料有很大關(guān)系。在確定切削用量時(shí)應(yīng)注意的問(wèn)題如下：a盡量做到合理利用所有刀具，充分發(fā)揮其性能；b復(fù)合刀具切削用量選擇，應(yīng)考慮刀具的使用壽命；c選擇切削用量時(shí)，應(yīng)注意零件生產(chǎn)批量的影響；d切削用量選擇應(yīng)有利于主軸箱設(shè)計(jì)；e選擇切削用量時(shí)，還必須考慮所選動(dòng)力滑臺(tái)的性能。 SM1=SM2， n1f1=n2f2根據(jù)這個(gè)原理計(jì)算切削用量如下查表3-T， V=80米/分 f=0.12毫米/轉(zhuǎn)由公式，從上述兩個(gè)范圍中選取一個(gè)適中的數(shù)值，即n=400rpm，由此倒過(guò)去，由公式(5) 確定主軸類(lèi)型及尺寸因本機(jī)床是精鏜孔，根據(jù)制定的切削用量通過(guò)T=9.55×10

31、6公式計(jì)算得到的扭矩T值很小，則由切削扭矩計(jì)算主軸直徑公式（M軸所傳遞的扭矩N.mm，B系數(shù)）計(jì)算的d亦過(guò)小，不能滿(mǎn)足剛度要求。這樣可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)由加工孔的直徑及相應(yīng)的刀具尾部尺寸利用“反推法”來(lái)造定，查表10-1主軸直徑與加工孔的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，為d主軸=50 mm， d傳動(dòng)=50mm(6) 動(dòng)力頭工作循環(huán)及其行程的確定動(dòng)力頭工作循環(huán)一般包括快速引進(jìn)，工作進(jìn)給和快速退回等動(dòng)作。工作進(jìn)給長(zhǎng)度的確定工作進(jìn)給長(zhǎng)度應(yīng)等于被加工部位長(zhǎng)度與刀具切入和切出長(zhǎng)度之和。動(dòng)力頭工作進(jìn)給長(zhǎng)度是按加工長(zhǎng)度最大的孔來(lái)造取，切入長(zhǎng)度根據(jù)工件端面的誤差情況I表2-18，選510毫米為第一工作進(jìn)給長(zhǎng)度，第二工作進(jìn)給常常比第一工作進(jìn)給

32、要小得多，在有條件，應(yīng)力法做到轉(zhuǎn)入第二工作進(jìn)給時(shí)，除倒大角的刀具外，其余刀具都離開(kāi)加工表面，不再切削。否則，將降低刀具使用壽命，且破壞已加工的表面。快速進(jìn)給長(zhǎng)度的確定快速進(jìn)給是動(dòng)力頭把刀具送到工作進(jìn)給的位置，其長(zhǎng)度按具體工作情況確定。在加工1.2兩孔徑相同的同心孔系時(shí)，可采用跳越進(jìn)給的循環(huán)進(jìn)行加工，即在加工寬一層壁后，動(dòng)力頭再次快速引進(jìn)，加工第二層壁，這樣可以縮短工作循環(huán)時(shí)間?？焖偻嘶亻L(zhǎng)度的確定快速退回的長(zhǎng)度等快速引進(jìn)和工作進(jìn)給長(zhǎng)度之和。一般在固定式夾具機(jī)床上，動(dòng)力頭快速引進(jìn)和工作進(jìn)給長(zhǎng)度之和。一般在國(guó)家式夾具機(jī)床上，動(dòng)力頭快速退回的行程，只要把所有刀具都退至導(dǎo)套內(nèi)，不影響工件的裝卸就行了。動(dòng)

33、力頭總行程的確定動(dòng)力頭的總行程除了滿(mǎn)足工作循環(huán)所需長(zhǎng)度外，還要考慮裝卸和調(diào)整刀具的方便性。裝卸刀具的理想情況是：刀具退離導(dǎo)向套外端面的距離，需大于刀桿插入主軸孔內(nèi)的長(zhǎng)度。具體數(shù)值在加工示意圖上標(biāo)注可查閱。2.3動(dòng)力部件的選擇動(dòng)力部件用以實(shí)現(xiàn)切削刀具的旋轉(zhuǎn)和進(jìn)給運(yùn)動(dòng)或只用于進(jìn)給運(yùn)動(dòng)是組合機(jī)床最主要的通用部件。組合機(jī)床動(dòng)力部件有多種結(jié)構(gòu)型式和不同的傳動(dòng)方式。就其傳動(dòng)方式來(lái)講，主運(yùn)動(dòng)一般采用機(jī)械運(yùn)動(dòng)，即由電動(dòng)機(jī)通過(guò)齒輪皮帶、蝸輪蝸桿等機(jī)械元件傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力；而進(jìn)給運(yùn)動(dòng)則采用機(jī)械傳動(dòng)、液壓傳動(dòng)、氣壓傳動(dòng)或氣動(dòng)液壓傳動(dòng)等。本組合機(jī)床的主運(yùn)動(dòng)是由電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)動(dòng)力箱傳遞運(yùn)動(dòng)的，進(jìn)給運(yùn)動(dòng)是采用的液壓傳動(dòng)。下面介

34、紹一下具體選用動(dòng)力部件時(shí)應(yīng)注意的問(wèn)題。(1) 電動(dòng)機(jī)功率的確定根據(jù)所造切削用量計(jì)算的切削功率及進(jìn)給功率之需要，并適當(dāng)考慮提高切削用量的可能性（一般按30%考慮），選用相應(yīng)規(guī)格的動(dòng)力頭，可接下式進(jìn)行計(jì)算。式中，N動(dòng)動(dòng)力頭電動(dòng)機(jī)功率N動(dòng)切削功率N進(jìn)進(jìn)給功率傳動(dòng)效率，在加工黑色金屬，主軸數(shù)少于15根時(shí)=0.9按各刀具造用的切削用量，從中P10查得各軸N切（動(dòng)力頭）當(dāng) V1=119.3米/分時(shí)， N切=1.2KWV2=62.8米/分 N切=1.34KW對(duì)于液壓動(dòng)力頭N進(jìn)就是進(jìn)給油泵所消耗的功率，一般為0.82千瓦，取N進(jìn)=1KW則取N動(dòng)=3.0KW查表17-5知，適用Y100L2-4，額定功率為3.0

35、千瓦，滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速1430rpm,輸出轉(zhuǎn)速715 rpm，起動(dòng)轉(zhuǎn)矩2.0，最大轉(zhuǎn)矩。（2） 進(jìn)給速度的選擇因液壓動(dòng)力頭的進(jìn)給是可以無(wú)級(jí)調(diào)整的，為避免由于氣溫制造誤差等影響，造成動(dòng)力頭進(jìn)給速度的不穩(wěn)定，不宜造用動(dòng)力頭技術(shù)性能中規(guī)定的最小進(jìn)給量，尤其對(duì)本加工機(jī)床，實(shí)際使用的進(jìn)給量應(yīng)大于其0.51倍。（3） 最大行程的確定動(dòng)力頭最大允許行程，除滿(mǎn)足機(jī)床工作循環(huán)的要求外，還必須保證調(diào)整和裝卸刀具的方便性，在使用時(shí)要兼顧刀具來(lái)考慮。2.4組合機(jī)床生產(chǎn)率的計(jì)算根據(jù)加工示意圖所選定的工作循環(huán)，工作行程及切削用量等，就可以計(jì)算機(jī)床的生產(chǎn)率，并編制生產(chǎn)率計(jì)算卡片，這樣就反映出機(jī)床的加工過(guò)程和動(dòng)作時(shí)間、切削用量以及機(jī)

36、床生產(chǎn)率與負(fù)荷率的關(guān)系等。2.4.1機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)率的計(jì)算以每小時(shí)機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)的零件數(shù)來(lái)表示，即Q實(shí)=60/T單（件/小時(shí)）T單=t機(jī)+t輔式中Q實(shí)機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)率T單單件工時(shí)，即加工每個(gè)工件的時(shí)間T輔輔助時(shí)間，包括快進(jìn)時(shí)間快退時(shí)間，多工位機(jī)床的工作臺(tái)移動(dòng)或轉(zhuǎn)位時(shí)間，裝卸工件時(shí)間。t機(jī)t輔可由下列公式計(jì)算t機(jī)=L1/SM1+L2/SM2+t停t輔=t快+t移+t裝卸=（L快進(jìn)+L快退）/V快+t移+t裝卸式中：L1L2分別為刀具第一工作進(jìn)給和第二工作進(jìn)給的往程長(zhǎng)度（mm）SM1，SM2分別為刀具第一工作進(jìn)給和第二工作進(jìn)給的每分鐘進(jìn)給量（mm/min）.t停當(dāng)加工沉孔、止口、锪窩時(shí)，動(dòng)力部件在死擋鐵

37、上停留的時(shí)間。通常接刀具在加工終了時(shí)無(wú)進(jìn)給狀態(tài)下轉(zhuǎn)510轉(zhuǎn)所需的時(shí)間（min）。L快進(jìn) L快退動(dòng)力部件快進(jìn)、快退的行程長(zhǎng)度（m）V快動(dòng)力部件快速行程的速度。通常機(jī)械滑臺(tái)取56m/min，液壓滑臺(tái)310m/min。t移工作臺(tái)移動(dòng)和回轉(zhuǎn)一個(gè)工位所需時(shí)間，一般在38秒。t裝卸工件安裝和清除切屑的時(shí)間。它根據(jù)工件尺寸大小、裝卸方便性及工人熟級(jí)程度，一般取0.51.5分。根據(jù)本組合機(jī)床的年產(chǎn)量10萬(wàn)臺(tái)，可選用下列數(shù)據(jù)計(jì)算Q實(shí)：t停：在加工終了無(wú)進(jìn)給狀態(tài)下轉(zhuǎn)7轉(zhuǎn)。V快：取1 0m/min。t移取3秒。t裝卸取0.6分。Q實(shí)具體計(jì)算如下曲軸孔、凸輪軸孔的時(shí)間相同 T單=0.91+0.816=1.726(分)

38、對(duì)多面和多工位機(jī)床，在計(jì)算時(shí)應(yīng)以所有工位中機(jī)加工時(shí)間和輔助時(shí)間之和最長(zhǎng)的作為機(jī)床的單件工時(shí)，所以選用后面加工的T單來(lái)計(jì)算Q實(shí)。 Q實(shí)=60/1.726=34.8（件/時(shí)）2.4.2理想生產(chǎn)率Q使用單位接年生產(chǎn)綱領(lǐng)十萬(wàn)臺(tái)（考慮備品率、廢品率在內(nèi)的年產(chǎn)量）計(jì)算的機(jī)床生產(chǎn)率為理想生產(chǎn)率。當(dāng)接三班制生產(chǎn)時(shí)，全年工時(shí)為7200小時(shí)，則Q理=90000 /7200=12.5（件/小時(shí)）2.4.3機(jī)床負(fù)荷率Q理/Q實(shí)二者的比值即為負(fù)荷率根據(jù)組合機(jī)床的使用經(jīng)驗(yàn)，適宜的機(jī)床負(fù)荷率為負(fù)=0.750.90而實(shí)際 負(fù)=計(jì)算的值合于表10-4中推薦的數(shù)值，則設(shè)計(jì)的切削用量是合理的。2.4.4生產(chǎn)率計(jì)算卡被加工零件圖號(hào)毛

39、坯種類(lèi)鑄件名稱(chēng)柴油機(jī)汽缸體毛坯重量20kg材料鑄鐵HT150硬度170220HRC工序名稱(chēng)粗鏜曲軸、凸輪軸孔工序號(hào)序號(hào)工步名稱(chēng)被加工零件數(shù)量加工直徑mm加工長(zhǎng)度mm工作行程mm切削速度米/分每分鐘轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)/分每分鐘進(jìn)給量mm/分每轉(zhuǎn)進(jìn)給量mm/轉(zhuǎn)工時(shí)（分）機(jī)動(dòng)時(shí)間輔助時(shí)間1裝卸工件10.32工件定位夾緊0.0063刀具快進(jìn)0.0834鏜曲軸孔工進(jìn)95404831.8268.2450.40.915鏜凸輪軸孔工進(jìn)50404837509.6450.40.8166停留0.037刀具快退8300.0839卸下工件0.3備注裝卸工件時(shí)間取于操作者的熟練程度，本機(jī)床計(jì)算時(shí)取2min 總計(jì)2.528機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)

40、率34.8(件/時(shí))機(jī)床理想生產(chǎn)率12.5(件/時(shí))機(jī)床負(fù)荷率0.3592.5機(jī)床聯(lián)系尺寸圖2.5.1聯(lián)系尺寸圖的作用聯(lián)系尺寸圖用來(lái)表示機(jī)床各組成部件的相互裝配聯(lián)系和運(yùn)動(dòng)關(guān)系，以檢驗(yàn)機(jī)床各部件相對(duì)位置及尺寸聯(lián)系是否滿(mǎn)足加工要求；通用部件的選擇是否合適，并為進(jìn)一步展開(kāi)主軸箱夾具等專(zhuān)用部件、零件的設(shè)計(jì)提供依據(jù)，聯(lián)系尺寸圖也可看成是簡(jiǎn)化的機(jī)床總圖，它表示機(jī)床的配置形式及總體布局。2.5.2機(jī)床裝料高度的確定裝料高度H一般是指機(jī)床上工件安裝基面至地面的距離。組合機(jī)床標(biāo)準(zhǔn)中推薦的裝料高度為1640mm，具體設(shè)計(jì)情況可在8501640mm范圍內(nèi)造取，圖中應(yīng)標(biāo)注為：60+650+630+（<170）&

41、lt;1640mm合適確定裝料高度后，還要考慮以下兩組尺寸的聯(lián)系關(guān)系，現(xiàn)以圖中所示尺寸加以說(shuō)明。由中間底座和夾具計(jì)算的裝料高度尺寸：H=H1+H2+H3式中H裝料高度 H1支承塊高度 H2夾具底座高度 H3中間底座高度由公式可知，當(dāng)裝料高度和通用部件選定后，便后計(jì)算出夾具底座的高度。圖中標(biāo)注查得，裝料高度H為1640mm，支承塊高度H1為60mm，中間底座高度H3為630mm。則夾具底座高度H2=1640-60-630=990mm由動(dòng)力部件和側(cè)底計(jì)算的裝料高度尺寸H=h1+h2+h3+h4+h5-hmin式中：h1多軸箱最低主軸高度 h2多軸箱底面至滑臺(tái)

42、頂面之間的距離 h3滑臺(tái)的高度 h4調(diào)整墊塊的高度（包括5mm的調(diào)整塊） h5側(cè)底座的高度 hmin被加工零件最低孔至工件安裝基面的距離由公式可知，當(dāng)通用部件選取后，h2,h3,h5便確定，H僅與h1,h4有關(guān)，h1由多軸箱設(shè)計(jì)確定。這樣便可由確定的裝料高度計(jì)算出調(diào)整塊的厚度h4。圖中h1=148mm h2=95mm h3=265mm h5=630mmhmin=160mm則調(diào)整墊塊高度h4=1640-148-95-265-630-160=342(mm)2.5.3夾具輪廓尺寸的確定夾具輪廓尺寸的指夾具底座的輪廓尺寸即長(zhǎng)×寬×高。長(zhǎng)度尺寸

43、與工件長(zhǎng)度尺寸、工件至模板間距離尺寸，模板架厚度尺寸有關(guān)。從機(jī)床總圖中查得工件長(zhǎng)度尺寸為822mm,工件至模板間距離及模板架厚度分別為482mm,542mm則夾具總長(zhǎng)為482+542+822=1846mm高度尺寸由前裝料高度尺寸定為1640mm寬度尺寸，除考慮工件本身寬度尺寸外，再加其它寬度方向上能布置下工件的定位、夾緊及其它機(jī)構(gòu)從工序圖中查得寬度尺寸為184mm2.5.4中間底座尺寸的確定由加工示意圖中被步確定定的多軸箱端面至工件端面在加工終了時(shí)的距離，動(dòng)力部件及其配套部件的聯(lián)系尺寸，便可確定中間底座的尺寸。在確定中間底座長(zhǎng)度尺寸時(shí)要考慮以下兩組尺寸關(guān)系。由加工示意圖和多軸箱尺寸確定動(dòng)力箱端

44、面間的距離L。L=-L1+L2+L3式中：L1為多軸箱的厚度 L2加工示意圖中確定的多軸箱至工件端面的距離。L3工件的長(zhǎng)度由機(jī)床總圖中查得，L1=330，L3=822由加工示意圖中查得，L2=360則動(dòng)力箱端面距離L=330+360=6902.5.5動(dòng)力部件總選種的確定動(dòng)力部件的總行程等于向前備量，工作行程和向后備量之和，向后備量要保證方便地裝卸刀具由加工示意圖知?jiǎng)恿ο鋭?dòng)力部件總選種為：40+40+822+20=922mm3.主軸箱的設(shè)計(jì)及計(jì)算主軸箱是組合機(jī)床的重要組成部分，它關(guān)系到組合機(jī)床質(zhì)量的好壞，它是選用通用零件，按專(zhuān)用要求進(jìn)行設(shè)計(jì)的，是用于布置（按所要求的坐標(biāo)位置）機(jī)床工作主軸及傳動(dòng)件

45、和相應(yīng)的附加機(jī)構(gòu)，它通過(guò)按一定速比排布傳動(dòng)齒輪，把動(dòng)力從動(dòng)力部件-動(dòng)力頭、動(dòng)力箱、電動(dòng)機(jī)等齒輪傳遞給個(gè)工作軸，使其獲得所要求的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向的。這種主軸箱主軸剛性不是很高的，因?yàn)檫@種主軸箱主軸的前后支撐均150mm左右，而刀具的懸伸長(zhǎng)度往往是主軸支撐的好幾倍，在這種情況下，單憑主軸本身是不能保證孔加工的位置精度的，而主要由夾具的導(dǎo)向裝置來(lái)保證。箱體上蓋材料為HT100，前后蓋用HT150，采用規(guī)格為500x500型號(hào)為T(mén)711-11，箱體材料為HT200。3.1主軸箱設(shè)計(jì)原始圖 根據(jù)機(jī)床設(shè)計(jì)要求，按“三圖一卡”查出的主軸箱設(shè)計(jì)的原始依據(jù)圖如下圖所示：主軸箱設(shè)計(jì)的原始依據(jù)圖注:（1）被加工零件編號(hào)及

46、名稱(chēng)：柴油機(jī) 主軸箱箱體材料：HT200，硬度HB=175255（2）主軸外伸尺寸及切削用量在本設(shè)計(jì)中，我設(shè)計(jì)的是柴油機(jī)汽缸體，雙軸粗鏜床主軸箱的設(shè)計(jì)，在編制原始依據(jù)圖時(shí)，從“三圖一卡”中查得知：1) 主軸箱輪廓尺寸為500x500；2) 工件輪廓尺寸、及各孔位置尺寸；3) 工件與主軸箱相對(duì)位置尺寸。據(jù)此，可編制出主軸箱的設(shè)計(jì)依據(jù)圖該圖主要內(nèi)容有：1) 計(jì)算各軸的位置尺寸及工件與主軸箱的相關(guān)尺寸。2) 在圖中標(biāo)出主軸轉(zhuǎn)向。3) 標(biāo)出主軸箱的外形尺寸及其他相關(guān)部件的聯(lián)系尺寸。4) 列表標(biāo)明工件材料，加工表面要求，并注出各主軸的工序內(nèi)容，主軸外伸部分尺寸和切削用量等。5) 注出部件型號(hào)，功率N，轉(zhuǎn)

47、速n和其他主要參數(shù)。3.2主軸結(jié)構(gòu)形式的選擇及動(dòng)力計(jì)算3.2.1主軸結(jié)構(gòu)形式的選擇軸承形式是主軸部件結(jié)構(gòu)的主要特征，主軸0，1，2，4，5均為進(jìn)行鏜削加工的主軸，軸向切削力量較小，但不可忽略，故對(duì)這類(lèi)主軸0，1，2，4，5的前后支撐均采用圓錐滾子軸承，用以承受較大的徑向力和軸向力，其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，用的軸的個(gè)數(shù)少，裝配、調(diào)整均較方便。主軸結(jié)構(gòu)形式的選擇，除了軸承外，還應(yīng)考慮到軸頭結(jié)構(gòu)。對(duì)于所選的短主軸0，1，2，4，5采用浮動(dòng)卡頭與刀具連接，用單導(dǎo)向，軸頭用圓柱孔與刀具連接，用普通平鍵傳遞扭矩，固定螺釘做軸向定位。3.2.2主軸直徑和齒輪模數(shù)的初步確定主軸箱中齒輪的模數(shù)通常有2、2.5、3、3.5、

48、4等幾種,根據(jù)經(jīng)驗(yàn),初選模數(shù)可由公式: 參閱組合機(jī)床設(shè)計(jì)估算,再通過(guò)類(lèi)比法,從通用系列中選用各齒輪的模數(shù),對(duì)于本次設(shè)計(jì)的主軸箱,由于主要傳動(dòng)鍵中的齒輪往往和多個(gè)齒輪嚙合,受力交復(fù)雜,往往速度較低,受力較大。故選用模數(shù)較大的齒輪,同時(shí)為了便于組織生產(chǎn),在同一主軸箱中齒輪模數(shù)最好不多于兩種。綜合考慮,本設(shè)計(jì)中取傳動(dòng)齒輪模數(shù)m=3。主軸箱的動(dòng)力計(jì)算及主軸直徑的確定主軸箱動(dòng)力計(jì)算，包括主軸箱所需功率和進(jìn)給力的計(jì)算。在負(fù)載未確定前，按N=N1/初估主軸想所需功率，N1各主軸切削功率總和，主軸箱傳動(dòng)效率，主軸數(shù)小于5且加工的零件材料為鑄鐵，故取=0.9。孔為粗鏜孔，HB=170-241，由前面知t=1.5

49、mm，主軸外伸尺寸及切削用量見(jiàn)前述。查2圖 1-7，取Px修正系數(shù)Kpx1=0.925，Kpx2=1,同時(shí)取Pz修正系數(shù)Kpz1=0.96,Kpz2=1,Kpz3=1,計(jì)算程序如下：對(duì)1，2軸：軸向力: （下列各公式均參閱組合機(jī)床設(shè)計(jì)）Px=PxKPx1KPx2 t1=1.3mm,t2=0.2mm, f1=0.15mm/r, f2=0.08mm/r, 則Px1=Px01Kpx1Kpx2 =7.50.9521 =6.935 kgPx2=Px02Kpx1Kpx2 =0.550.9251 =0.50875 kg周向力： Pz=Pz0Kpz1Kpz2Kpz3 Pz1=Pz01Kpz1Kpz2Kpz3

50、=310.9611 =27.96 kg Pz2=Pz02Kpz1Kpz2Kpz3 =30.9611 =2.88 kg切削功率： N=N01Kpz1Kpz2Kpz3 N1=N01Kpz1Kpz2Kpz3 =0.350.9611 =0.528 kw N2=N02*Kpz1*Kpz2*Kpz3=0.0499 kw軸承承受扭矩： M1=P2D/2 M1=Pz2*D/2=29.7652/2=773.76 kgmm M2=Pz2*D/2=2.8852/2=74.88 kgmm M=M1+M2=773.76+74.88=848.64 kgmm按表5-10取主軸直徑d=50mm，故1，2軸直徑為d=50mm

51、.對(duì)5軸：軸向力：Px=Px2Kpx1Kpx2 故 Px1=7.50.9231=6.9375 kgPx2=0.550.9251=0.50875 kg圓周力：Pz=Pz0Kpz1Kpz2Kpz3 故 Pz1=310.9611=29.76 kg Pz2=30.9611=2.88 kg切削功率： N=N0Kpz1Kpz2Kpz3 N1=0.480.961=0.46 kw N2=0.334 kw軸能承受的扭矩： M=PzD/2 M1=Pz1D/2=29.7647/2=699.36 kgmm M2=Pz2D/2=2.8847/2=67.68 kgmm M=M1+M2=699.36+67.68=767.0

52、4 kgmm按表5-10取5軸直徑 d=50mm ，外伸尺寸直徑為對(duì)4軸： Px=Px2Kpx1Kpx2Px1=7.490.9251=6.9283 kgPx2=0.530.9231=0.4903 kg圓周力：Pz=Pz0Kpz1Kpz2Kpz3 故 Pz1=300.9611=28.8 kg Pz2=2.580.9611=2.4768 kg切削功率： N=N0Kpz1Kpz2Kpz3 N1=0.510.9611=0.4896 kw N2=0.0328 kw軸能承受的扭矩： M=PzD/2 M1=Pz1D/2=28.837/2=532.8 kgmm M2=Pz2D/2=2.476837/2=45.82 kgmm M=M1+M2=532.8+45.82=578.62 kgmm按表5-10取4軸直徑 d=50mm ，外伸尺寸直徑為對(duì)3軸：Px=Px2Kpx1Kpx2Px1=5.580.9231=5.1615 kgPx2=0.420.9251=0.3885 kg圓周力：Pz=Pz0Kpz1Kpz2Kpz3 故 Pz1=230.9611=22.08 kg Pz2=2.20.9611=2.112 kg切削功率： N=N0K