泰陽建設(shè)塔吊基礎(chǔ)方案

1、寧波中青文化廣場A1地塊工程塔吊樁基礎(chǔ)專項方案 編制人： 技術(shù)負責人審核人： 安全科長審批人： 總工程師編制單位：浙江國泰有限公司編制日期：2013年6月5日 寧波中青文化廣場A1地塊工程 目錄 一、工程概況二、編制依據(jù)三、設(shè)計簡介四、鋼格構(gòu)柱焊接驗收要求五、塔吊附墻情況六、設(shè)計計算（一）1#塔吊樁基計算（二）4#塔吊樁基計算七、塔吊基礎(chǔ)附圖附圖1.塔吊平面布置圖附圖2.塔吊基礎(chǔ)定位圖寧波中青文化廣場A1地塊工程塔吊樁基礎(chǔ)專項方案一、工程概況：1.1寧波中青文化廣場A1地塊工程位于泰山西路西南面，人民北路東南面。地下2層建筑面積5.56萬平方米，地上建筑面積15.22萬平方米，總建筑面積20.

2、78萬平方米。1.2工程由寧波中青創(chuàng)文化廣場開發(fā)有限公司投資建設(shè)，由西南勘察設(shè)計研究院進行地質(zhì)勘察，寧波寧大地基處理技術(shù)有限公司設(shè)計，浙江求是工程咨詢監(jiān)理有限公司監(jiān)理，浙江國泰建設(shè)有限公司承建施工。1.3 本工程工采用塔吊五臺，編號1#、2#、3#、4#、5#。其中1#、2#、3#位于基坑內(nèi)，采用鋼格構(gòu)柱灌注樁形式， 4#、5#塔吊位于基坑外側(cè)，采用4樁承臺基礎(chǔ)形式。塔吊均采用杭州華誠機械有限公司QTZ80（5180）自升塔式起重機，塔吊布置位置詳見附圖（塔吊平面布置圖）二 、編制依據(jù)2.1塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程（JGJ/T 187-2009）2.2建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-20

3、08）2.3寧波建筑樁基設(shè)計與施工細則（2001甬DBJ 02-12）2.4寧波中青文化廣場A1地塊項目巖土勘察報告2.5杭州華誠機械有限公司QTZ80（5810）自升塔式起重機使用說明書；2.6寧波中青文化廣場A1地塊施工圖紙；2.7鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 （GB50205-2001）三、設(shè)計簡介3.1塔吊混凝土基礎(chǔ)的荷載塔吊QTZ80（5810）塔吊生產(chǎn)廠家為杭州華誠機械有限公司?；炷粱A(chǔ)的荷載見下表荷 載 名 稱工作工況非工作工況P1基礎(chǔ)所受的垂直荷載（KN）686606P2基礎(chǔ)所受的水平荷載（KN）23.0895M基礎(chǔ)所受的傾翻力矩（KNm）17802020MK基礎(chǔ)所受的扭矩（K

4、Nm）33803.2樁基設(shè)計簡介本工程共采用五臺塔吊，編號為1#5#。具體型號及布置位置見附圖。1#、2#、3#塔吊位于基坑內(nèi)，塔吊型號均采用杭州華誠機械有限公司QTZ80（5810）塔吊基礎(chǔ)樁采用800鉆孔灌注樁+格構(gòu)柱， 鋼格構(gòu)柱的柱頂標高為-3.5m，鋼柱一直伸入灌注樁鋼筋籠2.7米。基礎(chǔ)樁的樁頂標高為-9.6m，樁尖進入第-2層，1#、2#、3#灌注樁樁尖相對標高-39.6，灌注樁樁長30.0m。格構(gòu)柱設(shè)計，采用480*480mm的鋼格構(gòu)柱，每根格構(gòu)采用4根L120*120*12的角鋼組成，綴板選用寬150mm，厚10mm間距400mm進行設(shè)置。格構(gòu)柱總長度為9.0米，下部伸入樁基礎(chǔ)2

5、.7米，上部與鋼平臺連接。格構(gòu)柱計算按6.3米獨立高度計算，不考慮加焊水平桿件可以滿足要求，為了增強格構(gòu)柱的穩(wěn)定性，四根格構(gòu)柱之間在樁基承臺以下每2.2米設(shè)置二道L120*120*12水平鋼拉桿，水平拉桿之間采用L63*6角鋼十字撐，土方開挖過程中支撐的工作面出來后立即焊接水平支撐和十字支撐?？觾?nèi)以1#塔機為代表進行驗算。4#-5#塔吊位于基坑外側(cè)，塔吊基礎(chǔ)樁采用600鉆孔灌注樁塔基序 號塔吊型號承臺頂標高（m）承臺底標高（m）承臺高度（m）承臺尺寸樁頂標 高樁尖標高（m）樁長（m）4#/5#QTZ80(5810)-9.2-10.41.25.55.5-10.00-40.0030坑外以4#塔機為

6、代表進行驗算。3.3 塔吊基礎(chǔ)承臺配筋塔吊基礎(chǔ)承臺配筋按照塔吊安裝使用說明書中的鋼筋布置示意圖進行施工，根據(jù)驗算均符合最小配筋率要求，詳見4#/5#塔吊基礎(chǔ)計算書中的承臺配筋計算4#、5#承臺配筋按照QTZ80(5810)使用說明書采用上下雙向配筋20176共計124根；3.4塔吊基礎(chǔ)附近的地址情況：（1）1#塔吊位置接近Z19，其相關(guān)土層的物理力學指標參數(shù)如下表（0.0為黃海高程3.550處）（本點絕對高程為2.00m，相對標高-1.55m）土層巖性名稱厚度ES1-2(Mpa)fak(Kpa)qsiaqpk耕植土0.50粉質(zhì)粘土1.30 3.58014-1淤泥質(zhì)粘土8.81.8607-2淤泥

7、質(zhì)粘土9.92.4658-3淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土9.93.5709-1粉質(zhì)粘土3.88.520024500-2（樁底所在土層）園礫4.325300451800-2粉質(zhì)粘土6.710.718025550（2）2#塔吊位置接近Z8，其相關(guān)土層的物理力學指標參數(shù)如下表（0.0為黃海高程3.550處）（本點絕對高程為2.10m，相對標高-1.45m）土層巖性名稱厚度ES1-2(Mpa)fak(Kpa)qsiaqpk耕植土0.5粉質(zhì)粘土0.73.58014-1淤泥質(zhì)粘土9.51.8607-2淤泥質(zhì)粘土9.12.4658-3淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土10.73.5709-1粉質(zhì)粘土2.78.520024500-2（樁底所在

8、土層）園礫3.125300451800-2粉質(zhì)粘土5.110.718025550（3）3#塔吊位置接近Z30，其相關(guān)土層的物理力學指標參數(shù)如下表（0.0為黃海高程3.550處）（本點絕對高程為2.15m，相對標高-1。4m）土層巖性名稱厚度ES1-2(Mpa)fak(Kpa)qsiaqpk耕植土0.5粉質(zhì)粘土0.73.58014-1淤泥質(zhì)粘土9.001.8607-2淤泥質(zhì)粘土10.42.4658-3淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土9.13.5709粉質(zhì)粘土1.95.213018-2（樁底所在土層）園礫255.0300451800-1粉質(zhì)粘土6.006.512015（4）4#塔吊位置接近ZK65，其相關(guān)土層的物理

9、力學指標參數(shù)如下表（0.0為黃海高程3.550處）（本點絕對高程為1.95m，相對標高-1.6m）土層巖性名稱厚度ES1-2(Mpa)fak(Kpa)qsiaqpk耕植土0.3粉質(zhì)粘土1.83.58014-1淤泥質(zhì)粘土8.81.8607-2淤泥質(zhì)粘土8.72.4658-3淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土11.83.5709-1粉質(zhì)粘土2.008.520024500-2（樁底所在土層）園礫3.0025300451800-2粉質(zhì)粘土6.710.718025550（5）5#塔吊位置接近ZK57，其相關(guān)土層的物理力學指標參數(shù)如下表（0.0為黃海高程3.550處）（本點絕對高程為2.00m，相對標高-1.55m）土層巖性

10、名稱厚度ES1-2(Mpa)fak(Kpa)qsiaqpk耕植土0.3粉質(zhì)粘土0.73.58014-1淤泥質(zhì)粘土9.51.8607-2淤泥質(zhì)粘土10.02.4658-3淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土10.23.5709粉質(zhì)粘土1.85.213018-2 （樁底所在土層）園礫5.025300451800-1粉質(zhì)粘土5.06.512015四、鋼格構(gòu)柱焊接驗收要求按GB50205-2001鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范進行驗收。4.1、角焊縫焊接厚度為10mm；4.2、角鋼材質(zhì)為Q235，焊條采用J422型；4.3、焊工必須經(jīng)考試合格并取得合格證書。持證焊工必須在其考試及其認可范圍內(nèi)施工；d、焊縫表面不得有裂紋、焊瘤等

11、缺陷；4.4、焊縫感官應(yīng)達到：外形均勻、成型較好，焊道過度比較平滑，焊渣和飛濺物基本清除干凈。五、塔吊附墻情況 4#、5#塔吊建筑高度為86.6m，塔吊高度擬用105.2m，根據(jù)杭州華誠機械QTZ80(5810)塔機安裝使用說明書需設(shè)置3道附墻，在30米處進行第一道附墻處理，在54m處進行第二道附墻處理，在78m處進行第三道附墻處理。2#塔吊建筑高度為112m，塔吊高度擬用126.2m，需設(shè)置4道附墻，在30米處進行第一道附墻處理，在54m處進行第二道附墻處理，在78m處進行第三道附墻處理，在99m處進行第四道附墻處理。塔吊附墻拉桿與預(yù)埋件的尺寸參照杭州華誠QTZ80(5810)塔機安裝使用說

12、明書。施工中必須確保埋件的焊接質(zhì)量、錨固長度及附墻拉桿與埋件的焊接質(zhì)量。5.1、附墻件里面布置與要求（1）、裝設(shè)附著框架和附著桿件，應(yīng)采用經(jīng)緯儀測量塔身垂直度，并采用附著桿進行調(diào)整，在最高錨固點一下垂直度允許偏差2/1000；（2）在附著框架和附著支座布設(shè)時，附著桿傾斜角不得超過10；（3）附著框架宜設(shè)置在塔身標準節(jié)連接處，箍緊塔身。塔架對角處在無斜撐時應(yīng)加固；（4）塔身頂升至最大自由高度時必須增設(shè)與建筑物的錨固裝置后方可使用。（5）起重機作業(yè)過程中應(yīng)經(jīng)常檢查錨固裝置，發(fā)現(xiàn)松動或異常情況時，應(yīng)立即停止作業(yè)直到故障排除；（6）拆卸起重機時，應(yīng)隨著降落塔身的進程拆卸相應(yīng)的錨固裝置，嚴禁在落塔之前先

13、拆除錨固裝置；（7）錨固裝置的安裝、拆卸、檢查和調(diào)整均應(yīng)有專人負責，工作是應(yīng)系安全帶和戴安全帽，并應(yīng)遵守高處作業(yè)的有關(guān)安全操作規(guī)程；5.2 附墻桿件平面布置（1）附著裝置是由三條斜撐桿和一套環(huán)梁等構(gòu)件組成，它主要是把塔機固定在建筑物的柱或梁上起著依附作用。使用時環(huán)梁套在標準節(jié)上，四角用八個調(diào)節(jié)螺栓通過頂塊把標準節(jié)頂牢，其撐桿長度可調(diào)整。四根撐桿端部有大耳環(huán)與建筑物附著處鉸接，四根撐桿應(yīng)保持在同一水平面內(nèi)，調(diào)整頂塊及撐桿長度使塔身軸線垂直。（2）附著裝置按塔身中心線距離建筑物3.5米距離架設(shè)，詳見杭州華誠機械有限公司QTZ80(5810)塔機安裝使用說明書。六、基坑開挖過程中對塔吊基礎(chǔ)的保護 6

14、.1 基坑開挖過程中在塔吊格構(gòu)柱附近開挖過程中嚴禁挖土機械碰撞格構(gòu)柱，需人工開挖，且四周要同步均勻開挖，不得單邊開挖，以防土體側(cè)壓力導(dǎo)致塔吊基礎(chǔ)偏位； 6.2 需要對塔吊基礎(chǔ)進行加固（可采用鋼板樁），以確保其側(cè)向穩(wěn)定七、設(shè)計計算本工程塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算采用PKPM設(shè)計軟件，具體如下：2#塔吊基礎(chǔ)的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息 塔吊型號: 杭州華誠機械有限公司QTZ80（5810） 塔機自重標準值:Fk1=606.00kN 起重荷載標準值:Fqk=80.00kN 塔吊最大起重力矩:M=1156.00kN.m 塔吊計算高度: H=126

15、m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=0kN.m 樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 100mm 矩形承臺邊長: 5.50m 承臺厚度: Hc=1.200m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.900m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 39.6m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=606kN 2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標準值 Gk=5.55.5

16、1.2025=907.5kN 承臺受浮力：Flk=5.55.5-2.2010=-665.5kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=80kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4845.00=21.50kN c. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.521.50 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷

17、載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.8545.00=38.39kN c. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.538.39 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=0+0.9 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(606+907.50)/4=378.38kN Q

18、kmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(606+907.5)/4+(863.88+38.391.20)/5.51=543.38kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(606+907.5-665.5)/4-(863.88+38.391.20)/5.51=379.74kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(606+907.50+80)/4=398.38kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(606+907.5+80)/4+(1475.86+21.501.20)/5.51=670.68kN Qkmi

19、n=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(606+907.5+80-665.5)/4-(1475.86+21.501.20)/5.51=292.44kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(606+80)/4+1.35(1475.86+21.501.20)/5.51=599.14kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(606+80)/4-1.35(1475.86

20、+21.501.20)/5.51=-136.09kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35606/4+1.35(863.88+38.391.20)/5.51=427.29kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35606/4-1.35(863.88+38.391.20)/5.51=-18.24kN 2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i

21、樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2599.14 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-136.09 3. 配筋計算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002第條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1378.02106/(1.00016.7005500.00011002)=0.0124 =1-(1-20.0124)0.5=0.0125 s=1

22、-0.0125/2=0.9938 As=1378.02106/(0.99381100.0300.0)=4202.0mm2 頂部配筋計算: s=313.00106/(1.00016.7005500.00011002)=0.0028 =1-(1-20.0028)0.5=0.0028 s=1-0.0028/2=0.9938 As=313.00106/(0.99861100.0300.0)=949.8mm2 ，所以， ，按照QTZ80F的塔吊說明書中的配筋上下各配35根 20的鋼筋，即上下層 20160，,所以按照塔吊說明書進行配筋符合受力要求！五. 承臺剪切計算 最大剪力設(shè)計值： Vmax=599.

23、14kN 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1100mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 依據(jù)塔機規(guī)范，塔機立柱對承臺的沖切可不驗算，本案只計算角樁對承臺的沖切！ 承臺受角樁沖切的承載力可按下式計算： 式中 Nl荷載效應(yīng)基本

24、組合時，不計承臺以及其上土重的角樁樁頂?shù)呢Q向力設(shè)計值； 1x，1y角樁沖切系數(shù)； 1x=1y=0.56/(0.682+0.2)=0.635 c1，c2角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣的水平距離；c1=c2=1200mm a1x，a1y承臺底角樁內(nèi)邊緣45度沖切線與承臺頂面相交線至樁內(nèi)邊緣的水平距離；a1x=a1y=750mm hp承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)；hp=0.904 ft承臺混凝土抗拉強度設(shè)計值；ft=1.57N/mm2 h0承臺外邊緣的有效高度；h0=1100mm 1x，1y角樁沖跨比，其值應(yīng)滿足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0=0.682 工作狀態(tài)下： Nl=1.35(Fk+

25、Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(606+80)/4+1.35(1475.86+21.501.2)/5.5146=599.14kN 非工作狀態(tài)下： Nl=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35606/4+1.35(863.88+38.391.2)/5.5146=427.29kN 等式右邊 0.635(1200+375)+0.635(1200+375)0.9041.571100/1000=3121.68kN 比較等式兩邊，所以滿足要求!七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到

26、樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35670.68=905.42kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1005mm2八.樁豎向承載力驗算 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第和條 軸心豎向力作用下，Qk=398.38kN；偏向豎向力作用下，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿

27、足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； 由于樁的入土深度為39.6m,所以樁端是在第5-2層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.51(1.510+3.55+210+228+9.512+7.6526)+6000.50=1662.28kN 由于: Ra = 1662.28 Qk = 398.38,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 1994.74 Qkmax = 670.68,所以滿足要求!九.樁式

28、基礎(chǔ)格構(gòu)柱計算 依據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)。 1. 格構(gòu)柱截面的力學特性： 格構(gòu)柱的截面尺寸為0.480.48m； 主肢選用:12號角鋼bdr=12012012mm； 綴板選用(mm):0.010.43（綴板選用寬150mm，厚10mm，設(shè)置間距400mm） 主肢的截面力學參數(shù)為 A0=27.37cm2，Z0=3.82cm，Ix0=514.65cm4，Iy0=514.65cm4； 格構(gòu)柱截面示意圖 格構(gòu)柱的y-y軸截面總慣性矩： 格構(gòu)柱的x-x軸截面總慣性矩： 經(jīng)過計算得到： Ix=4514.65+27.37(48/2-3.82)2=40265.00cm4； Iy=4514

29、.65+27.37(48/2-3.82)2=40265.00cm4； 2. 格構(gòu)柱的長細比計算： 格構(gòu)柱主肢的長細比計算公式： 其中 H 格構(gòu)柱的總高度，取8.70m； I 格構(gòu)柱的截面慣性矩，取,Ix=40265.00cm4，Iy=40265.00cm4； A0 一個主肢的截面面積，取27.37cm2。 經(jīng)過計算得到x=45.37,y=45.37。 格構(gòu)柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比計算公式: 其中 b 綴板厚度，取 b=0.01m。 h 綴板長度，取 h=0.43m。 a1 格構(gòu)架截面長，取 a1=0.45m。 經(jīng)過計算得 i1=(0.012+0.432)/48+50.452/80.5=

30、0.36m。 1=8.70/0.36=24.09。 換算長細比計算公式： 經(jīng)過計算得到kx=51.37,ky=51.37。 3. 格構(gòu)柱的整體穩(wěn)定性計算： 格構(gòu)柱在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計算公式： 其中 N 軸心壓力的計算值(kN)；取 N=1.35Qkmax=905.42kN； A 格構(gòu)柱橫截面的毛截面面積，取427.37cm2； 軸心受壓構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定系數(shù)； 根據(jù)換算長細比 0x=51.37,0y=51.37150 滿足要求! 查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范得到x=0.85,y=0.85。 X方向： N/A=905420/(0.8510949.2)=97215.00 N/mm2 滿足要求!

31、 Y方向： N/A=905420/(0.8510949.2)=97215.00 N/mm2 滿足要求! 4. 格構(gòu)分肢的長細比驗算： 由于格構(gòu)形式采用角鋼+綴板，分肢選取14號角鋼bdr=1401014mm，其回轉(zhuǎn)半徑i=27.8mm。 1=L/i=300/27.8=10.790.50x=25.68 且小于等于40 滿足要求! 4#塔吊四樁基礎(chǔ)的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號: QT80E 塔機自重標準值:Fk1=606.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=940.00kN.m 塔吊計算高

32、度: H=105m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=0kN.m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.5m 承臺厚度: Hc=1.300m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=3.900m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 44.39m 樁型與工藝: 大直徑灌注樁(清底干凈) 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=606kN 2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標準值 Gk

33、=661.3025=1170kN 承臺受浮力：Flk=661.1010=396kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4840.00=19.11kN c. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.519.11 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a

34、. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.8540.00=34.13kN c. 基礎(chǔ)頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.534.13 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=0+0.9 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(606+1170.00)/4=444.00kN Qkmax=

35、(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(606+1170)/4+(682.57+34.131.30)/5.51=575.82kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(606+1170-396)/4-(682.57+34.131.30)/5.51=213.18kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(606+1170.00+60)/4=459.00kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(606+1170+60)/4+(1190.06+19.111.30)/5.51=679.31kN Qkmin=(Fk+Gk+

36、Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(606+1170+60-396)/4-(1190.06+19.111.30)/5.51=139.69kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(606+60)/4+1.35(1190.06+19.111.30)/5.51=522.19kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(606+60)/4-1.35(1190.06+19.111.30)/

37、5.51=-72.64kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35606/4+1.35(682.57+34.131.30)/5.51=382.48kN 2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2522.19 3. 配筋計算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002第條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1201.04106/(1.00016.7006000.00012502)=0.0077 =1-(1-20.0077)0.5=0.0077 s=1-0.0077/2=0.9961 As=1201.04106/(0.99611250.0300.0)=321