舊城改造工程塔吊基礎(chǔ)施工方案123

1、施工組織設(shè)計（方案）報審表施表7.1 共 頁 第 頁工程名稱閩侯縣舊城改造安置房4標段施工單位廈門市建安集團有限公司編制單位現(xiàn)報上閩侯縣舊城改造安置房4標段塔吊施工組織設(shè)計請予以審查。主編編制人工程項目部蓋章技術(shù)負責(zé)人審核單位總承包單位審核意見：年月日總承包單位蓋章審核人審批人審查單位監(jiān)理審查意見：監(jiān)理審查結(jié)論： 同意實施 修改后報 重新編制監(jiān)理單位蓋章專業(yè)監(jiān)理工程師日期：年 月 日總監(jiān)理工程師日期：年 月 日施工塔吊審核意見單項目：閩侯縣舊城改造安置房送件單位：廈門市建安集團有限公司文件名稱：4標段 塔吊基礎(chǔ)及附著計算書 詳附件審核意見： 同意該工程塔吊基礎(chǔ)及與主樓附著連接方式，但在施工中應(yīng)

2、注意：1、 采用樁有關(guān)參數(shù)施工標準詳主樓2、 主樓施工中應(yīng)配合相關(guān)預(yù)埋預(yù)留。專業(yè)負責(zé)人： 審核人：福州市規(guī)劃設(shè)計研究院年 月 日閩侯縣舊城改造安置房工程四標段塔吊施工方案編制單位：廈門市建安集團有限公司編制人：審批人：審核人：編制日期：2011年月日目 錄一、工程概況-4二、塔式起重機型號及定位的選擇-51、塔式起重機型號的選擇2、塔式起重機的定位選用三、塔式起重機的設(shè)計及計算-71、設(shè)計依據(jù)2、基礎(chǔ)的設(shè)計方案3、塔吊的基本參數(shù)信息四、B7#樓塔吊基礎(chǔ)計算-81、塔吊的基本參數(shù)信息2、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算3、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算4、矩形承臺截面主筋的計算5、矩形承臺

3、斜截面抗剪切計算6、承臺斜截面抗沖切驗算7、樁承載力驗算8、樁豎向極限承載力驗算9、樁基礎(chǔ)抗拔驗算10、樁基配筋計算11、塔吊基礎(chǔ)抗傾覆驗算五、塔式起重機基礎(chǔ)施工-161、現(xiàn)場概況2、塔式起重機基礎(chǔ)施工流程六、塔式起重機基礎(chǔ)施工的安全技術(shù)措施-17七、塔吊附著計算書-181、附著裝置布置方案2、第一道附著計算3、第二道附著計算4、第三道附著計算5、第四道附著計算6、附著設(shè)計與施工的注意事項7、附著設(shè)計與施工技術(shù)要求八、附圖-44一、工程概況1、工程名稱：閩侯縣舊城改造安置房B地塊B7#B8#樓2、建設(shè)地點：本工程位于福州市閩侯縣城關(guān)“福田公路甘洲路”之間3、建設(shè)單位：閩侯縣人民政府甘蔗街道辦4

4、、設(shè)計單位：福州市規(guī)劃設(shè)計研究院5、勘察單位： 福建省建筑輕紡設(shè)計院6、施工單位：廈門市建安集團有限公司7、本項目總共由2棟高層商住樓組成，采用剪力墻結(jié)構(gòu)體系，實際用地面積3393.07m2，總建筑面積31749.67m2。各幢樓層數(shù)、高度等詳下表：樓號層數(shù)用 途高度B7#33F兩層店面，三層以上住宅98.7mB8#27F兩層店面，三層以上住宅81.3m8、本工程場地內(nèi)地層結(jié)構(gòu)自上而下依次為：雜填土、中砂、砂礫、（含泥）中砂、卵石、強風(fēng)化花崗巖（砂土狀）、強風(fēng)化花崗巖（碎塊狀）、中風(fēng)化花崗巖層。（1）、雜填土：黑褐色、淺黃色，灰褐色，干稍濕，松散狀態(tài)，厚度0.7m2.8m。（2）、中砂：灰黃色

5、、稍濕飽和，松散稍密狀態(tài)，成分主要以石英為主，厚度8.511.8m。（3）、砂礫：淺灰色、飽和，松散稍密狀態(tài)，成分主要以石英為主，厚度3.9砂礫10m。（4）、（含泥）中砂：淺黃、灰黃色，棱角狀結(jié)構(gòu)，厚度13.317.9m。（5）、卵石：淺灰色、黃褐色、灰褐色，飽和，稍密中密狀態(tài)，厚度7.011.0m。（6）、強風(fēng)化花崗巖（砂土狀）：淺灰、灰黃色，厚度1.46m。（7）、強風(fēng)化花崗巖（碎塊狀）：淺灰、灰黃色，厚度15.8m。（8）、中風(fēng)化花崗巖層：灰白、深灰色，厚度48.9m。二、塔式起重機型號及定位的選擇1、塔式起重機型號的選擇（1）塔式起重機（簡稱塔吊，下同）主要用于結(jié)構(gòu)施工中的大宗物料（

6、如：鋼筋、模板等）的水平、垂直運輸，根據(jù)本工程的實際情況和工期要求經(jīng)綜合考慮，本工程擬采用一臺QTZ63型自升式塔式起重機，B7#臂長55米。（2）QTZ63塔吊主要技術(shù)參數(shù)表機構(gòu)載荷率起升機構(gòu)M5回轉(zhuǎn)機構(gòu)M4牽引機構(gòu)M3起升高度（m）倍率獨立固定式固定附著式a=240.5220a=440.5110幅度（M）最大幅度56最小幅度2.5起升機構(gòu)倍率a=2a=4速度（m/min）80408.884.442040起重量（T）1.533663功率（KW）5.424245.42424回轉(zhuǎn)機構(gòu)速度（r/min）00.65功率（KW）7.5牽引機構(gòu)速度（r/min）2550功率（KW）2.23.3頂升機構(gòu)速

7、度（r/min）0.56工作壓力（Mpa）25功率（KW）7.5平衡重起重臂長度（M）平衡重（T）3810.24411.65013.15614.6總功率（KW）32.8(不含頂升機構(gòu)電機功率)工作溫度（）-20+40（3）、本工程塔吊建筑使用高度B7#樓為102.3米2、塔式起重機的定位選用塔式起重機定位要滿足以下要求：服務(wù)范圍要廣，盡量滿足工作面的需求，減少服務(wù)死角。盡量避開建筑物的突起部位，減少對施工的影響。塔身附著安全可靠，基礎(chǔ)具有足夠的承載力和穩(wěn)定性。保證塔式起重機拆除時的場地條件。考慮到以上幾點因素，結(jié)合本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計特點等情況，經(jīng)研究決定：在以下位置安裝塔吊B7#樓的7-17-4軸

8、之間，距7-K軸4.1m（臂長為56m，負責(zé)B7#、B8#樓及連體地下室材料垂直運輸），塔吊承臺基礎(chǔ)位于地下室之內(nèi)，承臺面標高與地下室底板底底平即為-4.9。地下室、B7#、B8#樓0.000標高相當(dāng)于黃海標高 11.500。塔機具體位置詳附圖。每部塔機現(xiàn)場沒有太大的障礙物和溝、管道等不利因素，場地較為寬敞，地面組裝為方便，服務(wù)范圍均能覆蓋各棟號施工場地，塔式起重機安裝、拆除均能順利進行。三、塔式起重機的設(shè)計及計算1、設(shè)計依據(jù)1. 本工程施工合同；2. 閩侯縣舊城改造安置房項目B7#,B8#巖土工程勘察報告；3. QTZ63塔式起重機使用說明書；4. 地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002

9、）；5. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）；6. 塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009；7. 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）；8. 建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）。2、基礎(chǔ)的設(shè)計方案塔機承臺面采用方形承臺，尺寸為500050001500，標號為C35，經(jīng)與設(shè)計單位商定，B7#樓塔吊樁采用四根PHC500AB-125預(yù)應(yīng)力管樁塔吊承臺面相對標高與同位置底板底標高相同，即為-4.9m。設(shè)計樁頂標高-6.3m，樁伸入承臺100mm。B7#樓塔機承臺底座落在卵石層，地基承載力特征值為4200KN，承臺底標高為-6.4m。本施工方案以高度較高的

10、B7#樓塔吊計算。下面計算B7#樓塔吊基礎(chǔ)。3、塔吊的基本參數(shù)信息根據(jù)QTZ63型自升塔式起重機使用說明書，塔機在固定附著狀態(tài)下，其對基礎(chǔ)產(chǎn)生的荷載如下表所示?；A(chǔ)所受的載荷工況非工況G(KN)W(KN)M(KN.M)MK(KN.M)G(KN)W(KN)M(KN.M)MK(KN.M)60018.31335269.3464.173.915520G基礎(chǔ)所受的垂直力 W基礎(chǔ)所受的水平力M基礎(chǔ)所受的傾覆力矩 MK基礎(chǔ)所受的扭矩四、B7#樓塔吊基礎(chǔ)計算4.1、塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號:QTZ63，塔吊傾覆力矩M=1552kN.m，混凝土強度等級:C35，塔身寬度B=1.60m， 基礎(chǔ)以上土的厚度D=0

11、.00m，自重F1=600kN，基礎(chǔ)承臺厚度Hc=1.5m，最大起重荷載F2=60.00kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc=5.00m，樁鋼筋級別:II級鋼， 樁直徑=0.50m，樁間距a=3.00m， 承臺箍筋間距S=200.00mm，承臺砼的保護層厚度=50.00mm。4.2、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=600kN，塔吊最大起重荷載F2=60.00kN，作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=792kN，塔吊的傾覆力矩M=1.41552.00=2172.00kN。4.3、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩

12、M最不利方向進行驗算。1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算（對角線方向）其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=792kN； G樁基承臺的自重 G=1.2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)=1.2(255.05.01.5)=1125kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值，取2172kN.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離3.46/2=2.121m； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)；最大壓力：N=(1125+792)/4+21722.1212/(22.12

13、12.121)=1503.3kN。最小壓力：N=(1125+792)/4-21722.1212/(22.1212.121)=-544.8kN。2. 矩形承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008的第條:其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.70m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=1195.35kN/m2；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx1=My1=21195.350.70=1673.5kN.m。4.4、矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50

14、010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。式中，l系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度Hc-50.00=1450.00mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=1673.5106/(1.0014.3050001450.002)=0.012； =1-(1-20.012)0.5=0.008； s =1-0.008/2=0.996； Asx =Asy =1673.5106/(0.9961450.00

15、300.00)=3862.6mm2。按構(gòu)造配筋則需As=0.15%bh0=0.15%45001400=9450mm2，所以取橫豎各配22150（三級鋼），實際配筋面積為3438012920mm29450mm24.5、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008的第5.9.10條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=1476.62=2953.2kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中，o建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=5000mm； ho承臺計算截面處的計算高度，ho

16、=1450mm； 計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho，此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=700.00mm，當(dāng) 3時,取=3，滿足范圍；在范圍內(nèi)按插值法取值。得=0.50； 剪切系數(shù)，當(dāng)0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當(dāng)1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.15；fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。則，1.002953=2.953106N0.15300.004

17、5001400=1.35107N；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！4.6、承臺斜截面抗沖切驗算(1)柱墻（塔吊）對承臺的沖切依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008的第條，承臺受沖切驗算公式為：式中：、柱（墻）沖切系數(shù)；求得：=0.664，=0.972；、 分別為、方向的柱截面的邊長，=1.6m；、分別為、方向柱邊離最近樁邊的水平距離，=3/2-1.6/2-0.7/2=0.35。承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h800mm時，取1.0,h2000mm時，取0.9，其間按線性內(nèi)插法取值，故=0.947；承臺混凝土抗拉強度設(shè)計值，1.57N/mm2；承臺沖切破壞錐體的有效高度，=1

18、400mm；上式計算得：220.972(1.6+0.35)0.9471400=10051KN 511.2kN，故滿足要求。(2). 基樁對承臺的沖切承載力依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008的第條，承臺受基樁沖切的承載力：式中 不計承臺及其上土重的角樁反力設(shè)計值，=1195.35kN；角樁沖切系數(shù),=0.489；、從承臺底角樁頂內(nèi)邊緣引45沖切線與承臺頂面相交點至角樁內(nèi)邊緣的水平距離，=1.35m；承臺外邊緣的有效高度，=1.4m；、角樁沖跨比，=0.946；上式計算得：20.489(0.80.5+1.35/2)0.9471.571400=2188KN =1195.35KN,故滿足要求！4

19、.7、樁承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008的第條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1476.6kN；樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中，o建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A=3.85105mm2。則，1.001476.6=1.477106N16.703.85105=6.43106N；經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！4.8、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008的第5.3條。根據(jù)第二步的計算方案可以

20、得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1476.6kN；單樁豎向承載力設(shè)計值按下面的公式計算：Ra=uqsia.li+qpa.Apu樁身的周長，u=2.198m；Ap樁端面積,取Ap=0.385m2； li第i層土層的厚度；qsia第i層巖土的樁側(cè)阻力特征值qpa樁端阻力特征值B7#樓塔吊樁基礎(chǔ)單樁豎向承載力計算需取ZK50鉆孔點處的土層參數(shù)進行計算，樁端進入強風(fēng)化巖1.5m,各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號土厚度(m) 土側(cè)阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 抗拔系數(shù)土名稱1 1.40 25.00 0.00 0.60 雜填土212.0 25.00 0.00 0.70 中砂3

21、5.86 35.00 0.00 0.70 砂礫土4 3.20 127.00 0.00 0.70 卵石56.00 130.00 0.00 0.70 強風(fēng)化巖6 1.50 140.00 1300.00 0.70 中風(fēng)化巖樁端進入持力層1.5m，樁端相對標高為-6.3m，樁尖相對標高為-34.3m，樁身長28m。由于樁端是在第6層土層，所以單樁豎向承載力驗算:Ra=2.198（25.06+355.86+3.2127+6130+1.5140）+0.3851500=4427.30kNN=1476.6kN；所以滿足要求!4.9、樁基礎(chǔ)抗拔驗算單樁破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：其中：Uk樁基抗拔極限承

22、載力標準值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 0.7=2.199m； qski樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標準值；i抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經(jīng)過計算得到Uk=2.199（0.7256+5.86350.7+3.21270.7+61300.7+1.51400.7）=1635.5KN571.4KN，樁抗拔滿足要求。4.10、樁基配筋計算靜壓樁承受最大彎矩按1673.5/4=418.4kn.m計算，樁直徑為500mm，A=284650mm2,混凝土為C35,fc=11.9n/ mm2,

23、鋼筋用fy=360 n/ mm2等效正方形邊長為0.876D=0.876*500=438mm，as=M/Fc.B.Ho. Ho=418400000/11.9*492*492*438=0.33,查表的rs=0.871As=418400000/0.871*360*492=2604mm2配置1416 As=14*3.14*49=2813 mm2最小配筋率為284650*0.65%=1850mm2. 配置1416（二級鋼）符合要求。4.11、塔吊基礎(chǔ)抗傾覆驗算根據(jù)高層建筑施工手冊中塔式起重機基礎(chǔ)的計算公式，整體式混凝土塔吊基礎(chǔ)尺寸取決于地基的承載能力和防止塔吊傾覆的需要，為保持基礎(chǔ)需要，根據(jù)塔吊設(shè)計方

24、案，驗算在非工作狀態(tài)下，作用于基礎(chǔ)諸力的偏心距應(yīng)滿足公式：E=(M+Hh)/(F+G)B/4M 作用于塔身的不平衡力矩 H 作用于基礎(chǔ)上的水平力h 整體基礎(chǔ)的高度 F 作用于基礎(chǔ)上的豎向力G 基礎(chǔ)自重 B 基礎(chǔ)寬度E=(1552+73.9*1.5)/(464.1+937.5)=1.191.25滿足要求。五、塔式起重機基礎(chǔ)施工1.現(xiàn)場概況B7#樓根據(jù)現(xiàn)場概況塔吊樁周邊工程樁施工完畢及塔吊樁強度達到設(shè)計要求時即進行塔吊基礎(chǔ)承臺施工。承臺基礎(chǔ)底相對標高約為-6.32，自然地面相對標高約-3.32m，基礎(chǔ)開挖深度為3m，施工現(xiàn)場無地下水，采用自然放坡，放坡系數(shù)為1：1.25。B7#樓塔吊基礎(chǔ)座落在卵石

25、層上，承臺底標高與相鄰筏板底標高相同及為-6.4m，自然地面標高約-3.250m基礎(chǔ)開挖深度為3.25m。2.塔式起重機基礎(chǔ)施工流程：塔吊基礎(chǔ)采用預(yù)埋螺栓固定基礎(chǔ)，塔式起重機預(yù)應(yīng)力管樁的施工挖土至設(shè)計標高，進行樁基礎(chǔ)承臺施工500050001500鋼筋混凝土承臺的立模扎筋、支腳鐵件預(yù)埋澆筑混凝土待承臺混凝土達到設(shè)計的強度等級75%以上后，應(yīng)進度要求塔式起重安裝調(diào)試。六、塔式起重機基礎(chǔ)施工的安全技術(shù)措施1.靜壓樁由專業(yè)施工隊伍施工，工程質(zhì)量參照工程樁。2.塔式起重機在使用過程中，要設(shè)專業(yè)人員對其基礎(chǔ)沉降進行觀測，認真做好記錄。3.塔式起重機在使用過程中，配置兩部對講機供地面指揮人員與塔機操作人員

26、進行聯(lián)系，確保施工吊裝過程的安全。4.塔吊承臺強度需達到75%設(shè)計強度后方可進行整機組裝。5.塔吊預(yù)埋螺栓為高強螺栓，其材料、等級、長度、規(guī)格等符合使用說明書要求。6.在澆搗砼前通知租賃公司預(yù)埋好地錨螺栓，在澆搗砼時租賃站派專人看護，保證不移位。7.塔吊安裝均應(yīng)做好防雷接及隱蔽驗收交接手續(xù)。七、塔吊附著計算書1、附著裝置布置方案根據(jù)塔機生產(chǎn)廠家提供的標準，附著距離一般為35 m，附著點跨距為78 m1，2，塔機附著裝置由附著框架和附著桿組成，附著框架多用鋼板組焊成箱型結(jié)構(gòu)，附著桿常采用角鋼或無縫鋼管組焊成格構(gòu)式桁架結(jié)構(gòu)，受力不大的附著桿也可用型鋼或鋼管制成。根據(jù)施工現(xiàn)場提供的樓面頂板標高，按照

27、QTZ63 系列5013 型塔式起重機的技術(shù)要求，需設(shè)4道附著裝置，以滿足工程建設(shè)最大高度100 m 的要求。附著裝置布置方案如圖2 所示。圖1塔吊簡圖與計算簡圖塔吊基本參數(shù)附著類型類型1最大扭矩270.00kNm最大傾覆力矩1350.00kNm附著表面特征槽鋼塔吊高度110m槽鋼型號18A塔身寬度1645*1645*2800mm風(fēng)荷載設(shè)計值（福州地區(qū)）0.41附著框?qū)挾?.00 m尺寸參數(shù)附著節(jié)點數(shù)4附著點1到塔吊的豎向距離3.00m第I層附著附著高度附著點1到塔吊的橫向距離3.00m第8層23.45m附著點1到附著點2的距離9.00m第16層46.65m獨立起升高度40 m第24層70.8

28、5m附著起升高度151.2 m第31層95.95m圖2塔吊附著簡圖三、第一道附著計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設(shè)計或校核附著桿截面的依據(jù)。第一道附著的裝置的負荷以第四道附著桿的負荷作為設(shè)計或校核附著桿截面計算，第一道附著高度計劃在第8層樓層標高為23.45米。（一）、支座力計算附著式塔機的塔身可以簡化為一個帶懸臂的剛性支撐連續(xù)梁，其內(nèi)力及支座反力計算如下:風(fēng)荷載取值：Q = 0.41kN；塔吊的最大傾覆力矩：M = 1668.00kN；彎矩圖變形圖剪力圖計算結(jié)果: Nw = 105.3733kN ；（二）、附著桿內(nèi)力計算計算簡圖:計算

29、單元的平衡方程:其中:2.1 第一種工況的計算:塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩合風(fēng)荷載扭矩。將上面的方程組求解，其中從 0 - 360 循環(huán), 分別取正負兩種情況，求得各附著最大的。塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩合。桿1的最大軸向壓力為: 344.02 kN；桿2的最大軸向壓力為: 0.00 kN；桿3的最大軸向壓力為: 58.44 kN；桿1的最大軸向拉力為: 0.00 kN；桿2的最大軸向拉力為: 275.21 kN；桿3的最大軸向拉力為: 164.95 kN；2.2 第二種工況的計算:塔機非工作狀態(tài)，

30、風(fēng)向順著著起重臂, 不考慮扭矩的影響。將上面的方程組求解，其中= 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分別求得各附著最大的軸壓和軸拉力。桿1的最大軸向壓力為: 105.37 kN；桿2的最大軸向壓力為: 21.22 kN；桿3的最大軸向壓力為: 111.69 kN；桿1的最大軸向拉力為: 105.37 kN；桿2的最大軸向拉力為: 21.22 kN；桿3的最大軸向拉力為: 111.69 kN；（三）、附著桿強度驗算1桿件軸心受拉強度驗算驗算公式:= N / Anf 其中 - 為桿件的受拉應(yīng)力； N - 為桿件的最大軸向拉力,取 N =275.21 kN； An - 為桿件的截面面

31、積，本工程選取的是 18a號槽鋼；查表可知 An =2569.00 mm2。經(jīng)計算，桿件的最大受拉應(yīng)力=275.21/2569.00 =107.13N/mm2，最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力 215N/mm2, 滿足要求。 2桿件軸心受壓強度驗算驗算公式: = N / Anf 其中 - 為桿件的受壓應(yīng)力； N - 為桿件的軸向壓力，桿1: 取N =344.02kN；桿2: 取N =21.22kN；桿3: 取N =111.69kN；An - 為桿件的截面面積, 本工程選取的是 18a號槽鋼；查表可知 An =2569.00 mm2。 - 桿件長細比，桿1:取=60，桿2:取=78，桿3:取=7

32、6 - 為桿件的受壓穩(wěn)定系數(shù)，是根據(jù)查表計算得：桿1: 取=0.81，桿2: 取=0.70，桿3: 取=0.71；經(jīng)計算，桿件的最大受壓應(yīng)力=165.94 N/mm2，最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力 215N/mm2，滿足要求。（四）、附著支座連接的計算附著支座與建筑物的連接多采用與預(yù)埋件在建筑物構(gòu)件上的螺栓連接。預(yù)埋螺栓的規(guī)格和施工要求如果說明書沒有規(guī)定，應(yīng)該按照下面要求確定： 1預(yù)埋螺栓必須用Q235鋼制作； 2附著的建筑物構(gòu)件混凝土強度等級不應(yīng)低于C20； 3預(yù)埋螺栓的直徑大于24mm；4預(yù)埋螺栓的埋入長度和數(shù)量滿足下面要求：其中n為預(yù)埋螺栓數(shù)量；d為預(yù)埋螺栓直徑；l為預(yù)埋螺栓埋入長度

33、；f為預(yù)埋螺栓與混凝土粘接強度（C20為1.5N/mm2，C30為3.0N/mm2）；N為附著桿的軸向力。 5預(yù)埋螺栓數(shù)量，單耳支座不少于4只，雙耳支座不少于8只；預(yù)埋螺栓埋入長度不少于15d；螺栓埋入端應(yīng)作彎鉤并加橫向錨固鋼筋。三、第二道附著計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設(shè)計或校核附著桿截面的依據(jù)。第二道附著的裝置的負荷以第四道附著桿的負荷作為設(shè)計或校核附著桿截面計算，第一道附著高度計劃在第16層樓層標高為46.65米。（一）、支座力計算附著式塔機的塔身可以簡化為一個帶懸臂的剛性支撐連續(xù)梁，其內(nèi)力及支座反力計算如下:風(fēng)荷載取值：Q

34、= 0.41kN；塔吊的最大傾覆力矩：M = 1668.00kN；彎矩圖變形圖剪力圖計算結(jié)果: Nw = 105.3733kN ；（二）、附著桿內(nèi)力計算計算簡圖:計算單元的平衡方程:其中:2.1 第一種工況的計算:塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩合風(fēng)荷載扭矩。將上面的方程組求解，其中從 0 - 360 循環(huán), 分別取正負兩種情況，求得各附著最大的。塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩合。桿1的最大軸向壓力為: 344.02 kN；桿2的最大軸向壓力為: 0.00 kN；桿3的最大軸向壓力為: 58.44 kN；桿1

35、的最大軸向拉力為: 0.00 kN；桿2的最大軸向拉力為: 275.21 kN；桿3的最大軸向拉力為: 164.95 kN；2.2 第二種工況的計算:塔機非工作狀態(tài)，風(fēng)向順著著起重臂, 不考慮扭矩的影響。將上面的方程組求解，其中= 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分別求得各附著最大的軸壓和軸拉力。桿1的最大軸向壓力為: 105.37 kN；桿2的最大軸向壓力為: 21.22 kN；桿3的最大軸向壓力為: 111.69 kN；桿1的最大軸向拉力為: 105.37 kN；桿2的最大軸向拉力為: 21.22 kN；桿3的最大軸向拉力為: 111.69 kN；（三）、附著桿強度驗算1

36、桿件軸心受拉強度驗算驗算公式:= N / Anf 其中 - 為桿件的受拉應(yīng)力； N - 為桿件的最大軸向拉力,取 N =275.21 kN； An - 為桿件的截面面積，本工程選取的是 18a號槽鋼；查表可知 An =2569.00 mm2。經(jīng)計算，桿件的最大受拉應(yīng)力=275.21/2569.00 =107.13N/mm2，最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力 215N/mm2, 滿足要求。 2桿件軸心受壓強度驗算驗算公式: = N / Anf 其中 - 為桿件的受壓應(yīng)力； N - 為桿件的軸向壓力，桿1: 取N =344.02kN；桿2: 取N =21.22kN；桿3: 取N =111.69kN

37、；An - 為桿件的截面面積, 本工程選取的是 18a號槽鋼；查表可知 An =2569.00 mm2。 - 桿件長細比，桿1:取=60，桿2:取=78，桿3:取=76 - 為桿件的受壓穩(wěn)定系數(shù)，是根據(jù)查表計算得：桿1: 取=0.81，桿2: 取=0.70，桿3: 取=0.71；經(jīng)計算，桿件的最大受壓應(yīng)力=165.94 N/mm2，最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力 215N/mm2，滿足要求。（四）、附著支座連接的計算附著支座與建筑物的連接多采用與預(yù)埋件在建筑物構(gòu)件上的螺栓連接。預(yù)埋螺栓的規(guī)格和施工要求如果說明書沒有規(guī)定，應(yīng)該按照下面要求確定： 1預(yù)埋螺栓必須用Q235鋼制作； 2附著的建筑物

38、構(gòu)件混凝土強度等級不應(yīng)低于C20； 3預(yù)埋螺栓的直徑大于24mm；4預(yù)埋螺栓的埋入長度和數(shù)量滿足下面要求：其中n為預(yù)埋螺栓數(shù)量；d為預(yù)埋螺栓直徑；l為預(yù)埋螺栓埋入長度；f為預(yù)埋螺栓與混凝土粘接強度（C20為1.5N/mm2，C30為3.0N/mm2）；N為附著桿的軸向力。 5預(yù)埋螺栓數(shù)量，單耳支座不少于4只，雙耳支座不少于8只；預(yù)埋螺栓埋入長度不少于15d；螺栓埋入端應(yīng)作彎鉤并加橫向錨固鋼筋。四、第三道附著計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設(shè)計或校核附著桿截面的依據(jù)。第一道附著的裝置的負荷以第四道附著桿的負荷作為設(shè)計或校核附著桿截面計算，

39、第三道附著高度計劃在第24層樓層標高為75.55米。（一）、支座力計算附著式塔機的塔身可以簡化為一個帶懸臂的剛性支撐連續(xù)梁，其內(nèi)力及支座反力計算如下:風(fēng)荷載取值：Q = 0.41kN；塔吊的最大傾覆力矩：M = 1668.00kN；彎矩圖變形圖剪力圖計算結(jié)果: Nw = 105.3733kN ；（二）、附著桿內(nèi)力計算計算簡圖:計算單元的平衡方程:其中:2.1 第一種工況的計算:塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩合風(fēng)荷載扭矩。將上面的方程組求解，其中從 0 - 360 循環(huán), 分別取正負兩種情況，求得各附著最大的。塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在

40、最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩合。桿1的最大軸向壓力為: 344.02 kN；桿2的最大軸向壓力為: 0.00 kN；桿3的最大軸向壓力為: 58.44 kN；桿1的最大軸向拉力為: 0.00 kN；桿2的最大軸向拉力為: 275.21 kN；桿3的最大軸向拉力為: 164.95 kN；2.2 第二種工況的計算:塔機非工作狀態(tài)，風(fēng)向順著著起重臂, 不考慮扭矩的影響。將上面的方程組求解，其中= 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分別求得各附著最大的軸壓和軸拉力。桿1的最大軸向壓力為: 105.37 kN；桿2的最大軸向壓力為: 21.22 kN；桿3的最大軸向壓力為: 111.

41、69 kN；桿1的最大軸向拉力為: 105.37 kN；桿2的最大軸向拉力為: 21.22 kN；桿3的最大軸向拉力為: 111.69 kN；（三）、附著桿強度驗算1桿件軸心受拉強度驗算驗算公式:= N / Anf 其中 - 為桿件的受拉應(yīng)力； N - 為桿件的最大軸向拉力,取 N =275.21 kN； An - 為桿件的截面面積，本工程選取的是 18a號槽鋼；查表可知 An =2569.00 mm2。經(jīng)計算，桿件的最大受拉應(yīng)力=275.21/2569.00 =107.13N/mm2，最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力 215N/mm2, 滿足要求。 2桿件軸心受壓強度驗算驗算公式: = N

42、/ Anf 其中 - 為桿件的受壓應(yīng)力； N - 為桿件的軸向壓力，桿1: 取N =344.02kN；桿2: 取N =21.22kN；桿3: 取N =111.69kN；An - 為桿件的截面面積, 本工程選取的是 18a號槽鋼；查表可知 An =2569.00 mm2。 - 桿件長細比，桿1:取=60，桿2:取=78，桿3:取=76 - 為桿件的受壓穩(wěn)定系數(shù)，是根據(jù)查表計算得：桿1: 取=0.81，桿2: 取=0.70，桿3: 取=0.71；經(jīng)計算，桿件的最大受壓應(yīng)力=165.94 N/mm2，最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力 215N/mm2，滿足要求。（四）、附著支座連接的計算附著支座與建

43、筑物的連接多采用與預(yù)埋件在建筑物構(gòu)件上的螺栓連接。預(yù)埋螺栓的規(guī)格和施工要求如果說明書沒有規(guī)定，應(yīng)該按照下面要求確定： 1預(yù)埋螺栓必須用Q235鋼制作； 2附著的建筑物構(gòu)件混凝土強度等級不應(yīng)低于C20； 3預(yù)埋螺栓的直徑大于24mm；4預(yù)埋螺栓的埋入長度和數(shù)量滿足下面要求：其中n為預(yù)埋螺栓數(shù)量；d為預(yù)埋螺栓直徑；l為預(yù)埋螺栓埋入長度；f為預(yù)埋螺栓與混凝土粘接強度（C20為1.5N/mm2，C30為3.0N/mm2）；N為附著桿的軸向力。 5預(yù)埋螺栓數(shù)量，單耳支座不少于4只，雙耳支座不少于8只；預(yù)埋螺栓埋入長度不少于15d；螺栓埋入端應(yīng)作彎鉤并加橫向錨固鋼筋。五、第四道附著計算塔機按照說明書與建筑

44、物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設(shè)計或校核附著桿截面的依據(jù)。第一道附著的裝置的負荷以第四道附著桿的負荷作為設(shè)計或校核附著桿截面計算，第一道附著高度計劃在第31層樓層標高為95.55米。（一）、支座力計算附著式塔機的塔身可以簡化為一個帶懸臂的剛性支撐連續(xù)梁，其內(nèi)力及支座反力計算如下:風(fēng)荷載取值：Q = 0.41kN；塔吊的最大傾覆力矩：M = 1668.00kN；彎矩圖變形圖剪力圖計算結(jié)果: Nw = 105.3733kN ；（二）、附著桿內(nèi)力計算計算簡圖:計算單元的平衡方程:其中:2.1 第一種工況的計算:塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩合風(fēng)荷載扭矩。將上面的方程組求解，其中從 0 - 360 循環(huán), 分別取正負兩種情況，求得各附著最大的。塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩合。桿1的最大軸向壓力為: 344.02 kN；桿2的最大軸向壓力為: 0.00 kN；桿3的最大軸向壓力為: 58.44 kN；桿1的最大軸向拉力為: 0.00 kN；桿2的最大軸向拉力為: 275.21 kN；桿3的最大軸向拉力為: 164.95 k