橋梁墩臺腳手架施工專項方案

1、目 錄一、總則1二、工程概況1三、腳手架方案選擇2四、腳手架材料選擇2五、腳手架計算書2六、施工流程及方案111、工藝流程112、施工方案11七、腳手架的檢查與驗收14八、腳手架安全技術措施14九、腳手架拆除安全技術措施16十、應急預案16橋梁墩臺腳手架安全專項方案一、 總則1、編制目的我項目部本著“以人為本、安全第一，預防為主”的原則，為保證橋梁墩臺身正常施工和最大程度的減少高空墜落、物體打擊等事故造成的人員傷亡和財產(chǎn)損失，特編制墩臺腳手架施工安全專項方案。2、編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）鋼結構設計規(guī)范三角

2、田中橋、張官屯特大橋、張官屯大橋、麥平莊大橋、坪蒿地特大橋設計圖紙。3、 編制范圍本方案適用于中鐵二十二局集團有限公司滬昆客專貴州段工程指揮部第二項目部管段內(nèi)三角田中橋、張官屯特大橋、張官屯大橋、麥平莊大橋、坪蒿地特大橋的所有墩、臺身腳手架施工。二、工程概況中鐵二十二局集團有限公司滬昆客專貴州段工程指揮部第二項目部管段施工起訖里程為DK934+092DK949+140，線路長度15.048km。其中橋梁5座，全長1.924Km，占線路長度的13%；其中特大橋2座（張官屯特大橋和坪蒿地特大橋），大橋2座（張官屯大橋和麥平莊大橋），中橋1座（三角田中橋）。三角田中橋中心里程DK936+849，全長

3、45.216m，孔跨樣式為1×32m；張官屯特大橋中心里程DK943+815，全長666.57m，孔跨樣式為2×32+（40+64+40）m連續(xù)梁+7×32+2×24+5×32m，墩身高度5.5m24m，張官屯大橋中心里程DK944+708，全長345.57m，孔跨樣式為1×24+4×32+（40+64+40）連續(xù)梁+1×32m，墩身高度5m24m，麥平莊大橋中心里程為DK945+525，全長176.8m，孔跨樣式為5×32m，墩身高度8m10.5m，坪蒿地特大橋中心里程DK946+674，全長690.4

4、m，孔跨樣式為1×24+20×32m，墩身高度5m40m。橋臺均為矩形空心橋臺，橋墩有圓端型實體墩和空心墩，墩身線形為直墩和變截面墩。三、腳手架方案選擇我項目部考慮到施工質(zhì)量和安全等要素，在選擇方案時，綜合考慮以下幾點：1、架體的結構設計，做到結構安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。4、結構選型時，做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。5、結合項目的實際情況，綜合考慮以往的施工經(jīng)驗，確定腳手架方案為鋼管落地式腳手架。四、腳手架材料選擇1鋼管落地腳手

5、架選用外徑48.3mm，壁厚3.6mm的鋼管，表面要平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。2其他扣件、跳板和安全網(wǎng)等材料應符合相應的行業(yè)標準和標準化施工要求。五、腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）、建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）、鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）等編制。1、參數(shù)信息（1）腳手架參數(shù)搭設尺寸為：立桿的橫距為1m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m.；內(nèi)排架距模板邊緣長度為15cm；采用的鋼管類型為48.3×3

6、.6；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；（2）活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值：3.000KN/m2；腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數(shù)：1層；（3）風荷載參數(shù)本項目橋梁工程均處于盤縣，風力較小，基本取風壓0.3KN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z為0.62，風荷載體型系數(shù)s為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；（4）靜荷載參數(shù)腳手板自重標準值（KN/m2）：0.350；安全設施與安全網(wǎng)（KN/m2）：0.01；腳手板類別：木板腳手板；每米腳手架鋼管自重標準值（KN/m）：0.0389；腳手板鋪設層數(shù)：1層；（5）地基參數(shù)地基類型：粉質(zhì)黏土；地基承載力標準值：150Kp

7、a；立桿基礎底面積（m2）：0.3；地基承載力調(diào)整系數(shù)：1.00。2、設計計算建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011第5.1.1條規(guī)定，可只進行下列設計計算：縱向、橫向水平桿等受力構件的強度和連接扣件的抗滑承載力計算；立桿的穩(wěn)定性計算；連墻件的強度、穩(wěn)定性和連接強度的計算（不涉及到）；立桿地基承載力計算。（1）、小橫桿的計算根據(jù)JGJ130-2011第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。小橫桿自重，腳手板自重作為恒載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 荷載值計算小橫桿的自重簡化為均布荷載：q1=0.0389KN/m；腳手

8、板的自重簡化為均布荷載：q2=0.35×0.75=0.263 KN/m； 活荷載標準值：P=3 ×1×0.75=2.25KN；最不利位置部荷載如下圖：小橫桿力學簡圖 受力驗算小橫桿凈跨徑為1m，總長為1.3m；均布荷載最大彎矩（跨中）計算公式如下：Mqmax=( q1+ q2)l2/8Mqmax=（0.0389+0.263）×12/8=0.038KN.m；集中荷載最大彎矩（跨中）計算公式如下：Mpmax=pl/4Mpmax=2.25×1/4=0.563 KN.m；根據(jù)JGJ130-2011第（5.2.1）,（5.2.2）公式最大應力計算值=M/

9、W=（1.2×0.038+1.4×0.563）KN.m /5.26 cm3=151.29N/mm2;小橫桿的最大彎矩應力=151.29N/mm2，小于小橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足=M/Wf要求。 撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿和腳手板自重均布荷載與活載的設計值最不利分配的撓度和；均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vqmax=5ql4/384EIVqmax=5×(0.0389+0.263) ×10004/(384×2.06×105×107800)=0.169mm集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公

10、式如下：Vpmax=3.024Pl3/48EIVpmax=3.024 ×2263×10003/(48×2.06×105×107800)=6.114mm；最大撓度和V= Vqmax+ Vpmax=0.169+6.114=6.283mm；小橫桿的最大容許撓度計算值為V=1000/150=6.667mm，規(guī)范規(guī)定值為10mm,6.283小于6.667，所以，滿足JGJ130-2011第（5.2.3）要求。（2）、大橫桿的計算根據(jù)JGJ130-2011第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。將大橫桿跨中上面的小

11、橫桿傳遞荷載作為集中荷載（活載），主節(jié)點處小橫桿直接扣在立桿上，不在傳遞到大橫桿上，大橫桿自重作為均布荷載（恒載）計算大橫桿的最大彎矩和變形。 荷載值計算大橫桿的自重標準值：q1=0.0389KN/m；活荷載產(chǎn)生集中荷載值：P=（1.3×0.0389+0.263）/2+2.25=2.41 KN；大橫桿設計荷載組合簡圖 受力驗算用連續(xù)梁彎矩計算軟件計算得出活荷載作用力下及自重（恒載）作用下大橫桿支點最大負彎矩和跨中最大正彎矩分別為：活載 Mmax支=-0.466 KN.m Mmax中=0.47 KN.m恒載 Mmax支=-0.466 KN.m Mmax中=0.003 KN.m支座最大彎

12、矩為M1max=-0.466-0.466=-0.472 KN.m跨中最大彎矩為M2max=0.47+0.003=0.473 KN.m注：彎矩以桿件下側(cè)受拉為正。選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：根據(jù)JGJ130-2011第（5.2.1）,（5.2.2）公式=M/W=（1.2×0.003+1.4×0.47）KN.m /5.08 cm3=130.236 N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為=130.236 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足=M/Wf要求。 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：Vmax=0.6

13、77ql4/100EI+0.990pl4/100EI其中：靜荷載標準值：q=0.0389 KN/m; 活荷載標準值：p=3×1=3 KN/m;最大撓度計算值為：V=0.677 ×0.0389×15004/(100×2.06×105×107800)+0.99×3×15004/（100×2.06×105×107800）=6.449mm大橫桿的最大允許撓度計算值為V=1500/150=10mm，規(guī)范規(guī)定值為10mm,6.449小于10.，滿足JGJ130-2011第（5.2.3）要求。（3）

14、、扣件抗滑力的計算根據(jù)JGJ130-2011第5.2.5條規(guī)定，直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8KN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1，實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8KN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（5.2.5）公式RRc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8KN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；縱向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值：P1=0.0389×1.5=0.0584KN；跨中小橫桿的自重標準值：P2=0.0389×1.3/2=0.025KN；跳板通過跨中小橫桿傳至大橫桿的自重標準值：P3=0. 3×1&

15、#215;1.5/2=0.225KN；活荷載標準值：Q=3×1×1.5/2=2.25KN；按1.2×恒載+1.4×活載進行荷載組合得傳至扣件最大荷載的設計值：R1=1.2×（0.0584+0.025+0.225）+1.4×2.25=3.52KN；橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值：小橫桿的自重標準值：P1=0.0389×1.3/2=0.025KN；腳手板傳至小橫桿的自重標準值：P2=0.35 ×1×1.5/2=0.263KN；活荷載標準值：Q=3×1×1.5/2=2.25KN；按1.

16、2×恒載+1.4×活載進行荷載組合得傳至扣件最大荷載的設計值：R2=1.2×（0.025+ 0.225）+1.4×2.25=3.4KN；R1R2。取Rmax= R1=3.52小于8KN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足JGJ130-2011第（5.2.5）要求。（4）、 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架立桿的荷載包括通過大橫桿和小橫桿通過扣件傳遞的靜荷載、活荷載組合值，立桿自重產(chǎn)生的靜載，防護欄桿、防護網(wǎng)產(chǎn)生的荷載，斜道產(chǎn)生的荷載，風荷載。 上面已經(jīng)計算出每層大橫桿和小橫桿傳遞至立桿的豎向荷載，整理得恒載和活載分別為：恒載 P1恒=1.2×（0.0

17、584+0.025+0.225+0.025+0.225）=0.67KN活載 P1活=1.4×（2.25+2.25）=6.3KN 立桿自重產(chǎn)生的荷載計算我項目部橋墩最高為40m，立桿計算高度取40m，組合系數(shù)為1.2；立桿自重荷載為：P2=1.2×40×0.0389 KN/m;= 1.87KN 防護措施荷載防護欄桿每層兩根，材料按水平桿同材料計算，0.0389 KN/m，防護網(wǎng)0.01 KN/m2，由此計算出每層產(chǎn)生荷載：P3=1.2×（0.0389×1.5×2+0.01×1.8）=0.162KN 斜道產(chǎn)生的荷載計算斜道坡度1

18、:1，取一跨計算，跨度1.5m，上升高度1.5m，斜道長2.1m，按30cm一道腳踏橫梯計算，斜道寬度60cm。斜桿及扶手鋼管自重：p1=2.1×2×0.0389=0.163KN腳踏橫梯自重：p2=0.8/2×5×0.0389=0.078P4=1.2×（p1 +p2）=0.289KN 風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7Uz×Us ×Wo其中Wo基本風壓（KN/m2），按照建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）的規(guī)定采用：Wo=0.4 KN/m2；Uz風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-200

19、1）的規(guī)定采用：Uz=0.62；Us風荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.4×0.62×1.13=0.196 KN/m2；綜合得立桿最大軸向受力為：不考慮風荷載 Pmax=（0.67+0.162+0.289）×8+1.87+6.3=17.138KN考慮風荷載 Pmax=（0.67+0.162+0.289）×8+1.87+0.85×6.3=16.193KN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為MW=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.196×1

20、.5×1.8×1.8/10=0.113KN.m；（5）、立桿的穩(wěn)定性計算腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩(wěn)定性。 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值：N=17.138KN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加參數(shù)參照JGJ130-2011第5.2.8得：k=1.155；=1.5；計算長度，由公式lo=k××h（h=1.8）確定：lo=3.118m；長細比=lo/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比的計算結果查JGJ130-2011表A.0.6得到：=0.188；立桿的凈截面面積：A=5.06cm

21、2；立桿的凈截面模量（抵抗矩）：W=5.26 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2;=17.138KN /(0.188×5.06 cm2)=180.15N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算=180.15 N/mm2;小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求。 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值：N= 16.193KN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照JGJ130-2011第5.2.8得：k=1.155；=1.5；計算長度，由公式lo=k××h確定：lo=3.118m；長細比：lo/i=196；

22、軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比的計算結果查JGJ130-2011表A.0.6得到：=0.188；立桿的凈截面面積：A=5.06cm2；立桿的凈截面模量（抵抗矩）：W=5.26cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2;=16.193 KN /(0.188×5.06cm2)=170.22N/mm2; 立桿的穩(wěn)定性計算=170.22 N/mm2;小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求。（6）、腳手架搭設高度計算1、不組合風荷載時（5.2.11-1）2、組合風荷載時（5.2.11-2）經(jīng)查表和腳手架荷載計算得到：gk=0.1295 KN/m，=0.09，A=5.

23、06cm2，f=205Nmm2NG2K=2.99KN,NQK=6.3KN,MWK=0.113KN.m，W=5.26cm3計算結果：1、不組合風荷載H=52.09 m2、組合風荷載H=52.65 m腳手架搭設高度40米，小于H，滿足要求。（7）、腳手架的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足JGJ130-2011第（5.5.1）PK=N/Afg地基承載力設計值：fg= fgk×kc=150kpa;其中，地基承載力標準值：fgk=150kpa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；N=17.138KN基礎底面面積：A=0.2×1.5=

24、0.3m2。立桿基礎底面的平均壓力：PK =N/A=57.13kpa；PK=57.13fg=150kpa。地基承載力滿足要求。六、施工流程及方案1、工藝流程（1）落地腳手架搭設工藝流程：場地平整、夯實-基礎承載力檢測-材料準備-定位設置通長腳手板、底座-縱向掃地桿-立桿-橫向掃地桿-小橫桿（橫向水平桿）-大橫桿（縱向水平桿）-剪刀撐-鋪跳板-安裝防護欄及安全網(wǎng)。（2）定距定位：根據(jù)模板構造要求，在墩身四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墩身的距離，并做好標記；分出立桿位置，標記；墊板（墊木）、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。2、施工方案（1）地基處理根據(jù)現(xiàn)場實際情況，承臺邊緣距墩身距

25、離足夠的情況下，腳手架立桿可直接立在承臺上，只需設墊木，不需要進行地基處理。若承臺范圍不夠，則需對地基進行處理，從承臺邊緣向外圍按照35%找坡，回填土夯實，上面鋪設5cm厚腳手板，之后在腳手板上鋪設混凝土底板或墊木，然后再搭設立桿。（2）排水設置在距腳手架外排立桿外0.5m處設置排水溝，引至基坑范圍以外，防止雨水對基礎浸泡，造成安全隱患。（3）立桿設置腳手架采用雙排立桿，立桿頂端高出結構1.2m1.5m，立桿接頭采用對接扣件連接立桿與橫桿采用直角扣件連接。腳手架立桿縱距1.21.5m，橫距0.81m；掃地桿與原地面距離0.2m；內(nèi)側(cè)立桿底部距模板邊緣按25cm控制。墩身高度大于14米為變截面橋

26、墩，隨著墩身高度增加，截面不斷縮小，腳手架與墩身距離也會不斷變大，此時在腳手架與墩身模板或鋼筋之間搭設橫向鋼管，鋼管上面鋪設木板，橫向鋼管兩端與腳手架和墩身模板或鋼筋牢固固定，保證作業(yè)安全。腳手架的底部立桿可采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開50cm以上，且要求相鄰接頭不在同跨內(nèi)，以保證腳手架的整體性。立桿應設置墊木和混凝土底板，并設置縱橫方向掃地桿，采用直角扣件固定在距底座下20cm處的立桿上。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。同排內(nèi)外側(cè)兩根立桿連線與墩身表面垂直。（4）大橫桿、小橫桿設置大橫桿在腳手架高度方向的間距1.5m1.8m，以便懸

27、掛安全網(wǎng)，大橫桿置于立桿里面，每側(cè)外伸長度為15cm。用直角扣件與立桿扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一層大橫桿四種要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內(nèi)。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立桿的距離不大于50cm。按立桿與大橫桿交點（主節(jié)點）及大橫桿跨中設置小橫桿，小橫桿與墩臺身表面垂直，主節(jié)點處兩端采用直角扣件扣緊在立柱上，跨中大橫桿處扣緊在大橫桿上，以形成空間結構整體受力。根據(jù)作業(yè)層跳板搭設的需要，可在兩立柱之間在等距位置增設2根小橫桿，保證跳板端頭距離小橫桿不超過15cm。（5）剪刀撐本腳手架剪刀撐隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)

28、布置。腳手架外側(cè)立面必須設剪刀撐，剪刀撐一般每5步5跨設置一道，斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉(zhuǎn)扣件固定，在中間每個主節(jié)點處均設固定點。所有固定點距主節(jié)點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內(nèi)。施工中應根據(jù)結構物的高度及腳手架的長度和寬度，結合現(xiàn)場實際情況合理設置剪刀撐和斜撐。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。（6）木跳板鋪設木跳板采用松木或其他硬質(zhì)木材，厚3-5cm，寬2030cm，長度不少于

29、3.5m。跳板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當跳板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，各桿與接縫的距離均不大于15cm。里外立桿間應滿鋪跳板。拐角交接處平整，避免出現(xiàn)探頭及空擋現(xiàn)象，鋪設時要選用完好無損的跳板，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。（7）斜道墩臺高度不大于6m的腳手架，采用一字型斜道；墩臺高度大于6m的腳手架，采用之字型斜道；斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；斜道寬度不小于0.6m，坡度采用1:1；拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；斜道兩側(cè)及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板； 斜道跳板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不

30、應大于50cm；跳板順鋪時，接頭宜采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱外采用三角木填順；斜道腳手板上應設置防滑木條，木條厚度宜為23cm。（8）防護設施在作業(yè)層下部架設一道水平兜網(wǎng)，隨作業(yè)層上升，設置安全網(wǎng)防護。腳手架外側(cè)使用合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。腳手架頂排防護欄桿不少于2排，高度分別為0.6m和1.2m。七、腳手架的檢查與驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規(guī)定對腳手架工程的質(zhì)量進行檢查，經(jīng)檢查合格后方可交付使用。2、檢查腳手架還應注重以下幾點：構配件和加固件是否齊全，質(zhì)量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；安全網(wǎng)的張掛及扶手的設置是否齊

31、全；基礎是否平整堅實、支墊是否符合規(guī)定；垂直度及水平度是否合格。八、腳手架安全技術措施1、技術保證措施（1）架子搭設完畢，用合格密目式完全網(wǎng)鋪圍于架子的外圍和底部。（2）鋼管與扣件進場前應經(jīng)過檢查，合格的才能使用。（3）架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢，架子搭設完畢后由項目部人員同監(jiān)理對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。（4）嚴禁將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。（5）腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經(jīng)允許嚴禁破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，主節(jié)點處橫縱向水

32、平桿嚴禁拆除。2、質(zhì)量保障措施（1）操作人員作業(yè)前必須進行崗位技術培訓與安全教育。（2）技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。（3）腳手架必須嚴格依據(jù)本施工方案進行搭設，搭設時，技術人員必須在現(xiàn)場監(jiān)督搭設情況，保證搭設質(zhì)量達到設計要求。（4）腳手架搭設完備，依據(jù)施工組織設計和方案對腳手架進行驗收，發(fā)現(xiàn)不符合要求處，必須限時或立即整改。3、安全保證措施（1）架子在搭設（拆卸）過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上掉落工具、物品，同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。（2）在架子上施工的各工種作業(yè)人員，應注

33、意自身安全，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。（3）雨雪霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。（4）安全員對腳手架定期進行檢查、保養(yǎng)。（5）在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護，安全員巡視檢查。（6）腳手架必須有防止墜物傷人的標識。（7）搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內(nèi)。（8）腳手架不得搭設在架空線路的安全距離內(nèi)，并做好可靠的安全接地處理。（9）定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修和加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。（10）腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。（11

34、）保證腳手架的整體性，不得截斷架體。（12）嚴格控制施工荷載，腳手架不得集中堆放材料，施工荷載不得大于3KN/m2。（13）結構施工時不允許多層同時作業(yè)，同時作業(yè)層不超過兩層。（14）各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄。防止墜物傷人。九、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)方案，有計劃的進行拆除。2、 拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋等安全防護用品。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆跳板、剪刀撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。5、

35、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。6、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨碼，堆放整齊。7、如遇強風、大雨、雪、霧等特殊天氣，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。十、應急預案1、應急救援流程圖判斷相應級別報告事件簡況現(xiàn)場出現(xiàn)險情現(xiàn)場負責人保護現(xiàn)場疏導人員應急通道暢通控制事態(tài)應急救援領導小組啟動應急預案危險評估技術措施后勤保障車輛保證通知就近醫(yī)院現(xiàn)場急救傷員送進醫(yī)院進行救護應急措施搶救傷員轉(zhuǎn)運傷員對外信息發(fā)布按“四不放過”原則處理相關責任人項目部事故調(diào)查組項目部善后工作組應急結束恢復生產(chǎn)應急救援流程圖2、應急聯(lián)絡與通訊啟動

36、安全專項方案之后，醫(yī)療救護組及時聯(lián)系最近的醫(yī)療機構并及時通知上級部門請求幫助。盤縣第二人民醫(yī)院聯(lián)系電話：3635471；盤縣劉官衛(wèi)生醫(yī)院：3430527；日常施工中經(jīng)常與地方各醫(yī)院取得聯(lián)系，保持良好的關系，將施工中發(fā)生事故的危險地點在各醫(yī)院備案，以便發(fā)生事故后救護車及時到場。安全專項方案啟動之后應請求局指揮部幫助，局指揮部辦公室電話：3692171、3692172。應急救援路線圖見附圖。3、高空墜落應急措施（1）處置原則一旦發(fā)生高空墜落事故由現(xiàn)場負責人、架子隊長立即通知應急救援小組，同時在現(xiàn)場組織搶救傷員，打電話“120”給急救中心，或者電話聯(lián)系就近醫(yī)療機構，由架子隊安全員保護好現(xiàn)場防止事態(tài)擴

37、大。其他施工人員協(xié)助安全員做好現(xiàn)場救護工作。如有重傷或休克人員，傷員搶救組應立即組織臨時搶救，包扎止血或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程序，損失降到最小。(1)迅速將傷員脫離危險場地，移至安全地帶。(2)有效止血，包扎傷口。(3)保持呼吸道通暢，若發(fā)現(xiàn)窒息者，應及時解除其呼吸道梗塞和呼吸機能障礙，應立即解開傷員衣領，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等。(4)預防感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛劑。(5)傷員有骨折，關節(jié)傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。(6)視其傷情采取報警直接送往醫(yī)院，或待簡單處理后去醫(yī)院檢查。(7)若傷員有斷肢情況發(fā)生應盡最用干凈的于布(滅菌敷料)包裹裝入塑料袋內(nèi)，隨傷員一起轉(zhuǎn)送。(8)記錄傷情，現(xiàn)場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制，受傷部位，受傷程度等第一手資料。(9)撥打醫(yī)院的電話，應詳細說名事故地點、嚴重程度，發(fā)生事故地點的聯(lián)系電話，并派人到路口接應。(10)應急救援小組接到報告后，應立即在第一時間趕赴現(xiàn)場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現(xiàn)場秩序，保護事故現(xiàn)場。（2）搶救措施當發(fā)生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血應急處理方面。(1)發(fā)生高處墜落等事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員出現(xiàn)昏迷或者休克時，可按