T梁張拉計算公式

1、張拉順序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%)1、孔號1 鋼絞線5根，錨固控制力為976.5KN千斤頂編號：1701 壓力表編號：2016.9.3586 油泵：1699 回歸方程：F=46.00P-13.47階段1（10%）階段2（20%）階段3（50%）階段4（100%）張拉控制力（KN)97.7195.3488.3976.5油壓表讀書Y（Mpa）2.424.5410.9121.52一端伸長量（mm）68.35+4.29（工作長度）理論伸長量（mm）145.28千斤頂編號：1702 壓力表編號：2016.10.4434 油泵：16100 回歸方程：F=45.8

2、6P-3.63階段1（10%）階段2（20%）階段3（50%）階段4（100%）張拉控制力（KN)97.7195.3488.3976.5油壓表讀書Y（Mpa）2.214.3410.7321.37一端伸長量（mm）68.35+4.29理論伸長量（mm）145.282、孔號2鋼絞線6根，錨固控制力為1171.8KN千斤頂編號：1701 壓力表編號：2016.9.3586 油泵：1699 回歸方程：F=46.00P-13.47階段1（10%）階段2（20%）階段3（50%）階段4（100%）張拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油壓表讀書Y（Mpa）2.845.391325

3、.77一端伸長量（mm）68.54+4.29理論伸長量（mm）145.66千斤頂編號：1702 壓力表編號：2016.10.4434 油泵：16100 回歸方程：F=45.86P-3.63階段1（10%）階段2（20%）階段3（100%）階段4（100%）張拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油壓表讀書Y（Mpa）2.635.1912.8525.63一端伸長量（mm）68.54+4.29理論伸長量（mm）145.663、孔號3鋼絞線6根，錨固控制力為1171.8KN千斤頂編號：1701 壓力表編號：2016.9.3586 油泵：1699 回歸方程：F=46.00P-1

4、3.47階段1（10%）階段2（20%）階段3（50%）階段4（100%）張拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油壓表讀書Y（Mpa）2.845.391325.77一端伸長量（mm）68.37+4.29理論伸長量（mm）145.31千斤頂編號：1702 壓力表編號：2016.10.4434 油泵：16100 回歸方程：F=45.86P-3.63階段1（10%）階段2（20%）階段3（100%）階段4（100%）張拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油壓表讀書Y（Mpa）2.635.1912.8525.63一端伸長量（mm）68.37+4.29

5、理論伸長量（mm）145.31錨具變形、鋼筋回縮一端按照6mm計算；伸長率=（理論伸長值-（實測伸長值-12mm）/理論伸長值，控制在6%以內。實測伸長值等于從初應力（10%）到錨固應力（100%）的實測伸長值+初應力以下的推算伸長值（采用相鄰級的伸長值，即10%到20%應力的伸長值）。一、張拉力的計算：根據設計圖紙?zhí)峁?5.2鋼鉸線：公稱直徑d=15.2mm，抗拉強度標準值fpk=1860Mpa，張拉控制應力：con=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；單根鋼鉸線截面積(查鋼絞線質量證明書)為：Ap=140mm2單根鋼鉸線的張拉力為：P=con×Ap=13

6、95×140=195.3KN單束(5根)鋼鉸線張拉力為：P7=195.3×5=976.5KN單束(6根)鋼鉸線張拉力為：P8=195.3×6=1171.8KN二、理論伸長值的計算：1、根據公路橋涵施工技術規(guī)范（JTG/T F502011）提供公式：理論伸長值：L=PpL/ApEp預應力筋平均張拉力計算式：（1）預應力筋為直線時 Pp =P（2）預應力筋為曲線時 Pp =P1-e-(kx+µ)/( kx +µ)其中：Pp：平均張拉力（N） L：預應力筋的長度（mm） Ap：預應力筋的截面積（mm2） Ep：預應力筋的彈性模量（N/mm2即Mpa）

7、P：預應力鋼絞線張拉端的張拉力（N）x：從張拉端至計算截面孔道長度（m）：從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）k：孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數：預應力鋼絞線孔道壁的磨擦系數2、根據設計圖紙及材料試驗檢驗提供數據：鋼鉸線彈性模量Ep=1.95×105Mpa；錨具變形、鋼筋回縮按6mm（一端）計算；塑料波紋管摩阻系數=0.25 ，偏差系數K= 0.0015；鋼絞線一端工作長度為：0.600m，一端伸長量4.29mm。三、各鋼束理論伸長值計算1、以T梁中板N1管道為例，其余管道及負彎矩處鋼絞線伸長值計算見附表。段落角度長度L105984L2 0.1059rad2118

8、L301590設計預應力筋由直線與曲線混合組成，故其伸長值需分段計算，然后疊加。按照設計，T梁中板N1預應力筋分為左右幅共六段，現(xiàn)計算左半幅一端伸長量計算如下： L1=5.984m =0KL1+µ=0.0015×5.984+0=0.008976e-(kx+µ)=0.99106 張拉端力P=976.5 KN終點力 P1=P×e-(kx+µ)967.8KN平均張拉力Pp = P1-e-(kx+µ)/( kx +µ) =972.1KN L1=L=PpL1/ApEp=42.62mm L2=2.118m =0.1059KL2+

9、1;=0.0015×2.118+0.25×0.1059=0.029652e-(kx+µ)=0.97078張拉端力P=P1=967.8KN終點力 P2= P×e-(kx+µ)= 939.5KNPp =P 1-e-(kx+µ)/( kx +µ) =953.6KN L2=L=PpL2/ApEp=14.80mm L3=1.590m =0KL3+µ=0.0015×1.590+0=0.00239e-(kx+µ)=0.99762張拉端力P=P2=939.5KN終點力 P3= P×e-(kx+

10、1;) =937.3KNPp = P21-e-(kx+µ)/( kx +µ) =938.4KNL3=L=PpL3/ApEp=10.93mm 一端伸長量L=L1+L2+L3 =68.35mm 所以計算理論伸長值LN1=2*L=136.7mm2、 以T梁中板N2管道為例，其余管道及負彎矩處鋼絞線伸長值計算見附表。段落角度長度L103877L20.09965rad1993L303902設計預應力筋由直線與曲線混合組成，故其伸長值需分段計算，然后疊加。按照設計，T梁中板N2預應力筋分為左右幅共六段，現(xiàn)計算左半幅一端伸長量計算如下： L1=3.877m =0KL1+µ=0.

11、0015×3.877+0=0.0058155e-(kx+µ)=0.99420張拉端力P=1171.8KN終點力 P1=P×e-(kx+µ)1165KN平均張拉力Pp = P1-e-(kx+µ)/( kx +µ) =1168.4KN L1=L=PpL1/ApEp=27.65mm L2=1.993m =0.09965KL2+µ=0.0015×1993+0.25×0.09965=0.027902e-(kx+µ)=0.97248張拉端力P=P1=1165KN終點力 P2= P×e-(kx+&#

12、181;)= 1132.9KNPp =P 1-e-(kx+µ)/( kx +µ) =1148.9KN L2=L=PpL2/ApEp=13.98mm L3=3.902m =0KL3+µ=0.0015×3.902+0=0.00585e-(kx+µ)=0.99416張拉端力P=P2=1132.9KN終點力 P3= P×e-(kx+µ) =1126.3KNPp = P21-e-(kx+µ)/( kx +µ) =1129.6KNL3=L=PpL3/ApEp=26.91mm 一端伸長量L=L1+L2+L3 =68.5

13、4mm 所以計算理論伸長值LN1=2*L=137.08mm3、 以T梁中板N3管道為例，其余管道及負彎矩處鋼絞線伸長值計算見附表。段落角度長度L101832L20.0724rad1448L306475設計預應力筋由直線與曲線混合組成，故其伸長值需分段計算，然后疊加。按照設計，T梁中板N3預應力筋分為左右幅共六段，現(xiàn)計算左半幅一端伸長量計算如下： L1=1.832m =0KL1+µ=0.0015×1.832+0=0.002748e-(kx+µ)=0.99726張拉端力P=1171.8KN終點力 P1=P×e-(kx+µ)1168.6KN平均張拉力

14、Pp = P1-e-(kx+µ)/( kx +µ) =1170.2KN L1=L=PpL1/ApEp=13.09mm L2=1.448m =0.0724KL2+µ=0.0015×1448+0.25×0.0724=0.020272e-(kx+µ)=0.97993張拉端力P=P1=1168.6KN終點力 P2= P×e-(kx+µ)= 1145.1KNPp =P 1-e-(kx+µ)/( kx +µ) =1156.8KN L2=L=PpL2/ApEp=10.23mm L3=6.475m =0KL3+µ=0.0