Chap6Part1A20120914Friday

1、l 軸心受力構(gòu)件的應(yīng)用和截面形式軸心受力構(gòu)件的應(yīng)用和截面形式l 軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度l 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定l 實際軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的計算實際軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的計算l 軸心受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定軸心受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定l 實腹式軸心受壓構(gòu)件的截面設(shè)計實腹式軸心受壓構(gòu)件的截面設(shè)計l 格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件NfA（6.2.1） n/NAf圖圖6.2.1 截面削弱處的應(yīng)力分布截面削弱處的應(yīng)力分布NNNN0 max=30 fy ( (a) )彈性狀態(tài)應(yīng)力彈性狀態(tài)應(yīng)力( (b) )極限狀態(tài)應(yīng)力極限狀態(tài)應(yīng)力nNfA（6.2.2）NNbtt

2、1b111n110Abn dtNNtt1bc2c3c4c11122n42122021;Acnccndt螺栓螺栓并列布置并列布置按最危險的正按最危險的正交截面（交截面（）計算：）計算：螺栓螺栓錯列布置錯列布置可能沿正交截面可能沿正交截面（）破壞，也可能沿齒（）破壞，也可能沿齒狀截面（狀截面（ ）破壞，取截）破壞，取截面的較小面積計算：面的較小面積計算：圖圖6.2.3 摩擦型高強(qiáng)螺栓孔前傳力摩擦型高強(qiáng)螺栓孔前傳力,1100110.510.5nAbn dtdnNNnnn 其中：；螺栓孔直徑；孔前傳力系數(shù)；計算截面上的螺栓數(shù)；連接一側(cè)的螺栓總數(shù)。,1nNfA對于高強(qiáng)螺栓的摩擦型連接，可以認(rèn)為連接傳力所

3、依靠的摩擦力均對于高強(qiáng)螺栓的摩擦型連接，可以認(rèn)為連接傳力所依靠的摩擦力均勻分布于螺孔四周，故勻分布于螺孔四周，故在孔前接觸面已傳遞一半的力（在孔前接觸面已傳遞一半的力（50），因，因此最外列螺栓處危險截面的此最外列螺栓處危險截面的凈截面強(qiáng)度凈截面強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：應(yīng)按下式計算：高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接的構(gòu)件，除高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接的構(gòu)件，除按上式驗算凈截面強(qiáng)度外，按上式驗算凈截面強(qiáng)度外，尚需按尚需按式式(6.2.1)驗算毛截面強(qiáng)度驗算毛截面強(qiáng)度。NfA（6.2.1） 軸心受力構(gòu)件均應(yīng)具有一定的剛度，以免產(chǎn)生過大的變形和振軸心受力構(gòu)件均應(yīng)具有一定的剛度，以免產(chǎn)生過大的變形和振動。通常用動。通常用長細(xì)

4、比長細(xì)比 來衡量，來衡量， 越大，表示構(gòu)件剛度越小越大，表示構(gòu)件剛度越小。因此設(shè)計。因此設(shè)計時應(yīng)使構(gòu)件長細(xì)比不超過規(guī)定的容許長細(xì)比：時應(yīng)使構(gòu)件長細(xì)比不超過規(guī)定的容許長細(xì)比： 式中：式中： max構(gòu)件最不利方向的最大長細(xì)比；構(gòu)件最不利方向的最大長細(xì)比； l0計算長度，取決于其兩端支承情況；計算長度，取決于其兩端支承情況； i回轉(zhuǎn)半徑；回轉(zhuǎn)半徑； 容許長細(xì)比容許長細(xì)比 ，查表，查表P178表表6.2.1，表，表6.2.2。 AIi maxyxmax),()(max0maxil（6.2.4） 理想軸心受壓構(gòu)件（理想直，理想理想軸心受壓構(gòu)件（理想直，理想 軸心受力）當(dāng)其壓力小于某軸心受力）當(dāng)其壓力小于

5、某個值（個值（Ncr）時，只有軸向壓縮變形和均勻壓應(yīng)力。達(dá)到該值時，構(gòu)）時，只有軸向壓縮變形和均勻壓應(yīng)力。達(dá)到該值時，構(gòu)件可能彎曲或扭轉(zhuǎn)，產(chǎn)生彎曲或扭轉(zhuǎn)應(yīng)力。此現(xiàn)象稱：構(gòu)件件可能彎曲或扭轉(zhuǎn)，產(chǎn)生彎曲或扭轉(zhuǎn)應(yīng)力。此現(xiàn)象稱：構(gòu)件整體失整體失穩(wěn)穩(wěn)或或整體屈曲整體屈曲。意指。意指失去了原先的直線平衡形式的穩(wěn)定性。失去了原先的直線平衡形式的穩(wěn)定性。6.3 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定軸心壓力N較小干擾力除去后，恢復(fù)到原直線平衡狀態(tài)N增大干擾力除去后，不能恢復(fù)到原直線平衡狀態(tài),保持微彎狀態(tài)N繼續(xù)增大干擾力除去后，彎曲變形仍然迅速增大，迅速喪失承載力（1 1）彎曲失穩(wěn)彎曲失穩(wěn)只發(fā)生彎曲變形，

6、截面只繞一個主軸旋轉(zhuǎn)，桿縱軸由直線變只發(fā)生彎曲變形，截面只繞一個主軸旋轉(zhuǎn)，桿縱軸由直線變?yōu)榍€，是為曲線，是雙軸對稱截面雙軸對稱截面常見的失穩(wěn)形式；常見的失穩(wěn)形式；無缺陷的軸心受壓構(gòu)件無缺陷的軸心受壓構(gòu)件（比如，（比如，雙軸對稱雙軸對稱的工的工型截面型截面）通常發(fā)生）通常發(fā)生彎曲彎曲失穩(wěn)失穩(wěn)，構(gòu)件的變形發(fā)生，構(gòu)件的變形發(fā)生了性質(zhì)上的變化，即構(gòu)了性質(zhì)上的變化，即構(gòu)件由直線形式改變?yōu)閺澕芍本€形式改變?yōu)閺澢问剑疫@種變化帶曲形式，且這種變化帶有突然性。有突然性。（2 2）扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)失穩(wěn)時除桿件的支撐端外，各截面均繞縱軸扭轉(zhuǎn)，失穩(wěn)時除桿件的支撐端外，各截面均繞縱軸扭轉(zhuǎn)，是是十字形雙十字形雙軸

7、對稱截面軸對稱截面可能發(fā)生的失穩(wěn)形式；可能發(fā)生的失穩(wěn)形式；對某些抗扭剛度較差的對某些抗扭剛度較差的軸心受壓構(gòu)件軸心受壓構(gòu)件（比如，（比如，十字形截面十字形截面），當(dāng)軸心），當(dāng)軸心壓力達(dá)到臨界值時，穩(wěn)壓力達(dá)到臨界值時，穩(wěn)定平衡狀態(tài)不再保持而定平衡狀態(tài)不再保持而發(fā)生微扭轉(zhuǎn)。當(dāng)軸心力發(fā)生微扭轉(zhuǎn)。當(dāng)軸心力在稍微增加，則扭轉(zhuǎn)變在稍微增加，則扭轉(zhuǎn)變形迅速增大而使構(gòu)件喪形迅速增大而使構(gòu)件喪失承載能力，這種現(xiàn)象失承載能力，這種現(xiàn)象稱為稱為扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)。（3 3）彎扭失穩(wěn)彎扭失穩(wěn)單軸對稱截面單軸對稱截面繞對稱軸屈曲時，桿件發(fā)生彎曲變形的同時必繞對稱軸屈曲時，桿件發(fā)生彎曲變形的同時必然伴隨著扭轉(zhuǎn)。然伴隨著扭轉(zhuǎn)

8、。截面為單軸對稱截面為單軸對稱（比如，（比如，T T形截面）的軸心受壓構(gòu)形截面）的軸心受壓構(gòu)件繞對稱軸失穩(wěn)時，由于件繞對稱軸失穩(wěn)時，由于截面形心和剪切中心不重截面形心和剪切中心不重合，在發(fā)生彎曲變形的同合，在發(fā)生彎曲變形的同時必然伴隨有扭轉(zhuǎn)變形，時必然伴隨有扭轉(zhuǎn)變形，這種現(xiàn)象稱為這種現(xiàn)象稱為彎扭失穩(wěn)彎扭失穩(wěn)。理想軸心受壓構(gòu)件理想軸心受壓構(gòu)件（1 1）桿件為等截面理想直桿；）桿件為等截面理想直桿；（2 2）壓力作用線與桿件形心軸重合；）壓力作用線與桿件形心軸重合；（3 3）材料為勻質(zhì)，各項同性且無限彈性，符合虎克定律；）材料為勻質(zhì)，各項同性且無限彈性，符合虎克定律；（4 4）構(gòu)件無初應(yīng)力，節(jié)點(diǎn)鉸

9、支。）構(gòu)件無初應(yīng)力，節(jié)點(diǎn)鉸支。歐拉（歐拉（EulerEuler）早在）早在17441744年年通過對理想軸心壓桿的整體通過對理想軸心壓桿的整體穩(wěn)定問題進(jìn)行的研究，當(dāng)軸穩(wěn)定問題進(jìn)行的研究，當(dāng)軸心力達(dá)到臨界值時，壓桿處心力達(dá)到臨界值時，壓桿處于屈曲的微彎狀態(tài)。在彈性于屈曲的微彎狀態(tài)。在彈性微彎狀態(tài)下，根據(jù)外力矩平微彎狀態(tài)下，根據(jù)外力矩平衡條件，可建立平衡微分方衡條件，可建立平衡微分方程，求解后得到了著名的程，求解后得到了著名的歐歐拉臨界力拉臨界力和和歐拉臨界應(yīng)力歐拉臨界應(yīng)力。NBzCyy屈 曲 彎 曲狀 態(tài)ANz0/22 NydzyEIdkzBkzAycossinEINk/2222222/)/(/

10、EAilEAlEINcr2crcr2NEA方程通解：方程通解：臨界力：臨界力：歐拉公式：歐拉公式：02 ykyNBzCyy屈 曲 彎 曲狀 態(tài)ANz0/22 NydzyEIdMdzyEId22/yNM NBzCyy屈 曲 彎 曲狀 態(tài)ANz邊界條件：通解：0sincos01klkl02 yky0)()0(lzzkzBkzAysincos0)0(z0)(lz0A0sincosklBklA0sincos01BAklkl0sincos01klkl0sinklnkl =1,2,) EIPk2222lEInP2PEIklznBzysin)(222lEInP臨界力（6.3.1）2220222crEEAlE

11、IlEINN22EcrEEAN（6.3.2）式中：式中：Ncr 歐拉臨界力，常計作歐拉臨界力，常計作NE E 歐拉臨界應(yīng)力，歐拉臨界應(yīng)力，E 材料的彈性模量材料的彈性模量A 壓桿的截面面積壓桿的截面面積 構(gòu)件的計算長度系數(shù)構(gòu)件的計算長度系數(shù) 桿件長細(xì)比（桿件長細(xì)比（ = l/i）i 回轉(zhuǎn)半徑（回轉(zhuǎn)半徑（ i2=I/A） 彈性臨界應(yīng)力彈性臨界應(yīng)力軸心受壓構(gòu)件的軸心受壓構(gòu)件的計算長度系數(shù)計算長度系數(shù) 表表6.3.1PppcrfEfE :22或長細(xì)比或長細(xì)比(6.3.3)(6.3.4)在歐拉臨界力公式的推導(dǎo)中，假定材料無限彈性、符合虎克定理（在歐拉臨界力公式的推導(dǎo)中，假定材料無限彈性、符合虎克定理（

12、E E為常量），因此為常量），因此當(dāng)截面應(yīng)力超過鋼材的當(dāng)截面應(yīng)力超過鋼材的比例極限比例極限fp后，歐拉臨界力公后，歐拉臨界力公式不再適用式不再適用，式（，式（6.3.26.3.2）應(yīng)滿足：）應(yīng)滿足：只有只有長細(xì)比較大長細(xì)比較大（ p）的軸心受壓構(gòu)件，才能滿足上式的要求。）的軸心受壓構(gòu)件，才能滿足上式的要求。對于對于長細(xì)比較小長細(xì)比較小（ p）的軸心受壓構(gòu)件，的軸心受壓構(gòu)件，截面應(yīng)力在屈曲前已經(jīng)截面應(yīng)力在屈曲前已經(jīng)超過鋼材的比例極限，構(gòu)件處于彈塑性階段，應(yīng)按超過鋼材的比例極限，構(gòu)件處于彈塑性階段，應(yīng)按彈塑性屈曲彈塑性屈曲計算計算其臨界力其臨界力。屈服點(diǎn)屈服點(diǎn)fy2t220t2tAElIEN（6.

13、3.5）22ttE（6.3.6）式中：式中： Nt 切線模量臨界力切線模量臨界力 t 切線模量切線模量臨界應(yīng)力臨界應(yīng)力 Et 壓桿屈曲時材料的切線模量壓桿屈曲時材料的切線模量 非彈性臨界應(yīng)力非彈性臨界應(yīng)力E=tgfp crfyEt=d/d1dd crcr 用于理想壓桿分用于理想壓桿分枝失穩(wěn)分析的理論先枝失穩(wěn)分析的理論先由歐拉（由歐拉（EulerEuler）提出，）提出，后由香萊后由香萊(Shanley)(Shanley)用用切線模量理論完善了切線模量理論完善了分枝后的曲線。分枝后的曲線。 初始缺陷初始缺陷幾何缺陷：幾何缺陷：初彎曲、初偏心初彎曲、初偏心等；等；力學(xué)缺陷：力學(xué)缺陷：殘余應(yīng)力、材料

14、不均勻等。殘余應(yīng)力、材料不均勻等。A A、產(chǎn)生的原因、產(chǎn)生的原因 焊接時的不均勻加熱和冷卻；焊接時的不均勻加熱和冷卻； 型鋼熱扎后的不均勻冷卻；型鋼熱扎后的不均勻冷卻； 板邊緣經(jīng)火焰切割后的熱塑性收縮；板邊緣經(jīng)火焰切割后的熱塑性收縮； 構(gòu)件冷校正后產(chǎn)生的塑性變形。構(gòu)件冷校正后產(chǎn)生的塑性變形。其中焊接殘余其中焊接殘余應(yīng)力數(shù)值最大。應(yīng)力數(shù)值最大。B B、分布分布規(guī)律規(guī)律 實測的殘余應(yīng)力分布較復(fù)雜而離散，分析時常采用其實測的殘余應(yīng)力分布較復(fù)雜而離散，分析時常采用其簡簡化分布圖化分布圖。+-0.361f0.361fy y0.805f0.805fy y(a)熱扎工字鋼熱扎工字鋼0.3f0.3fy y0.

15、3f0.3fy y0.3f0.3fy y(b)熱扎熱扎H型鋼型鋼f fy y(c)扎制邊焊接扎制邊焊接0.3f0.3fy y 1 1f fy y(d)焰切邊焊接焰切邊焊接0.2f0.2fy yf fy y0.75f0.75fy y(e)焊接焊接0.53f0.53fy yf fy y 2 2f fy y 2 2f fy y( f )熱扎等邊角鋼熱扎等邊角鋼殘余應(yīng)力分布規(guī)律殘余應(yīng)力分布規(guī)律0.3fy0.3fy0.3fy0.3fyr=0.3fy=0.7fyfy（A）0.7fyfyfy（B） =fyfy（C）=N/A0fyfprfy-rABC當(dāng)當(dāng)N/A0.7fy時，截面上的應(yīng)力處于彈性階段。時，截面上

16、的應(yīng)力處于彈性階段。當(dāng)當(dāng)N/A0.7fy時，翼緣端部應(yīng)力達(dá)到屈服點(diǎn)，該點(diǎn)稱為時，翼緣端部應(yīng)力達(dá)到屈服點(diǎn)，該點(diǎn)稱為有效比例極限有效比例極限fp=fy- r當(dāng)當(dāng)N/A0.7fy時，截面的屈服逐漸向中間發(fā)展，壓縮應(yīng)變逐漸增大。時，截面的屈服逐漸向中間發(fā)展，壓縮應(yīng)變逐漸增大。當(dāng)當(dāng)N/Afy時，整個翼緣截面完全屈服。時，整個翼緣截面完全屈服。yrcrcyyrcrc2Presentation of Computed ResultsnAverage StressnAverage StrainAPaEffects of Different MaterialsEffects of Different Mater

17、ialsEffects of Different MaterialsEffects of Residual StressesEffects of Residual Stresses 根據(jù)前述壓桿屈曲理論，當(dāng)根據(jù)前述壓桿屈曲理論，當(dāng) 或或 時，可采用歐拉公式計算臨界應(yīng)力；時，可采用歐拉公式計算臨界應(yīng)力；ppfE rypffAN 當(dāng)當(dāng) 或或 or 時時，截面截面 出現(xiàn)出現(xiàn)部分塑性區(qū)和部分彈性區(qū)，塑性區(qū)應(yīng)力不變而變形增加部分塑性區(qū)和部分彈性區(qū)，塑性區(qū)應(yīng)力不變而變形增加,微彎時由截面的彈性區(qū)抵抗彎矩，因此微彎時由截面的彈性區(qū)抵抗彎矩，因此, 用彈用彈性區(qū)截面的性區(qū)截面的有效有效截面慣性矩截面慣性矩Ie

18、代替代替全截面慣性矩全截面慣性矩I，即得柱的臨界應(yīng)力：，即得柱的臨界應(yīng)力：rcypffAN ppfE IIElEINecrecr2222（6.3.7）eIEI換算切線模量換算切線模量那么，讓我們那么，讓我們看看看看有效截面慣有效截面慣性矩性矩Ie如何求？如何求？首先，首先，有效截面有效截面是指什么？是指什么？然然后，后，有效截面有效截面慣慣性矩性矩Ie如何求？如何求？th ht b bb bxxy彈性區(qū)截面彈性區(qū)截面截面慣截面慣性矩性矩I如何求？如何求？th ht b bb bxxy矩形截面（寬矩形截面（寬b，高，高t）的慣性矩）的慣性矩123btIxxxbt231)22)(12thbtbtI

19、xxxbtx1x1h/24/21bthIxtfp=fy- r時時，截面出現(xiàn)塑性區(qū)，應(yīng)力，截面出現(xiàn)塑性區(qū)，應(yīng)力分布如圖。分布如圖。臨界應(yīng)力為：臨界應(yīng)力為：2tx22 ()4(6.3.9)24exxxxEItb hEEEItbh對軸屈曲時：3e332 () 12(6.3.10)212ytyyyyEItbEEEItb對軸屈曲時：22crcr22(6.3.8)eeNIIEIEAl AII 柱屈曲可能的彎曲形式有兩種：柱屈曲可能的彎曲形式有兩種：沿強(qiáng)軸沿強(qiáng)軸（x x軸）軸）和和沿弱軸（沿弱軸（y y軸）軸）因此：因此：2cr2(6.3.11)xE23cr2(6.3.12)yEth ht b bb bxx

20、y 根據(jù)內(nèi)外力的平衡條件，建立根據(jù)內(nèi)外力的平衡條件，建立的關(guān)系式，并求解，的關(guān)系式，并求解，可將其畫成可將其畫成柱子曲線柱子曲線，如下；，如下；fy0歐拉臨界曲線歐拉臨界曲線1.0crxcrxcrycryE E圖圖6.3.7 僅考慮殘余應(yīng)力的柱子曲線僅考慮殘余應(yīng)力的柱子曲線殘余應(yīng)力對弱軸的影響要大于對強(qiáng)軸的影響（殘余應(yīng)力對弱軸的影響要大于對強(qiáng)軸的影響（ 11）。原因是遠(yuǎn)離弱）。原因是遠(yuǎn)離弱軸的部分是殘余壓應(yīng)力最大的部分，而遠(yuǎn)離強(qiáng)軸的部分則是兼有殘軸的部分是殘余壓應(yīng)力最大的部分，而遠(yuǎn)離強(qiáng)軸的部分則是兼有殘余壓應(yīng)力和殘余拉應(yīng)力。余壓應(yīng)力和殘余拉應(yīng)力。2cr2(6.3.11)xE23cr2(6.3.

21、12)yEp00sinzyl1. 1. 構(gòu)件初彎曲（初撓度）的影響構(gòu)件初彎曲（初撓度）的影響假定兩端鉸支壓桿的初彎曲曲線為：假定兩端鉸支壓桿的初彎曲曲線為：則根據(jù)內(nèi)外力平衡條件，穩(wěn)定臨界平衡方程：則根據(jù)內(nèi)外力平衡條件，穩(wěn)定臨界平衡方程：y0yNNM=N(y0+ y)zy 0yyNyEI 0sin1zyl00sin1zYyylm/21z lyy中點(diǎn)的撓度：中點(diǎn)的撓度：NNl/2l/2v0y0v1yzyv力學(xué)模型力學(xué)模型求解后可得到求解后可得到撓度撓度y和和總撓度總撓度Y的曲線分別為的曲線分別為: :yEI x10102/zmlYY =N/NE，NE為歐拉臨界力為歐拉臨界力中點(diǎn)的彎矩為：中點(diǎn)的彎矩

22、為：0mm1NMNY式中，式中， =N/NE，NE為歐拉臨界力；為歐拉臨界力；1/(1- )為初撓度放大系數(shù)或彎矩放大系數(shù)為初撓度放大系數(shù)或彎矩放大系數(shù)。0.50v0=3mm1.0Ym/v0=1mmv0=0ENNABBA有初彎曲的軸心受壓構(gòu)件的荷載撓度曲線如圖，具有以下特點(diǎn)：有初彎曲的軸心受壓構(gòu)件的荷載撓度曲線如圖，具有以下特點(diǎn)：一旦施加荷載，桿即產(chǎn)生彎曲；一旦施加荷載，桿即產(chǎn)生彎曲； y和和Y與與 0 0成正比，隨成正比，隨N的增的增大而加速增大，初彎曲越大跨中撓度越大；大而加速增大，初彎曲越大跨中撓度越大； 初彎曲的存在使壓初彎曲的存在使壓桿承載力桿承載力恒低于恒低于歐拉臨界力歐拉臨界力N

23、E。當(dāng)撓度。當(dāng)撓度y趨于無窮時，趨于無窮時，N趨于趨于NE 110vYm實際壓桿并非無限彈性體，當(dāng)實際壓桿并非無限彈性體，當(dāng)N達(dá)到某值時，在達(dá)到某值時，在N和和Mm的共同作用的共同作用下，構(gòu)件中點(diǎn)截面邊緣纖維壓應(yīng)力會率先達(dá)到屈服點(diǎn)下，構(gòu)件中點(diǎn)截面邊緣纖維壓應(yīng)力會率先達(dá)到屈服點(diǎn)。假設(shè)鋼材為假設(shè)鋼材為完全彈塑性材料完全彈塑性材料。當(dāng)撓度發(fā)展到一定程度時，構(gòu)件中。當(dāng)撓度發(fā)展到一定程度時，構(gòu)件中點(diǎn)截面最大受壓邊緣纖維的應(yīng)力應(yīng)該滿足：點(diǎn)截面最大受壓邊緣纖維的應(yīng)力應(yīng)該滿足：0m11/1/yEMNNfAWAW AN N(6.3.19)00/()/WAN A0令截面核心矩 ，相對初彎曲，可解得以可解得以截面邊

24、緣屈服為準(zhǔn)則截面邊緣屈服為準(zhǔn)則的臨界應(yīng)力：的臨界應(yīng)力：（6.3.20）2y0Ey0E0yE(1)(1)22fff上式稱為上式稱為佩利佩利( (Perry) )公式公式0.50v0=3mm1.0Ym/v0=1mmv0=0ENNABBA根據(jù)根據(jù)佩利佩利(Perry)公式求出的荷載公式求出的荷載N=A 0表示截面邊緣纖維開始屈服時表示截面邊緣纖維開始屈服時的荷載，相當(dāng)于圖中的的荷載，相當(dāng)于圖中的A或或A點(diǎn)。點(diǎn)。隨著隨著N繼續(xù)增加，截面的一部分進(jìn)入繼續(xù)增加，截面的一部分進(jìn)入塑性狀態(tài)，撓度不再象完全彈性發(fā)展，塑性狀態(tài)，撓度不再象完全彈性發(fā)展，而是增加更快且不再繼續(xù)承受更多的而是增加更快且不再繼續(xù)承受更多

25、的荷載。荷載。到達(dá)曲線到達(dá)曲線B或或B點(diǎn)時，截面塑性變形區(qū)已經(jīng)發(fā)展的很深，要點(diǎn)時，截面塑性變形區(qū)已經(jīng)發(fā)展的很深，要維持平衡必須隨撓度增大而卸載，曲線開始下降。與維持平衡必須隨撓度增大而卸載，曲線開始下降。與B或或B對應(yīng)的極限荷載對應(yīng)的極限荷載NB為為有初彎曲構(gòu)件整體穩(wěn)定有初彎曲構(gòu)件整體穩(wěn)定極限承載力極限承載力，又稱為又稱為壓潰荷載壓潰荷載。求解極限荷載求解極限荷載比較復(fù)雜比較復(fù)雜，一般采用數(shù)值法。，一般采用數(shù)值法。目前，我國規(guī)范目前，我國規(guī)范GB50018GB50018仍采用仍采用邊緣纖維開始邊緣纖維開始屈服屈服時的荷載時的荷載驗算軸心受壓構(gòu)件的驗算軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定問題。穩(wěn)定問題。桿件長細(xì)比，桿件長細(xì)比，截面回轉(zhuǎn)半徑；截面回轉(zhuǎn)半徑；截面核心距，截面核心距，式中：式中：iliAWil