單向樓板設(shè)計(jì)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(課程設(shè)計(jì)) 題 目 鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì) 系 別 專(zhuān) 業(yè) 學(xué)生姓名 學(xué) 號(hào) 年級(jí) 2011 指導(dǎo)教師 教務(wù)部制表 二一四 年 六 月 六 日 目錄01233445801專(zhuān)心-專(zhuān)注-專(zhuān)業(yè)單向肋板梁樓蓋設(shè)計(jì)某多層倉(cāng)庫(kù)，樓蓋平面圖如圖（一）所示，樓層高4.5m。采用鋼筋混泥土整澆樓蓋，試設(shè)計(jì)。圖（一）一、 設(shè)計(jì)資料1.1 樓面做法樓面做法如圖（二）圖（二）1.2 樓面活荷載：樓面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：，其值大于，故活載分項(xiàng)系數(shù)按來(lái)計(jì)算。1.3 材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)為，梁中縱向受力鋼筋采用級(jí)（fy=fy），其他鋼筋采用級(jí)（fy=fy）。.二、 樓面梁格布置及

2、截面尺寸2.1 樓面梁格布置樓面梁格布置如圖（三）所示，主梁、次梁的跨度分別為和，板的跨度為，主梁沿橫向布置，每跨主梁均承受兩個(gè)次梁傳來(lái)的集中力，梁的彎矩圖較平緩，對(duì)梁工作有利。圖（三）2.2 截面尺寸因結(jié)構(gòu)的自重和計(jì)算跨度都和板得厚度，梁的截面尺寸有關(guān)，故應(yīng)先確認(rèn)板、梁的截面尺寸。板：按剛度要求，連續(xù)板的厚度取60mm，對(duì)一般工業(yè)廠房的樓蓋h>l/40=2000/40=50mm，故取80mm。次梁：截面高h(yuǎn)=（）l=（）X5400=300450mm，取h=400mm，截面寬b=200mm。主梁：截面高h(yuǎn)=（）l=（）X6000=430750mm，取h=600mm，截面寬b=300mm。

3、三、 板的設(shè)計(jì)3.1 荷載設(shè)計(jì)因?yàn)槿?m寬板帶，按考慮塑性?xún)?nèi)力重分布法計(jì)算。荷載計(jì)算見(jiàn)表一。表一荷載計(jì)算荷載種類(lèi)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m）永久荷載g水磨石地面80 mm厚鋼筋混泥土 12 mm石灰砂漿抹灰1×0.65=0.651×25×0.08=2.001×17×0.012=0.204小計(jì)2.854（取2.9）活荷載q均布活荷載1×6=63.2 總荷載設(shè)計(jì)值3.2.1 可變荷載效應(yīng)控制組合 g+q=1.2×2.9+1.3×6=11.283.2.2 永久荷載效應(yīng)控制組合g+q=1.35×2.9+0.7×

4、;1.3×6=9.375可見(jiàn)，對(duì)板而言，由可變荷載效應(yīng)控制組合所得荷載設(shè)計(jì)值大，所以進(jìn)行板內(nèi)力計(jì)算時(shí)取g+q=11.28。3.3 計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算跨度因次梁截面為200mm×400mm，故邊跨 l01=lnh/2=（2 000-250-200/2）80/2=1690mm中跨 l02=ln=2 000-200=1 800mm故邊跨取1690mm，中跨取1800 mm。因l01與l02相差極小，故可按等跨連續(xù)板計(jì)算內(nèi)力，板得計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖（四）a、b。a圖b圖單位：mm圖（四）3.4 彎矩設(shè)計(jì)值= =3.5 配筋計(jì)算板厚h=80mm,h0=80-20=60mm;C25混泥土的強(qiáng)度=N

5、/mm；HPB235級(jí)鋼筋=210N/mm。.軸線間的板帶，其四周均與梁整體澆筑，故這些板得中間跨及中間支座的彎矩均可減少20%（見(jiàn)表二中括號(hào)內(nèi)數(shù)值），但邊跨及第一跨內(nèi)支座的彎矩（M1、MB）不予折減。表二板的配筋計(jì)算計(jì)算截面1B2C設(shè)計(jì)彎矩M /N·m2929-29292284.2（1827.36）-2610.5（2088.4）0.0680.0680.053 (0.0424)0.061 (0.0488)0.0700.0700.054 (0.0432)0.063(0.0504)222222184 (147)214 (171)選配鋼筋（mm2）軸線8/101908/1019081908

6、190軸線8/101908/10190819081903.5.1 選配鋼筋對(duì)軸線之間的板帶，第一跨和中間跨板底鋼筋為8/10190。此間距小于200mm，且大于70mm，滿足構(gòu)造要求。由于采用分離式配筋，支座B的配筋為8/10190。在支座C的配筋為8190。3.5.2 受力鋼筋的截?cái)嘤捎诰蓟詈奢dq和均布恒荷載g的比值，故，取510 mm；，取300 mm。上部鋼筋應(yīng)用直鉤下彎頂住模板以保持其有效高度。主梁上部得附加短鋼筋，伸入板得長(zhǎng)度為故取1500mm，上部鋼筋應(yīng)用直鉤下彎頂住模板以保持其有效高度。3.5.3 構(gòu)造配筋分布鋼筋用A8200，附加鋼筋用A8200。板的配筋詳見(jiàn)配筋圖四、 次梁

7、設(shè)計(jì)4.1 荷載設(shè)計(jì)因?yàn)榇瘟旱暮奢d為次梁自重及左右兩側(cè)板傳來(lái)的荷載，而板得跨度為2m，故在次梁左右各取1m的板帶作為負(fù)荷范圍，并以此來(lái)計(jì)算。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表三表三荷載計(jì)算荷載種類(lèi)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m）永久荷載 g板傳來(lái)的恒荷載次梁自重次梁粉刷小計(jì)活荷載 q均布活荷載4.2 總荷載設(shè)計(jì)值 沿次梁跨度總的設(shè)計(jì)荷載g+q=19.877，取19.884.2.1 可變荷載效應(yīng)控制組合4.2.2 永久荷載效應(yīng)控制組合 可見(jiàn)，對(duì)次梁而言，由可變荷載效應(yīng)控制組合所得荷載設(shè)計(jì)值大，所以進(jìn)行次梁內(nèi)力計(jì)算時(shí)取，取25.064.3 計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁在砌體上支撐寬度為240mm，故邊跨 中跨取兩者較小者，故跨度差故可按等跨計(jì)算

8、內(nèi)力，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖（五）a、b所示a圖b 圖單位：mm圖（五）4.4 內(nèi)力計(jì)算4.4.1 設(shè)計(jì)彎此處支座彎矩應(yīng)按相鄰兩跨中較大跨長(zhǎng)計(jì)算。 4.4.2 設(shè)計(jì)剪力 4.5 正截面承載能力計(jì)算次梁的跨中截面按T形截面進(jìn)行承載能力計(jì)算，其翼緣的計(jì)算寬度可按下列式子中較小值采用。按跨度按梁凈跨因。故此值大于跨中彎矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屬于第一類(lèi)T形截面。支座按矩形截面計(jì)算。正截面配筋見(jiàn)表四表四次梁正截面配筋計(jì)算表計(jì)算截面1B2C設(shè)計(jì)彎矩M （KN·m）59.84-59.8440.74-46.56支座0.1890.147跨內(nèi)0.0220.0150.0220.211<0.350.0150

9、.160<0.35支座（mm2）873661跨內(nèi)（mm2）812531選配鋼筋（829.1） （942）（555.9）(763)4.6 斜截面強(qiáng)度計(jì)算a. 復(fù)核梁截面尺寸故截面尺寸滿足要求。b.驗(yàn)算是否需按計(jì)算配置腹筋 A支座： 應(yīng)按構(gòu)造配置橫向鋼筋 取雙肢箍筋，則 滿足要求 B支座左側(cè)：應(yīng)按計(jì)算配置橫向鋼筋 選用雙肢6150箍筋 滿足要求。B支座右側(cè)：應(yīng)按計(jì)算配置橫向鋼筋C支座：應(yīng)按計(jì)算配置橫向鋼筋 計(jì)算過(guò)程同B支座左側(cè)，最后均取雙肢箍筋A(yù)6150。五、 主梁設(shè)計(jì)5.1 荷載計(jì)算為簡(jiǎn)化計(jì)算，主梁自重按集中荷載考慮。見(jiàn)表六表六荷載計(jì)算荷載種類(lèi)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m）永久荷載 g次梁傳來(lái)的恒

10、荷載主梁自重主梁粉刷小計(jì)取52.4活荷載 q均布活荷載5.2 總荷載設(shè)計(jì)值5.2.1 可變荷載效應(yīng)控制組合5.2.2 永久荷載效應(yīng)控制組合可見(jiàn)，對(duì)主梁而言，由可變荷載效應(yīng)控制組合所得荷載設(shè)計(jì)值大，所以進(jìn)行主梁內(nèi)力計(jì)算時(shí)恒荷載組合值取。活荷載組合值取。5.3 計(jì)算簡(jiǎn)圖假定柱的截面為，樓層高度為。由于主梁的線剛度較柱的剛度大很多，故中間支座絞支座考慮。計(jì)算跨度：中間跨邊跨又 故計(jì)算跨度取，所以邊跨、中跨一律采用。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖（六）a、b所示。a圖b 圖單位：mm圖（六）5.4 內(nèi)力計(jì)算5.4.1 彎矩計(jì)算因?yàn)槭前吹瓤缈紤]，彎矩計(jì)算見(jiàn)表七。故表七主梁彎矩計(jì)算序號(hào)荷載圖0.244-0.2670.067

11、-0.26792.06-100.7325.28-100.730.289-0.133-0.133-0.133162.30-74.69-74.69-74.69-0.044-0.1330.200-0.133-24.71-74.69112.32-74.690.229-0.3110.170-0.089128.61-174.6695.47-49.98-0.03-0.0890.170-0.311-16.85-49.9895.47-174.66荷載組合+254.36-175.42-49.41-175.42+67.35-175.42138.60-175.42+220.67-275.39120.75-149.98

12、+75.21-150.71120.75-275.39有各種荷載布置情況下的內(nèi)力計(jì)算，得出相應(yīng)的內(nèi)力圖，疊加這些內(nèi)力圖，得出如圖（七）所示彎矩、剪力的疊合圖，該圖較好地反映了主梁的內(nèi)力情況。以主梁各控制截面的最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算。圖（七）彎矩包絡(luò)圖單位：KN·m5.4.2 剪力計(jì)算主梁受集中力恒荷載、活荷載作用下。其剪力計(jì)算見(jiàn)表八。表八主梁剪力計(jì)算項(xiàng)次荷載布置恒載0.733-1.267111.26746.09-79.6762.8862.8879.67活載0.866-1.134001.13481.06-106.1400106.14活載-0.133-0.133111.333-12.45-

13、12.4593.693.612.45活載0.689-1.3111.222-0.7880.08964.49-122.71114.38-72.828.33活載-0.089-0.0890.778-1.2221.311-8.33-8.3372.82-114.38122.71荷載組合+127.15-185.8162.8862.88185.81+33.64-92.12156.48156.4892.12+110.58-202.38177.26-9.9488.00+37.76-85.00135.70-51.5202.38將各控制截面的組合剪力值繪于同一坐標(biāo)圖上，即得剪力疊加圖，其外包線即是剪力包絡(luò)圖，如圖（八

14、）所示。圖中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值表示按永久荷載效應(yīng)控制的組合的相應(yīng)計(jì)算值?？梢?jiàn)，對(duì)主梁而言，按可變荷載效應(yīng)控制的組合所得的內(nèi)力設(shè)計(jì)值將控制截面配筋。圖（八）剪力包絡(luò)圖單位：KN5.5 主梁正截面承載能力計(jì)算主梁的正截面承載力計(jì)算見(jiàn)表九跨內(nèi)翼緣計(jì)算寬度按跨度按梁的凈距因?yàn)?，故不受此?xiàng)限制，故翼緣計(jì)算寬度取。 為第一類(lèi)型梁 表九主梁正截面計(jì)算計(jì)算截面1B2設(shè)計(jì)彎矩/KN·m201.56-218.30107.46201.56-199.64107.46或 （二排，T形截面） （二排，矩形截面）（一排，T形截面）0.0290.2150.014或1242.361151.325627.53選配鋼筋5.6

15、主梁斜截面承載能力計(jì)算a. 復(fù)核梁截面尺寸因，屬一般梁，取 故截面尺寸滿足要求b.驗(yàn)算是否選計(jì)算配置橫向鋼筋A(yù)支座： 應(yīng)按構(gòu)造配置橫向鋼筋B支座左： 應(yīng)按計(jì)算配置橫向鋼筋B支座右： 無(wú)需配置橫向鋼筋c.橫向鋼筋計(jì)算采用雙肢箍筋，間距小于，配筋率 驗(yàn)算支座A： 驗(yàn)算支座B： 5.7 主梁吊筋計(jì)算由次梁傳給主梁的集中荷載。中未計(jì)入主梁自重及梁側(cè)粉刷重。設(shè)附加雙肢箍筋，只設(shè)箍筋時(shí)，則附加箍筋個(gè)數(shù) 個(gè)此箍筋的有效分布范圍，取8個(gè)，次梁兩側(cè)各4個(gè)。5.8 抵抗彎矩圖前面根據(jù)主梁各跨內(nèi)和支座最大計(jì)算彎矩確定出所需鋼筋數(shù)量，而其他各截面需要的鋼筋量將比控制截面少，這樣就需要根據(jù)梁彎矩包絡(luò)圖，將控制截面的縱筋延伸至適當(dāng)位置后，把其中的部分鋼筋彎起和截?cái)唷Ｖ髁嚎v筋的彎起和截?cái)辔恢每梢酝ㄟ^(guò)繪制抵抗彎矩圖的方法來(lái)解決。抵抗彎矩圖的實(shí)質(zhì)是用圖解的方法