機械課程設(shè)計(螺旋輸送機傳動裝置)

1、機械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計說明書設(shè)計題目：螺旋輸送機傳動裝置學(xué)生：學(xué)號：專業(yè)年級：指導(dǎo)老師：成績：2013年1月機械設(shè)計課程設(shè)計說明書學(xué)生肖百健專業(yè)班級學(xué)級交通運輸一班學(xué)號20100736指導(dǎo)教師職稱講師教研室機電系教研室題目螺旋輸送機傳動裝置傳動系統(tǒng)圖：圖1.1螺旋輸送機傳助裝置簡網(wǎng)原始數(shù)據(jù)：輸送機工作軸功率p=3.2kw輸送機工作軸轉(zhuǎn)速n=36(r/min)工作條件：三班制單向連續(xù)運轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)；使用折舊期10年;工作環(huán)境室外，灰塵較大，環(huán)境最高溫度35度；動力來源電力，三相交流，電壓380/220V;檢修間隔期三年一大修兩年一中修半年一小修；制造條件及生產(chǎn)批量，一般機械廠制造，單間生產(chǎn)。目錄

2、1 .電動機的選擇與運動參數(shù)的計算1.1、 電動機的選擇（4）1.2、 傳動比的分配（6）1.3、 傳動裝置運動參數(shù)（6）2 .各齒輪的設(shè)計計算2.1、 直齒圓柱齒輪減速設(shè)計（9）2.2、 直齒圓錐齒輪減速設(shè)計（13）3 .軸結(jié)構(gòu)設(shè)計3.1、 、高速軸的設(shè)計（18）4 .校核4.1、 高速軸軸承和鍵的校核（23）4.2、 聯(lián)軸器的選擇（23）4.3、 減速器的潤滑（23）5 .箱體尺寸及技術(shù)說明5.1、 減速器箱體尺寸（25）6 .設(shè)計附件設(shè)計（26）7 .其他技術(shù)說明其他技術(shù)說明（27）8 .設(shè)計心得（29）(30)參考文獻設(shè)計計算與說明1 .電動機的選擇與運動參數(shù)的計算1 電動機的選擇1

3、確定傳送機所需的功率Pw設(shè)定傳送機本身的功率w0.98cTnw265130PwwkW3.7972kW9550w95500.981 確定傳動總效率總總1223;其中1、2、3、4分別為聯(lián)軸器、一對錐齒輪、一對圓柱齒輪、球軸承的效率。查表可得：10.99、20.90、30.97、40.98總0.9920.9030.970.9840.789201 電動機的輸出功率PdPw3.79724.6641kW0.789201 選擇電動機單級圓柱斜齒輪的傳動比6錐齒輪2-3則總動比的圍是2-18所以，的電動機的轉(zhuǎn)速圍為260-2340r、計算結(jié)果Pw3.7972KW總0.78920Pd4.6641kW電動機型號

4、：Y132M2-6選擇電動機型號為：Y132M2-6Y132M2-6電動機主要技術(shù)數(shù)據(jù)額定功率Kw5.5kW滿載轉(zhuǎn)速n滿960/./min同步轉(zhuǎn)速n同100%n額定轉(zhuǎn)矩T額2.0N?m最大轉(zhuǎn)矩Tmax2.2N?m1 電動機的外型尺寸Y132M2-6電動機外形尺寸為（mm）ABCDEFGH2161788938801033132KABACADHDBBL12280270210315238515電動機安裝尺寸（mm）中心外形尺寸地腳安地腳螺釘軸伸尺寸裝鍵部位i13i22.46157.38Piii4.2586kWPiv3.7596kWni960rminnii320rmin(WjHLX(AC/2+AD)X

5、HD裝尺寸AXB孔直徑KDXE尺寸FXGD132515X345X315216X1781238X8010X411.2、總傳動比計算及傳動比分配1.2.1、總傳動比計算由題目給定參數(shù)可知輸送機工作軸轉(zhuǎn)速n130rmin1.n滿9607.381an1301.2.2、傳動比的分配一級圓柱齒輪減速器傳動比一般i6。級圓錐齒輪減速器，用于輸入軸與輸出軸垂直相交的傳動時，若采用直齒輪一般i3,因此取一級閉式圓柱斜齒齒輪傳動比ia=3則一級開式圓錐此輪傳動的傳動比i27；82.4615n川320r/.III/minQv130匕/minTi45.9345NmTii130.996N1mTiii127.0925Nm

6、Tiv275.9215NmPi4.6175kWPii4.3894kW1.1.3、傳動裝置運動參數(shù)的計算(1)、對于圓柱斜齒齒輪傳動：高速軸的輸入功率：PIKw14.66410.994.6175kW低速軸的輸入功率：P1P434.61750.9780.974.3894kW對于圓錐齒輪傳動：高速軸的輸入功率P川PII144.38940.990.984.2586kW低速軸的輸入功率PIvP川244,25860.900.983.7596kW(2)、各軸轉(zhuǎn)速的計算對于圓柱齒輪傳動：圖速軸轉(zhuǎn)速nin滿960%冶低速軸轉(zhuǎn)速nii上型0320；/1.1.1 3，m1n對于圓錐齒輪傳動：圖速軸轉(zhuǎn)速nIIIn23

7、20%冶低速軸轉(zhuǎn)速Q(mào)v2130/.2.2.2 2.4615/min(3)、各軸輸入轉(zhuǎn)矩的計算對于圓柱齒輪傳動：一一，一P,4.6175局速軸輸入轉(zhuǎn)矩TI9550955045.9345NmnI960低速軸輸入轉(zhuǎn)矩Tii9550魚9550”894130.996NmnII320對于圓錐齒輪傳動：局速軸輸入轉(zhuǎn)矩Tiii9550III9550127.0925NmnIII320低速軸輸入轉(zhuǎn)矩TIv9550Iv95503.7560275.215Nmniv130(4)、各軸功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩列于卜表：Z131Z29320H1650MPa軸名功率kW轉(zhuǎn)速Min轉(zhuǎn)矩Nm圓柱齒高速軸I4.617596045.9345

8、輪傳動低速軸II4.3894320130.996圓錐齒高速軸III4.2586320127.0925輪傳動低速軸IV3.7560130275.92152.各齒輪的設(shè)計計算2.1、直齒圓柱齒輪減速設(shè)計2.1.1工況分析直齒圓柱斜齒齒輪傳動采用軟齒面閉式傳動，初選傳動精度為7H2580MPaK1.6級，齒輪表面粗糙度為Ra1.6,其主要失效形式為點蝕，考慮傳動平穩(wěn)性，齒數(shù)宜取多一些，取Z125,Z2Z1i125375,壓力角為2003.2.3、 設(shè)計原則mab1b21.596mm48mm144mm1、設(shè)計準(zhǔn)則，按齒面接觸疲勞強度計算，再按齒根彎曲疲勞強度計算。2、按齒根彎曲疲勞強度設(shè)計。3.2.4

9、、 設(shè)計計算(1)、選擇齒輪材料并確定螺旋角小齒輪用45調(diào)質(zhì)，齒面硬度250HBs大齒輪用45?；?10HBS選螺旋角為14(2)、按齒面接觸接觸強度設(shè)計,2審1(1)?(H.即d1tV-d上(1)確定公式的各值1.1、 .試選kt1.62.區(qū)域系數(shù)Zh2.451、 .查得10.7820.87則121.652、 .許用接觸應(yīng)力：H1H2H23、 .安全系數(shù)S=1失效概率為1%選齒寬系數(shù)d11彈性影響系數(shù)ZE189.8MPa2查表Hlim2650MPa,Flim2580MPaH2Khn2Hlim20.95650MPa617.5MPaSh12Kfn2Flim20.9580MPa522MPaSf1H

10、569.5MPa6.應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N16096012836582.91109N2筌8.97.2108I2kt*1)?(H)3E【h】3：21.645934.542.45489.8/ucooc貝U%33569.7545.93821.1、 .計算圓周速度v嘉益2.3091m/s2.2、 .計算齒寬b及模數(shù)bdd1t45.9382mnd1t.cos/z1.7829mmh2.25mnt4.0115%45.9382/4.01111.45163.3、 .重合度0.318dz1tan1.98224.4、 .計算載荷系數(shù)k已知使用系數(shù)kA1根據(jù)v=2.3091m/s動載荷系數(shù)kv1.08kH1.418kH1.1

11、4kHkF1.2載荷系數(shù)kkAkvkHkH1.8555.5、 .按實際載荷系數(shù)校正所算的分度圓宜徑-1-宜肝48.259412.計算模數(shù)mn-1cos/41.8731(3)、按齒根彎曲強度設(shè)計Yfb12.565YFa22.2178mn32kTYcos2YpaYpadz；f(1)1.計算載荷系數(shù)kkAkvkpkF1.83122.縱向重合度1.9822查得螺旋角影響系數(shù)Y0.853計算當(dāng)量齒數(shù)27.36782.1011(4)查取齒形系數(shù)YFa12.565YFa22.2178(5)查取應(yīng)力校正系數(shù)Ysa11.604Ysa11.772(6).計算大小齒輪的=2.5651.604/F1(7)確定公式各參

12、數(shù)1.查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限FE1440MPafe2420MPa取s=1.4Z3206 彎曲疲勞系數(shù)kFN10.92女尸血0.96Z4507 F1289.143F2288200YY8 Fsa=0.014229F1YY_Ja；a=0.013646F2(4).設(shè)計計算計算的mn1.23(1)取mn=1.531.21793(2).幾何尺寸的計算(Z1Z2)na2cos95.847取a=96(3)正螺旋角arcosZ1為皿2a3615(4)計算大小齒輪的分度圓直徑d147.99d2143.99bdd47.99圓整后取B55B2501215738268o221(5)、計算齒輪其他參數(shù)起T頂局ha，

13、*.一.一ham11.51.5mm頂隙c*cm0.251.50.375mm齒根高h(yuǎn)f1.875mm全齒高h(yuǎn)hahf1.51.8752.375mm分度圓直徑d1m乙48mmd2144mm基圓直徑db144.94mmdb2134.83mm齒頂圓直徑da1d12ha51da2d22ha147齒根圓直徑df1d12hf44.25df2d22hf140.25me5R255mm齒距Pnmn4.71齒厚s=p/2=2.355齒槽寬e=p/2=2.3551 直齒圓錐齒輪減速設(shè)計1.7 選定高速級齒輪精度等級、材料及齒數(shù)(1)輸送機為一般工作機械，速度不高，故選用7級精度。(3)材料選擇選則小齒輪材料為45鋼，

14、調(diào)質(zhì)處理，硬度為250HBS。大齒輪材料為45鋼，常化，硬度為210HBS,二者硬度差為40HBS。(4)選小齒輪齒數(shù)乙20,則：z2i142.46152049.23,取z250。1.7 按齒面接觸疲勞強度設(shè)計按參考文獻1式10-9a計算即d1t2.923,2ZeKTiHR10.5R2u(1)確定公式的各項數(shù)值試選載荷系數(shù)Kt=1.3.計算小齒輪的轉(zhuǎn)矩：T1127092.5Nm由機械設(shè)計201頁表10-6查出材料的彈性影響系數(shù)：1ZE189.8MP2由參考文獻1209頁表10-21按齒面硬度查出：小齒輪的接觸疲勞強度極限Hlim1=600MPa;大齒輪的接觸疲勞強度極限Hlim2=550MPa

15、由參考文獻1式10-13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：N160nljLh=60X320X1X(2X1X8X365X8)=2.246X108N2N1/i2=2.246X109/3.5=9.111X107。由參考文獻1207頁圖10-19查出得接觸疲勞壽命系數(shù)：Khni=0.94,Khn2=0.96。計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%,安全系數(shù)為S=1。h1KHN1Hlim1=0.94X600MPa=564MPa1SH2HN2Hlim2=0.96X550MPa=528MPaH2S由參考文獻1193頁10-2取Ka1;由機械設(shè)計194頁10-8試選動載系數(shù)Kv1.08；由機械設(shè)計226頁表10-9取Kh及Kh

16、為1;KhKf1.5KHbe,KHbe1.25,則K=1.5X1.25=1.875,所以：KKAKVKK11.0811.8752.025錐齒輪傳動的齒寬系數(shù)常取R=%(2)計算計算小齒輪分度圓直徑心%2.9231三2R10.5Ru（189.8）2528132.02512092.5210.52.46153113.27mmDmn20.5mmDIImin32.25mm計算圓周速度計算載荷系數(shù)DIIImin31.5mmv=dmn=1.897m/s601000V=1.897m/s,7級精度，查得kv1.08與試選值相同，故選取kv1.08故選取ch113.27mm20計算小齒輪模數(shù)m113.275.65

17、mm1.7 按齒根彎曲疲勞強度設(shè)計mt3r10.54KT1222.R乙,U1YFaYSa(1)確定計算參數(shù)計算載荷系數(shù)KKaKvKfbKf1X1.08X1X1.875=2.025。D1=40mm由參考文獻1208頁表10-21查出:D2=40mm小齒輪的彎曲疲勞強度極限FE1=460MPa;D3=45mm大齒輪的彎曲疲勞強度極限FE2=440MPa由參考文獻1206頁10-18查表彎曲疲勞壽命系數(shù)KFE1=0.88,KFE2=0.92。計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1Kfe1FE1=0.88460=404.8MPaJFE2=.92440=418MPa計算節(jié)圓錐角1arctanZ1Z

18、221573829021573868221計算當(dāng)量齒數(shù)Zv120cos215738=21,5647,Z2Zv2cos2133,670由參考文獻1200頁10-5查取齒形系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù),Ysa2=1.869o查表得：YFa1=2.74,YFa2=2.164.,Ysa1=1.555計算大小齒輪的YaY叁并加以比較FYFa1Ysa1=0.0105F1YFa2YSa2=0.0094oF2小齒輪值較大(2)計算4KT1mtR10.5R2z2iu21YFaYsa_442,02512.0925100.01053.534119;r：-10.52022.461521綜合分析取m=5mm乙20,Z250,d1

19、mzj100mm2.2.4幾何尺寸計算(1)錐齒輪大端分度圓宜徑di100mm,d2=250mm(2)計算錐距R_.u21a-2.461521_Rd1100=255mm22(3)節(jié)圓錐角：1215738,268221(5)計算齒寬11BRR10033.33,B-R,33寸B138取1B234mm2.2.5計算齒輪其他參數(shù)分度圓直徑d1100d2250齒頂局ha15齒根高h(yuǎn)f6mm全齒高h(yuǎn)hahf5611mm*頂隙ccm0.251mm齒頂圓直徑d1109.3d2258.7齒根圓直徑df1d12.4mecos188.87df2250.5齒寬bR/3,b38mm齒根角farctan(hf/R)233

20、8根錐角f652854頂錐角a11243046270363.軸結(jié)構(gòu)設(shè)計D120.91mmD230.22mmD329.92mmD438.714高速軸的設(shè)計選擇軸的材料及熱處理由于減速器傳遞的功率不大，對其重量和尺寸也無特殊要求故選擇常用材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理.初估軸徑按扭矩初估軸的直徑，則:DmnC3：聯(lián)軸器YL8YL9確定參數(shù)，A為材料系數(shù)，查得A118-107,在這里取118,再考慮鍵對軸的削弱，若計算的軸截面上有鍵槽則應(yīng)將軸頸增大，一個鍵槽增大3%-5%,兩個增大7%-10%。D120.91mmD230.22mmD329.92mmD438.714初選軸承)I軸選軸承為6208II軸選軸承為6

21、208III軸選軸承為6209根據(jù)軸承確定各軸安裝軸承的直徑為：D1=40mmD2=40mmD3=45mm聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器選擇為YL8和YL9剛性聯(lián)軸器構(gòu)設(shè)計現(xiàn)只對高速軸作設(shè)計，其它兩軸設(shè)計略，結(jié)構(gòu)詳見圖)為了拆裝方便，減速器殼體用剖分式，軸的結(jié)構(gòu)形狀如圖所示.(1)各軸直徑的確定初估軸徑后，可按軸上零件的安裝順序，從左端開始確定直徑。)第一段軸要安裝聯(lián)軸器YL8,故該段軸徑為D1=38mm)該軸軸段安裝軸承6208,故該段直徑為D240mm03)軸承右段有軸肩，故該段直徑為D346mm04)軸肩過后為一段D=40mm軸，齒輪處，直徑為D451mm05)齒輪右端用軸肩固定。L138L284m

22、mL35mmL415mmL55mmL633mm6）軸肩過后為安裝軸承處。（2）各軸段長度的確定1）軸段1的長度為聯(lián)軸器的長度L1382）軸段2為軸承安裝處和軸承端蓋的安裝處和擋油盤安裝處,取L284mm3）軸段3為軸肩，取L35mm4）軸段4為齒輪左斷面和軸肩之間的距離，取L415mm。5）軸段5為齒輪，取長度L55mm。6）軸段6安裝軸承和擋油盤，長度為L633mmFt1913.98N（3）軸上零件的周向固定為了保證良好的對中性堅固性，采用齒輪軸。與軸承圈配合軸應(yīng)選用k6,軸與聯(lián)軸器均采用C型普通平鍵聯(lián)接，軸與齒輪均采用型普通平鍵聯(lián)接。（4）軸上倒角與圓角為保證6208軸承圈端面緊靠定位軸肩

23、的端面，根據(jù)軸承手冊的推薦，取軸肩圓角半徑為1mm。其他軸肩圓角半徑均為2mm根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB6403.4-1986,軸的左右端倒角均為145。3.2.5軸的受力分析FBVFAVFAHFBH717.96N358.98N358.98N956.99N956.991）畫軸的受力簡圖2）計算支座反力作用于齒輪上的圓周力Ft2T1245.934511913.98Nd147.99徑向力Fttan20o/cos717.96NMH24.59N?M在水平面上FavFrLA717.9668.5358.98NL137FbvFLb358.98NMH65.56N?mL在垂直面上FahFtLA956.99NL_FtLbFbh

24、；B956.99NM70.02N?m3）作軸的水平面和垂直面的彎矩圖作垂直面彎矩圖MVFavL358.9868.524.59N?m2作水平面彎矩圖MhFahL956.9968.565.56N?m2計算合成彎矩，作合成彎矩圖MaMh2Mv265.56224.59270.02N?mP一計算轉(zhuǎn)矩T9.5545.9345N?mn計算危險截面當(dāng)量彎矩：M,Ma2T2.70.0220.645.9345275.25N?m其中，應(yīng)力校正系數(shù)為0.6。判斷危險截面如上所訴可知，軸的危險截面位于安裝齒輪的位置。其危險截面為Ad23.141594212.57cm2440.6軸的彎扭合成強度校核查表可得折合系數(shù)計算抗

25、扭截面系數(shù)W0.1d30.1434.6m3Mw17.4MPa軸受力圖FAyiFBy1FrMAhLClII圖.1.軸的安全系數(shù)校核由表10-1查得R640MPa,B1275MPa,1155MPa,02,0.1由表查得K2.80,K1.62彎曲應(yīng)力MbW7525_16.36MPa6.4應(yīng)力幅ab16.36MPa平均應(yīng)力m0切應(yīng)力T45.93459989MPaTW6.4amt9.989T5MPa22安全系數(shù)Q1SKa5.94m116.1KtamSS5.571.5；SS在需用安全系數(shù)圍，故a-a剖面安全。4.校核高速軸軸承FaFttan477.21NFr717.96NFa/C0r0.0414N選擇軸承

26、白型號為6208,Cr25.5KNe=0.024x=0.56:P=fp(xFrYa)1.2(0.567171961.85477.21)1541.88(fp1.2)驗算60208的壽命10/33,1062550010625500hLh200082.69h45568h60nP609601541.88鍵的校核鍵110X8L=56一,八3八.則強度條件為P2T102T一11.71MPalkd45635查表許用擠壓應(yīng)力p120MPa所以鍵的強度足夠聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器選擇為YL8和YL9型彈性聯(lián)軸器減速器的潤滑(1)齒輪的潤滑因齒輪的圓周速度12m/s,所以才用浸油潤滑的潤滑方式。低速齒輪浸入油里約1/3

27、,高速級齒輪靠低速級齒輪帶油潤滑。(2)滾動軸承的潤滑因潤滑油中的傳動零件(齒輪)的圓周速度V2m/s所以采用脂潤滑。5,減速器箱體尺寸箱體壁厚10mm箱蓋壁厚18mm箱蓋凸緣厚度b115mm箱座凸緣厚度b15mm地腳螺栓直徑dfM16地腳螺栓數(shù)目n4定位銷直徑d8mm箱蓋，箱座肋厚m1m212mm大齒輪頂圓與箱壁距離16.5mm齒輪端面與箱壁距離215mm軸承端面至箱體壁距離315mm大齒輪齒頂圓至箱體底面壁間距416mm減速器中心高H=102mm箱體壁軸向間距L1101mm6.附件設(shè)計.視孔蓋和窺視孔在機蓋頂部開有窺視孔，能看到傳動零件嚙合區(qū)位置，并有足夠的空間，以便于能深入進行操作，窺視

28、孔有蓋板機體上開窺視孔與凸緣一塊，以便于機械加工出支撐蓋板的表面并用墊片加強密封，蓋板用鑄鐵制成，用M10緊固。放油孔與螺塞放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其他部件靠近的一側(cè)，與便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機體外壁應(yīng)凸起一塊，由機械加工成螺塞頭部的支撐面，并加封油圈加以密封。油標(biāo)油標(biāo)位于便于觀察減速器油面穩(wěn)定之處。油尺安置的部位不能太低，以防油進入油尺座孔而溢出。通氣孔由于減速器運轉(zhuǎn)時，機體溫度升高，氣壓增大為便于排氣，在機蓋頂部窺視孔蓋上安裝通氣器，以便于達(dá)到體為壓力平衡。6.5起蓋螺釘起蓋螺釘上的螺紋長度要大于機蓋連接凸緣的厚度，釘桿端部要做成圓柱形，以免破壞螺紋。為保證

29、刨分式機體的軸承座孔的加工及裝配精度，在機體聯(lián)凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度。6.7吊鉤在機蓋上直接鑄處吊鉤和吊環(huán)，用以吊起或搬運較重的物體.其他技術(shù)說明、對零件的要求裝配前所有的零件均要用煤油或者汽油清洗，在配合表面涂上潤滑油。在箱體表面涂防侵蝕涂料，箱體不允許有任何雜物。(1)對滾動軸承游隙的調(diào)整要求為保證滾動軸承的正常工作，應(yīng)保證滾動軸承的軸向有一定的游隙。對游隙不可調(diào)的軸承，可取游隙為0.25至0.4mm。對可調(diào)游隙的軸承，其游隙值可查機械設(shè)計手冊。本設(shè)計采用深溝球軸承，因此可取游隙0.3mmo嚙合傳動側(cè)隙和接觸斑點傳動側(cè)隙和接觸斑點使齒輪傳動中兩項影響性能的重要指標(biāo)

30、，安裝時必須保證齒輪副或蝸桿副所需的側(cè)隙及齒面接觸斑點。傳動側(cè)隙的大小和傳動中心距有關(guān)，與齒輪的精度無關(guān)。側(cè)隙檢查可用塞尺或者把鉛絲放入相互嚙合的兩齒面間，然后測量塞尺或者鉛絲變形后的厚度。本設(shè)計中嚙合側(cè)隙用鉛絲檢驗不小于0.16mm,鉛絲不得大于最小側(cè)隙的四倍。接觸斑點的要根據(jù)傳動件的精度確定的。它的檢查時在主動輪的齒面上涂色，將其轉(zhuǎn)動2至3周后，觀察從動輪齒上的著況，從而分析接觸區(qū)的位置和接觸面積的大小。本設(shè)計用涂色法檢驗斑點，按齒高接觸斑點不小于40%;按齒長接觸斑點不小于50%.必要時可用研磨或刮后研磨以便改善接觸情況。若齒輪傳動側(cè)隙或者接觸斑點不符合設(shè)計要求，可調(diào)整傳動件的嚙合位置或者對齒面進行刮研、跑和。對潤滑密封的要求減速器剖分面、各接觸面及密封處均不允許漏油，滲油。剖分面上允許涂密封膠或水玻璃，但決不允許使用墊片和使用任何填料。對試驗的要求減速器裝配完畢后，在出廠前一半要進行空載試驗和整機性能試驗，根據(jù)工作和產(chǎn)品規(guī)