起重機(jī)橫向水平制動(dòng)力

1、關(guān)于起重機(jī)橫向水平制動(dòng)力的研究研究起重機(jī)橫向水平制動(dòng)力，首先要明確什么是起重機(jī)，以及起重機(jī)的工作原理及其主要受力特點(diǎn)。下面我們就來(lái)分別討論。一.起重機(jī)的工作級(jí)別起重機(jī)是廠房中常見(jiàn)的起重設(shè)備，按照起重機(jī)使用的繁重程度（亦即起重機(jī)的利用次數(shù)和荷載大小），國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB3811）將其分為八個(gè)工彳級(jí)別，稱為A1A8。許多文獻(xiàn)習(xí)慣將起重機(jī)以輕、中、重和特重四個(gè)工作制等級(jí)來(lái)劃分，它們之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系見(jiàn)表。表9.8.1吊車的工f乍制律題與工作領(lǐng)到的對(duì)應(yīng)關(guān)箓工作電降級(jí)中級(jí)重級(jí)特重級(jí)工彳儂A3A3A8.起重機(jī)的受力特點(diǎn)及其計(jì)算單層廠房鋼結(jié)構(gòu)一般由橫向框架作為承重結(jié)構(gòu)，而橫向框架通常由柱和桁架（橫梁）

2、所組成。橫梁與柱子的連接可以是錢接，亦可以是剛接，相應(yīng)地，稱橫向框架為較接框架（又稱排架）或剛接框架。對(duì)一些剛度要求較高的廠房（如設(shè)有雙層起重機(jī)，裝備硬鉤起重機(jī)等），尤其是單跨重型廠房，宜采用剛接框架。在多跨時(shí)，特別在起重機(jī)起重量不很大和采用輕型圍護(hù)結(jié)構(gòu)時(shí)，適宜采用較接框架。各個(gè)橫向框架之間有屋面板或楝條、托架、屋蓋支撐等縱向構(gòu)件相互連接在一起，故框架實(shí)際上是空間工作的結(jié)構(gòu)，應(yīng)按空間工作計(jì)算才比較合理和經(jīng)濟(jì)，但由于計(jì)算較繁，工作量大，所以通常均簡(jiǎn)化為單個(gè)的平面框架（圖）來(lái)計(jì)算。框架計(jì)算單元的劃分應(yīng)根據(jù)柱網(wǎng)的布置確定（圖），使縱向每列柱至少有一根柱參加框架工作，應(yīng)將受力最不利的柱劃入計(jì)算單元中。

3、對(duì)于各列柱距均相等的單層廠房鋼結(jié)構(gòu)，只計(jì)算一個(gè)框架。對(duì)有抽柱的計(jì)算單元，一般以最大柱距作為劃分計(jì)算單元的標(biāo)準(zhǔn)，其界限可以采用柱距的中心線，也可以采用柱的軸線，如采用后者，則對(duì)計(jì)算單元的邊柱只應(yīng)計(jì)入柱的一半剛度，作用于該柱的荷載也只計(jì)入一半。對(duì)于由格構(gòu)式橫梁和階形柱（下部柱為格構(gòu)柱）所組成的橫向框架，一般考慮桁架式橫梁和格構(gòu)柱的腹桿或綴條變形的影響，將慣性矩（對(duì)高度有變化的桁架式橫梁按平均高度計(jì)算）乘以折減系數(shù)，簡(jiǎn)化成實(shí)腹式橫梁和實(shí)腹式柱。對(duì)柱頂剛接的橫向框架，當(dāng)滿足下式的條件時(shí)，可近似認(rèn)為橫梁在水平荷載作用下剛度為無(wú)窮大，否則橫梁按有限剛度考慮：式中曜在遠(yuǎn)端固定使近端A點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)單位角時(shí)在A點(diǎn)所需

4、施加的力矩值望%一柱在基礎(chǔ)處固定，使A點(diǎn)轉(zhuǎn)嘛位角時(shí)在A點(diǎn)所需施加的力矩!<框架的計(jì)算跨度L（或取為兩上柱中峨之間的距離圖931人1ii-iHHI1圖ggi橙向程架的計(jì)算簡(jiǎn)圖（沙主頂胡朕e統(tǒng)主頂被接橫向框架的at算高度H:柱頂剛接時(shí)，可取為柱腳底面至框架下弦軸線的距離（橫梁假定為無(wú)限剛性），或柱腳底面至橫梁端部形心的距離（橫梁為有限剛性）（圖、b）;柱頂較接時(shí)，應(yīng)取為柱腳底面至橫梁主要支承節(jié)點(diǎn)間距離（圖c、d）。對(duì)階形柱應(yīng)以肩梁上表面作分界線將H劃分為上部柱高度H1和下部柱高度H2。（詼頂岡喉，橫頰為無(wú)限即勝妙柱I酬庶，橫梁視為有限刖性柱頂按接，橫梁為上承式值柱夜校接，蟀為下承式三.橫向框

5、架的荷載作用在橫向框架上的荷載可分為永久荷載和可變荷載兩種。永久荷載有：屋蓋系統(tǒng)、柱、起重機(jī)梁系統(tǒng)、墻架、墻板及設(shè)備管道等的自重。這些重量可參考有關(guān)資料、表格、公式進(jìn)行計(jì)算?？勺兒奢d有：風(fēng)、雪荷載、積灰荷載、屋面均布活荷載、起重機(jī)荷載、地震作用等。這些荷載可由荷載規(guī)范和起重機(jī)規(guī)格查得。對(duì)框架橫向長(zhǎng)度超過(guò)容許的溫度縫區(qū)段長(zhǎng)度而未設(shè)置伸縮縫時(shí)，則應(yīng)考慮溫度變化的影響；對(duì)單層廠房鋼結(jié)構(gòu)地基土質(zhì)較差、變形較大或單層廠房鋼結(jié)構(gòu)中有較重的大面積地面荷載時(shí)，則應(yīng)考慮基礎(chǔ)不均沉陷對(duì)框架的影響。雪荷載一般不與屋面均布活荷載同時(shí)考慮，積灰荷載與雪荷載或屋面均布活荷載兩者中的較大者同時(shí)考慮。屋面荷載化為均布的線荷載

6、作用于框架橫梁上。當(dāng)無(wú)墻架時(shí)，縱墻上的風(fēng)力一般作為均布荷載作用在框架柱上；有墻架時(shí)，尚應(yīng)計(jì)入由墻架柱傳于框架柱的集中風(fēng)荷載。作用在框架橫梁軸線以上的桁架及天窗上的風(fēng)荷載按集中在框架橫梁軸線上計(jì)算。起重機(jī)垂直輪壓及橫向水平力一般根據(jù)同一跨間、兩臺(tái)滿載起重機(jī)并排運(yùn)行的最不利情況考慮，對(duì)多跨單層廠房鋼Z構(gòu)一般只考慮4臺(tái)起重機(jī)作用。內(nèi)力分析和內(nèi)力組合框架內(nèi)力分析可按結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法進(jìn)行，也可利用現(xiàn)成的圖表或計(jì)算機(jī)程序分析框架內(nèi)力。應(yīng)根據(jù)不同的框架，不同的荷載作用，采用比較簡(jiǎn)便的方法。為便于對(duì)各構(gòu)件和連接進(jìn)行最不利的組合，對(duì)各種荷載作用應(yīng)分別進(jìn)行框架內(nèi)力分析。為了計(jì)算框架構(gòu)件的截面，必須將框架在各種荷載作

7、用下所產(chǎn)生的內(nèi)力進(jìn)行最不利組合。要列出上段柱和下段柱的上下端截面中的彎矩M軸向力N和剪力V。此外還應(yīng)包括柱腳錨固螺栓的計(jì)算內(nèi)力。每個(gè)截面必須組合出+Mma）O相應(yīng)的N、V;Mma琳口相應(yīng)的N、V;Nma琳口相應(yīng)的MV;對(duì)柱腳錨栓則應(yīng)組合出可能出現(xiàn)的最大拉力；即Mma/口相應(yīng)的NV;Mma琳口相應(yīng)的MV。柱與桁架剛接時(shí)，應(yīng)對(duì)橫梁的端彎矩和相應(yīng)的剪力進(jìn)行組合。最不利組合可分為四組：第一組組合使桁架下弦桿產(chǎn)生最大壓力（圖；第二組組合使桁架上弦桿產(chǎn)生最大壓力，同時(shí)也使下弦桿產(chǎn)生最大拉力（圖；第三、四組組合使腹桿產(chǎn)生最大拉力或最大壓力（圖、d）。組合時(shí)考慮施工情況，只考慮屋面恒載所產(chǎn)生的支座端彎矩和水平

8、力的不利作用，不考慮它的有利作用。HHMHHHHH仲W圖框架橫梁端彎樂(lè)遍不利粗臺(tái)在內(nèi)力組合中，一般采用簡(jiǎn)化規(guī)則由可變荷載效應(yīng)控制的組合：當(dāng)只有一個(gè)可變荷載參與組合時(shí)，組合值系數(shù)取，即：恒+可變荷載；當(dāng)有兩個(gè)或兩個(gè)以上可變荷載參與組合時(shí)，組合值系數(shù)取，即：恒+（可變荷載1+可變荷載2）。在地震區(qū)應(yīng)參照建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行偶然組合。對(duì)單層起重機(jī)的廠房鋼結(jié)構(gòu)，當(dāng)采用兩臺(tái)及兩臺(tái)以上起重機(jī)的豎向和水平荷載組合時(shí)，應(yīng)根據(jù)參與組合的起重機(jī)臺(tái)數(shù)及其工作制，乘以相應(yīng)的折減系數(shù)。比如兩臺(tái)起重機(jī)組合時(shí)，對(duì)輕中級(jí)工作制起重機(jī)，折減系數(shù)為；對(duì)重級(jí)工作制起重機(jī)，折減系數(shù)取。框架柱按結(jié)構(gòu)形式可分為等截面柱、階形柱和分離式柱

9、三大類。面柱有實(shí)腹式和格構(gòu)式兩種，通常采用實(shí)腹式（圖。等截面柱將起重機(jī)梁支于牛腿上，構(gòu)造簡(jiǎn)單，但起重機(jī)豎向荷載偏心大，只適用于起重機(jī)起重量Q<150kN!或無(wú)起重機(jī)且房屋高度較小的輕型鋼結(jié)構(gòu)中。*C1«s2-2V圖9a4廠房柱的形式等截面柱：81尖腹腳介柱J構(gòu)單階柱；g分離式柱*®雙階邊柱；雙階中柱階形柱也可分為實(shí)腹式和格構(gòu)式兩種（圖、c、d、e、f）。從經(jīng)濟(jì)角度考慮，階形柱由于起重機(jī)梁或起重機(jī)桁架支承在柱截面變化的肩梁處，荷載偏心小，構(gòu)造合理，其用鋼量比等截面柱節(jié)省，因而在單層廠房鋼結(jié)構(gòu)中廣泛應(yīng)用。階形柱還根據(jù)房屋內(nèi)設(shè)單層起重機(jī)或雙層起重機(jī)做成單階柱或雙階柱。階形柱

10、的上段由于截面高度h不大（無(wú)人孔時(shí)h=400600mm有人孔時(shí)h=9001000mm,并考慮柱與屋架、托架的連接等，一般采用工字形截面的實(shí)腹柱。下段柱，對(duì)于邊列柱來(lái)說(shuō)，由于起重機(jī)肢受的荷載較大，通常設(shè)計(jì)成不對(duì)稱截面，中列柱兩側(cè)荷載相差不大時(shí)，可以采用對(duì)稱截面。下段柱截面高度W1m時(shí)，采用實(shí)腹式；截面高度n1m時(shí)，采用綴條柱（圖c、e、f）o分離式柱（圖由支承屋蓋結(jié)構(gòu)的屋蓋肢和支承起重機(jī)梁或起重機(jī)桁架的起重機(jī)肢所組成，兩柱肢之間用水平板相連接。起重機(jī)肢在框架平面內(nèi)的穩(wěn)定性就依靠連在屋蓋肢上的水平連系板來(lái)解決。屋蓋肢承受屋面荷載、風(fēng)荷載及起重機(jī)水平荷載，按壓彎構(gòu)件設(shè)計(jì)。起重機(jī)肢僅承受起重機(jī)的豎向荷

11、載，當(dāng)起重機(jī)梁采用突緣支座時(shí)，按軸心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)；當(dāng)采用平板支座時(shí)，仍按壓彎構(gòu)件設(shè)計(jì)。分離式柱構(gòu)造簡(jiǎn)單，制作和安裝比較方便，但用鋼量比階形柱多，且剛度較差，只宜用于起重機(jī)軌頂標(biāo)高低于10n且起重機(jī)起重量3750kN的情況，或者相鄰兩跨起重機(jī)的軌頂標(biāo)高相差很懸殊，而低跨起重機(jī)的起重量Q>500kN的情況。雙肢格構(gòu)式柱是重型廠房階形下柱的常見(jiàn)型式，圖是其截面的常見(jiàn)類型。階形柱的上柱截面通常取實(shí)腹式等截面焊接工字形或類型（a）。下柱截面類型要依起重機(jī)起重量的大小確定：類型（b）常見(jiàn)于起重機(jī)起重量較小的邊列柱截面；起重機(jī)起重量不超過(guò)50t的中柱可選?。╟）類截面，否則需做成（d）類截面；顯然，截

12、面類型（e）適合于起重機(jī)起重量較大的邊列柱；特大型廠房的下柱截面可做成（f）類截面。柱在框架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)通過(guò)對(duì)整個(gè)框架的穩(wěn)定分析確定，但由于框架實(shí)際上是一空間體系，而構(gòu)件內(nèi)部又存在殘余應(yīng)力，要確定臨界荷載比較復(fù)雜。因此，目前對(duì)框架的分析，不論是等截面柱框架還是階形柱框架，都按彈性理論確定其計(jì)算長(zhǎng)度。小副械麴/燃，晌壓力刻圖非6中肝忝此叫巖柱上端與橫梁仿接Tf"解主我打上端自由的坦土任，下段住計(jì)里K度摹物/員按的表6口取值；當(dāng)柱上拈璜梁剛接口h仔住視為上端可伸號(hào)但不匏轉(zhuǎn)引的獨(dú)立柱，出慣時(shí)表弓4取值£I柱正框鼾畫內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)根據(jù)柱曲論蝮野情林喟現(xiàn)而定.等截面柱的計(jì)算長(zhǎng)度

13、按附錄6的電層有騰框架欄確定“時(shí)于階非也真詫苴長(zhǎng)度是分陞崩定乩M咯短酊計(jì)票長(zhǎng)要應(yīng)等于各袋前幾存長(zhǎng)麻以柜底的計(jì)篁儂某數(shù)內(nèi)和用，但各段第計(jì)算長(zhǎng)度至飄洋和為之司有一定聯(lián)知在圖9M甲，桂上段而下度計(jì)算槌分別是.-#/“研廠物形柱的廿算長(zhǎng)度承教是根脅慚的單蜩甦加困我.63）所示的有例胞失穩(wěn)哪條件確定的。因?yàn)橐灾惺阜€(wěn)務(wù)件的柱臨界煽人龍時(shí)上段柱蒯曲界為可邛7,而下段拄的臨界力為=烏4,由干寐的鞋剛度群K干柱上（哂.啊%湍的就剛后研究表咻布翦碌件下，把耀的城口醫(yī)看作方耿，才真結(jié)果是足夠精確融這樣一朱情糊性越定理詒務(wù)折悟榭寸,枕與橫梁之間忖關(guān)累右結(jié)七它們之間的）4桂軸;如為就搭則li上的上端既能自由惻鼬能自由制

14、;加為附搐見(jiàn)椎肚端只倒自由刨憨但不能轉(zhuǎn)加計(jì)算時(shí)m用一根如圖986U所示的池土村即崛定村臚懈長(zhǎng)匿系數(shù)“蜿機(jī)顯單層睫架下端剛性靛握階也下做在融惇長(zhǎng)度鉞用取決干上蚪產(chǎn)段柱的哪凰婚j這里,h，NifEH”M也分別是上饅柱和下段柱的號(hào)要3i£性矩及費(fèi)t上段性的計(jì)等長(zhǎng)度系數(shù)內(nèi)位下或計(jì)算：C9.8.2)考慮到組成橫向框架的單層廠房各階形柱所承受的起重機(jī)豎向荷載差別較大，荷載較小的相鄰柱會(huì)給所計(jì)算的荷載較大的柱提供側(cè)移約束。同時(shí)在縱向因有縱向支撐和屋面等縱向連系構(gòu)件，各橫向框架之間有空間作用，有利于荷載重分配。故規(guī)范規(guī)定對(duì)于階形柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)還應(yīng)根據(jù)表中的不同條件乘以折減系數(shù)，以反映階形柱在框架平

15、面內(nèi)承載力的提高。對(duì)截面均勻變化的楔形柱，其框架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度的取值參見(jiàn)冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范GB50018的附表。廠房柱在框架平面外（沿廠房長(zhǎng)度方向）的計(jì)算長(zhǎng)度，應(yīng)取阻止框架平面外位移的側(cè)向支承點(diǎn)之間的距離，柱間支撐的節(jié)點(diǎn)是阻止框架柱在框架平面外位移的可靠側(cè)向支承點(diǎn)，上此節(jié)點(diǎn)相連的縱向構(gòu)件（如起重機(jī)梁、制動(dòng)結(jié)構(gòu)、輔助桁架、托架、縱梁和剛性系桿等）亦可視為框架柱的側(cè)向支承點(diǎn)。此外，柱在框架平面外的尺寸較小，側(cè)向剛度較差，在柱腳和連接節(jié)點(diǎn)處可視為較接。具體的取法是：當(dāng)設(shè)有起重機(jī)梁和柱間支撐而無(wú)其他支承構(gòu)件時(shí)，上段柱的計(jì)算長(zhǎng)度可取制動(dòng)結(jié)構(gòu)頂面至屋蓋縱向水平支撐或托架支座之間柱的高度；下段柱的計(jì)

16、算長(zhǎng)度可取柱腳底面至肩梁頂面之間柱的高度。單階柱的上柱，一般為實(shí)腹工字形截面，選取最不利的內(nèi)力組合，按第7章的計(jì)算方法進(jìn)行截面驗(yàn)算。階形柱的下段柱一般為格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，需要驗(yàn)算在框架平面內(nèi)的整體穩(wěn)定以及屋蓋肢與起重機(jī)肢的單肢穩(wěn)定。計(jì)算單肢穩(wěn)定時(shí)，應(yīng)注意分別選取對(duì)所驗(yàn)算的單肢產(chǎn)生最大壓力的內(nèi)力組合。考慮到格構(gòu)式柱的綴材體系傳遞兩肢間的內(nèi)力情況還不十分明確，為了確保安全，還需按起重機(jī)肢單獨(dú)承受最大起重機(jī)垂直輪壓DmaXS行補(bǔ)充驗(yàn)算。此時(shí)，起重機(jī)肢承受最大壓力ND為：絲2M+口1一”,ar式中外也一吊年豎向荷載及吊車梁自重等所產(chǎn)生的最大計(jì)算壓力，M-使吊車肢受壓的下段柱計(jì)算饕3包汨口的作用：N與M相

17、應(yīng)的內(nèi)力組合的下段榜由向力；M僅由口”作用對(duì)下E更柱產(chǎn)生的計(jì)算矍鼠與M、N同一制面人一下柱截面費(fèi)以軸至屋蓋版重匕噬佛翦手口下柱屋蓋放和吊車敲重心線間的艮謫。當(dāng)起重機(jī)梁為突緣支座時(shí)，其支反力沿起重機(jī)肢軸線傳遞，起重機(jī)肢按承受軸心壓力N1計(jì)算單肢的穩(wěn)定性。當(dāng)起重機(jī)梁為平板式支座時(shí)，尚應(yīng)考慮由于相鄰兩起重機(jī)梁支座反力差（R1R2）所產(chǎn)生的框架平面外的彎矩：、區(qū)一用”2（支&4）My全部由起重機(jī)肢承受，其沿柱高度方向彎矩的分布可近似地假定在起重機(jī)梁支承處為錢接，在柱底部為剛性固定，分布如圖所示。起重機(jī)肢按實(shí)腹式壓彎桿驗(yàn)算在彎矩My作用平面內(nèi)（即框架平面外）的穩(wěn)定性。圖9,57吊車展的曾E計(jì)算圖

18、階形柱的變截面處是上、下柱相連并支撐起重機(jī)梁關(guān)鍵部位，必須仔細(xì)設(shè)計(jì)。階形柱的柱腳皆與基礎(chǔ)剛接，要同時(shí)傳遞豎向力、水平力和彎矩，受力復(fù)雜。另：?jiǎn)栴}的提出在單層廠房柱設(shè)計(jì)中，柱截面白高度（h）和寬度（b）,除應(yīng)保證具有一定的強(qiáng)度外，還必須保證具有一定的剛度。這樣可避免由于廠房橫向和縱向變形過(guò)大，而影響起重機(jī)正常運(yùn)行或?qū)е聣臀萆w產(chǎn)生裂縫，進(jìn)而影響廠房的正常使用。在通常情況下，縱向平面排架的柱較才進(jìn)行橫向水平位移（A k）多，其水平剛度較大，則每根柱承受的水平力不大，因而往往不必計(jì)算。而按有關(guān)參考值選取的h和b,也能保證廠房的橫向剛度。只有在起重機(jī)噸位較大時(shí)，的驗(yàn)算1長(zhǎng)期以來(lái)，通過(guò)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的積累及實(shí)

19、測(cè)統(tǒng)計(jì)，形成了如下的單層廠房柱橫向水平剛度的驗(yàn)算和控制規(guī)定：在一臺(tái)起重量最大的起重機(jī)橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下，起重機(jī)梁頂面產(chǎn)生的Ak；大于允許值來(lái)控制廠房的橫向剛度。（注：計(jì)算此項(xiàng)位移時(shí)，不考慮起重機(jī)橋架的撐桿作用。起重機(jī)的橫向水平荷載可分兩種情況考慮：對(duì)于一般軟鉤起重機(jī)，應(yīng)按不小于橫行小車重量與額定最大起重量之和的5麻用；對(duì)于硬鉤起重機(jī)，應(yīng)按10麻用。該項(xiàng)荷載僅由一邊軌道上的車輪平均傳至軌頂，方向與軌道垂直，并考慮正、反兩方向的剎車情況（見(jiàn)簫載規(guī)范（TJ9-74）第17條第2款）。按上述規(guī)定計(jì)算得出的起重機(jī)梁頂面處Ak應(yīng)符合如下規(guī)定（見(jiàn)圖1）:按平面排架計(jì)算時(shí)，對(duì)于設(shè)有中、輕級(jí)工作制起重機(jī)的

20、一般廠房柱AkWHk/1800（1）對(duì)于設(shè)有重級(jí)工作制起重機(jī)的一般廠房柱AkWHk/2200（2）式（1）、（2）中H為自基礎(chǔ)頂面至起重機(jī)梁頂面之間的距離。以上的剛度變形計(jì)算方法和控制指標(biāo)，在下文簡(jiǎn)稱為“老規(guī)范”?，F(xiàn)行建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GBJ9-87）（以下簡(jiǎn)稱為“新規(guī)范”）對(duì)于起重機(jī)橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值的規(guī)定是（見(jiàn)該規(guī)范第條）日：起重機(jī)橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)取橫行小車重量與額定起重量之和的下列百分?jǐn)?shù)，并乘以重力加速度。百分?jǐn)?shù)取值如下：當(dāng)為軟鉤起重機(jī)時(shí)，額定起重量W10t,取12%額定起重量為1550t,取10%額定起重量75t,取8%為硬鉤起重機(jī)時(shí)取20%橫向水平荷載應(yīng)等分于橋架的兩端，分別由

21、軌道上的車輪平均傳至軌道，其方向與軌道垂直，并考慮正、反兩方向的剎車情況（見(jiàn)圖2）。圖2中的T為起重機(jī)橫向水平荷載。與老規(guī)范相比，新規(guī)范的規(guī)定顯然做了如下兩點(diǎn)改變：荷載取值基本增大一倍；荷載作用點(diǎn)由橋架一端改為均分于橋架兩端。這樣的改變，對(duì)于廠房柱的承載能力設(shè)計(jì)，無(wú)疑是增大了設(shè)計(jì)荷載；只是由于起重機(jī)橫向水平荷載在廠房柱組合荷載中所占比重很小，所以總的影響不大。新老規(guī)范起重機(jī)梁頂面橫向位移計(jì)算比較本文以一個(gè)單跨、對(duì)稱的平面排架為例（見(jiàn)圖3）,分析比較新老規(guī)范起重機(jī)梁頂面橫向位移（A。QQ14ff圖2起重機(jī)橫向水平荷載圖3單跨排架計(jì)算簡(jiǎn)圖單跨對(duì)稱排架的有關(guān)參數(shù)為n=RJx/(EsJs)(3)X=H

22、/H(4)式中：EJx為下柱材料變形模量與截面慣性距乘積；EJs為上柱材料變形模量與截面慣性距乘積；HS為上段柱長(zhǎng)度；H為自基礎(chǔ)頂面至柱頂全高。圖3中的aHs為起重機(jī)橫向水平荷載(T)的作用點(diǎn)(d)至柱頂?shù)木嚯x旬。單柱在柱頂單位水平力作用下，在柱頂產(chǎn)生的水平位移為8aa=：HI3/(3EJx)1+(n-1)入(5)單柱在起重機(jī)梁頂面單位水平力(T=1)作用下，在梁頂面產(chǎn)生的水平位移為8dd=：HI3/(3EJx)(1-“入)$+(n-1)(入-“入)(6)式中a為起重機(jī)梁頂面至柱頂?shù)木嚯x與上柱高(Hd)之比。在T=1-kN作用下，單柱在柱頂產(chǎn)生的位移為"d=HI3/(3EJx)1.5

23、a入(1-a入)(l-a入)'+1.5(n-1)a入(入-a入)2+(n-1)(入-a入)3由于排架為單跨對(duì)稱，所以在單側(cè)起重機(jī)橫向水平荷載作用下，柱頂橫梁內(nèi)力(P)為P=8ad/(28aa)T(8)令按老規(guī)范計(jì)算得到的起重機(jī)梁頂面的橫向水平位移為Ad1。在單跨對(duì)稱的條件下，在起重機(jī)橫向水平荷載(T)作用下的Adi為Ad1=T8dd-82ad/(28aa)(9)令按新規(guī)范計(jì)算得到的相應(yīng)位移為Ado由于規(guī)定起重機(jī)梁橫向水平荷載等分作用于橋架兩端，當(dāng)起重機(jī)額定起重量為1550-t時(shí)，即新規(guī)范規(guī)定的起重機(jī)橫向水平荷載等于老規(guī)范規(guī)定的2倍時(shí)，相當(dāng)于在排架兩側(cè)各作用(同時(shí))一個(gè)T(如圖2所示)。

24、這時(shí)，在單跨對(duì)稱條件下，P=0。很明顯，此時(shí)起重機(jī)梁頂面的相應(yīng)水平橫向位移為Ad=TPSdd(10)在式(5)(10)中，消去共同項(xiàng)HI3/(3EJx),并令T=1kN,使位移Adi、Ad成為a、n、入的函數(shù)，并計(jì)算統(tǒng)計(jì)如表1。表1a、n、入與Ad/Ad1對(duì)照表a0.6入0.250.300.350.40n715715715715Ad/Adi1.8771.7911.8191.7101.7581.6391.700-1.585a10.7入0250.300.350.40n715715715715Ad/Adi1.8441.7391.7711.6401.6941.5521.620-1.481a0.8入0.

25、250.300.350.40n7157T5715715Ad/Adi1.8131.6941.7261.5781.6351.4781.548-1.393一般單層廠房，”多在左右，當(dāng)廠房較高時(shí)，入值較小，而n值較大。反之，當(dāng)廠房較矮時(shí)，入值較大，n值一般較小。這樣，多數(shù)情況下比值A(chǔ)d/Ad1約在左右。也即按新規(guī)范計(jì)算廠房剛度，其控制值可相當(dāng)于老規(guī)范計(jì)算時(shí)的控制值乘倍，而嚴(yán)格程度是一致的。即設(shè)有中、輕級(jí)工作制起重機(jī)廠房，取Ak<(H/1800)X1.7=Hk/1060;設(shè)有重級(jí)工作制起重機(jī)廠房，取Ak<(H/2200)X1.7=Hk/1295。下面，我們來(lái)介紹一種更為簡(jiǎn)潔的起重機(jī)橫向水平制

26、動(dòng)力計(jì)算方法小車制動(dòng)或啟動(dòng)時(shí)小車輪子與橋架之間產(chǎn)生的滑動(dòng)摩擦力(圖)小車總制動(dòng)力T0=N(G+Q)/2每個(gè)輪子作用于起重機(jī)梁上橫向水平荷載：(G+Q)=N/8Tx=T0/4=N(G+Q)N制動(dòng)系數(shù)，按GB50009-2001取用N10t時(shí)，軟鉤起重機(jī)：當(dāng)起重機(jī)額定起重量Q=N=50t時(shí)，當(dāng)起重機(jī)額定起重量Q=16N=75t時(shí)，當(dāng)起重機(jī)額定起重量QN=硬鉤起重機(jī)：2.吊車制動(dòng)力橫向水平制動(dòng)力橫向水,平制動(dòng)力概述：起重機(jī)橫向水平制動(dòng)力是起重機(jī)小車及起吊物沿橋架在廠房橫向運(yùn)行時(shí)制動(dòng)所引起的慣性力。大?。涸搼T性力與吊鉤種類和起吊物重量有關(guān)，一般硬鉤起重機(jī)比軟鉤起重機(jī)制動(dòng)加速度大。另外，起吊物越重，一般運(yùn)行速度越慢，制動(dòng)產(chǎn)生的加速度則較小。故建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范規(guī)定，起重機(jī)橫向水平荷載按下式計(jì)算：Tx=aH(G+W)式中G為小車重量；W為起重機(jī)規(guī)定起重量；aH為制動(dòng)系數(shù)。