大副考證班船舶貨運計算匯編

1、CARGO OPERATION OFFICE OF DMU船舶貨運計算匯編一、舷外水密度改變對船舶吃水的影響計算通用公式 ；近似估算公式 例1：某船從密度為1=1.021g/cm3的水域駛?cè)朊芏葹?=1.003g/cm3的水域,船舶排水量=64582t,每厘米吃水噸數(shù)TPC=54.41t,則船舶平均吃水改變量d=_cm。A.20.6 B.19.9 C.22.1 D.21.4 例2：船舶由水密度=1.010g/cm3的水域駛?cè)霕藴屎Ｋ颍运s減小 。A1.5% B3.0% C4.5% D6.0% 解：由近似估算公式計算得，1.010×d1=1.025×d2 ,所以d2=0

2、.985 d1 ,吃水改變量為（d2- d1）/d1=0.015所以應選A。二、利用FWA判斷船舶是否超載FWA是船舶淡水超額量，是船舶從標準海水駛?cè)霕藴实畷r船舶吃水增加量，當船舶位于半淡水水域時，船舶半淡水超額量計算公式為： (cm) 式中是半淡水的密度，只要船舶吃水超過載重線的部分不大于d，則船舶就沒超載，否則就超載。例1：已知某輪淡水水尺超額量FWA=0.35 m，當船舶從=1.010 t/m3的水域駛往=1.025 t/m3的水域時，船舶平均吃水的變化量_。A增大0.25m B減少0.21m C增大0.21m D無法計算 解：將上述數(shù)據(jù)代入公式即得d=21cm，所以應選B例2：某輪裝

3、貨后將相應載重線上緣沒入水中28cm，泊位舷外水密度=1.003 t/m3，F(xiàn)WA=0.34m，則該輪_。A已經(jīng)超載 B船舶不適航 C沒有超載 D不能確定 解：將上述數(shù)據(jù)代入公式可得d=22×0.34/25=30cm，即本船在該半淡水港可將載重線上緣沒入水中30厘米，而實際上該船只將載重線上緣沒入水中28cm，所以該船沒有超載。例3：已知某船F(xiàn)WA=0.36m，8月底在大連裝貨，已知該輪夏季滿載吃水dS=9.39m, 熱帶滿載吃水dT=9.59m,該輪裝貨泊位最大吃水為9.63m，實測泊位舷外水密度=1.008 t/m3，則該輪裝載后最大吃水為_。A9.39m B9.63m C9.5

4、9m D以上都不對 解：在本題中，8月底在大連應使用熱帶載重線，因此為使船舶不超載所允許的裝載吃水應為9.59+（1.025-1.008）×0.36/（1.025-1.000）=9.83, 該輪裝載后最大吃水為min9.83，9.63=9.63，選B。三、貨物積載因數(shù)SF應用計算常用公式是： （3-1）； （3-2）； （3-3）例1：某船裝貨時，計算得某貨的積載因數(shù)為2.08m3/t,查得該貨的密度為0.532t/ m3,則該艙的虧艙率為_%。A. 9.6 B. 7.9 C. 7.0 D. 10.9 解：SF2=2.08m3/t，而SF1=1/0.532=1.88 m3/t，代入式

5、（3-1）得虧艙率Cbs為（2.08-1.88）/2.08=0.096,所以應選A。例2：某船計算積載因數(shù)時,不包括虧艙的積載因數(shù)為3.38m3/t,虧艙率為5% ,則包括虧艙的積載因數(shù)為_。A. 3.07 B. 4.44 C. 4.10 D. 3.56 解：Cbs=0.05，SF1=3.38，代入式（3-2）得SF2= SF1/（1-Cbs）=3.56四、滿艙滿載計算滿艙滿載計算公式：（1）積載因數(shù)包括虧艙 （2）積載因數(shù)不包括虧艙 例1：某貨艙艙容2510m3，該艙待裝貨2380t，現(xiàn)擬配SF分別為1.25m3/t（Cbs =16%）和0.86m3/t（Cbs =10%）的兩種貨物，則各自

6、應配裝 t可使其滿艙。 A1830，550 B550，1830 C1955，425 D443，1937 解：PH+PL=2380，PH×0.86/（1-10%）+PL×1.25/（1-16%）=2510。聯(lián)立解方程得PH為1937，PL為443，所以選D。五、船舶平均吃水（等容吃水）計算常用公式是經(jīng)漂心修正后的船舶平均吃水： 例1：某船LBP=146m，裝載后測得首尾吃水分別為7.5m和8.4m，船舶漂心縱標xf = -5.0m，則船舶平均吃水為 m。A7.98 B7.95 C8.25 D8.40 六、航次凈載重量的計算在船舶航次凈載重量的計算中，常使用的公式是： （6-1

7、） （6-2）式中GH是船舶在高載重線段的油水消耗量,，其中, gs是船舶航行天數(shù)，此處計算不包括航行儲備時間。例1：某船航速17節(jié)，每天耗油水共53t，從位于熱帶載重線的裝貨港裝貨，航行4328海里進入夏季區(qū)帶，再航行1887海里到達卸貨港，該輪熱帶和夏季滿載排水量分別為T=21440t和S=20920t,則該輪離裝貨港時最大排水量為 t。A. 21440 B. 21193 C. 20920 D. 21098 解：在本題中，GH=4328×53/（24×17）=562，所以=minH, L+GH= min21440, 20920+562=21440，應選A。 例2：某船空

8、船重5330t,熱帶滿載吃水 9.55m,T=21440t,夏季滿載吃水 9.35m, S=20920t,冬季滿載吃水9.15m, W= 20400t,離開水密度=1.007t/m3的某港時平均吃水為9.20m,則該輪的航次總載重量為 t。A. 14839 B. 15070 C. 14805 D. 14933 解：在本題中，根據(jù)吃水9.15m, W= 20400t,和9.35m,T=20920t，內(nèi)插計算計算得當船舶吃水為9.20m時，排水量應為20530，在水密度=1.007t/m3的水域中船舶實際排水量應為20530×1.007/1.025=20169噸, 該輪航次總載重量DW=

9、-0=14839，選A。例3：某船根據(jù)其平均吃水dM 查得=7436t，測得當時存油206t，淡水113t，船員、行李等共等38t,存壓載水217t，當時舷外水密度1.008t/m3，空船重量6614 t，則船舶常數(shù)為 t。A125 B248 C130 D183 解：在本題中，經(jīng)舷外水密度修正后的船舶排水量應為7436×1.008/1.025=7313， 此時空船重量0=-G- NDW=7313-206-113-38-217=6739，船舶常數(shù)C=0-0=125噸，選A。七、貨艙重心高度的求取Z=1/2貨高+貨物底端距基線高度； 貨高 ；貨艙重心高度 例1：某船空船重量2067t,重

10、心4.57m,貨物A重1096t,重心3.89m,貨物B的重量為1036t,重心6.43m,油水共375t,重心高為3.11m, 不計船舶常數(shù),則船舶重心高為_m。A. 4.65 B. 4.83 C. 4.71 D. 4.86 例2：某貨艙雙層底高1.45m，艙高8.7 m，艙容2368 m3，底部裝積載因數(shù)為1.2 m3/t 的桶裝貨624t，中部裝積載因數(shù)為1.6 m3/t 的袋裝貨406t，頂部裝積載因數(shù)為2.0 m3/t 的桶裝貨200 t，則該艙重心高度為_m。A. 4.65 B. 4.83 C. 4.42 D. 4.26 八、自由液面對穩(wěn)性影響計算自由液面為液艙內(nèi)未裝滿時存在的液面

11、，在其對穩(wěn)性影響的計算中, 首先要計算自由液面對其橫傾軸的面積慣矩,通常計算矩形和等腰梯形： （矩形）；（等腰梯形）；例1：某船裝載后=18000t，KG=7.3m，由穩(wěn)性交叉曲線查得30°時的形狀穩(wěn)性力臂KN=4.5m，由“液體自由液面傾側(cè)力矩表”查得30°時的自由液面傾側(cè)力矩為1080×9.81kN.m，則GZ30°為 m。A0.79 B0.82 C0.85 D0.88 解：在本題中，GMf=ix/=0.06(m),所以GZ=4.5-7.36sin30°=0.82(m)，應選B。九、船舶復原力矩（臂GZ）的計算基點法： ； 假定重心法：；初

12、穩(wěn)性點法（剩余穩(wěn)性力臂法）： 。 例1：某輪利用形狀穩(wěn)性力臂求取穩(wěn)性力矩,船舶排水量為30675t,船舶重心高度為8.079m,船舶橫傾角為11°,形狀穩(wěn)性力臂為2.529m,則該輪穩(wěn)性力矩為_kN.m。A. 219132 B. 384508 C. 297146 D. 249884 解：在本題中，穩(wěn)性力臂GZ=KN-KGsin=2.529-8.079×sin11°，穩(wěn)性力矩=×GZ×9.81=297146 kN.m，所以應選C。例2：某船利用假定重心穩(wěn)性力臂求取穩(wěn)性力矩(假定重心高度8m),船舶排水量為27885t,船舶重心高度為6.12m,船

13、舶橫傾角為10°,假定重心穩(wěn)性力臂為0.61m,則該輪穩(wěn)性力矩為_kN.m。A. 178553 B. 204061 C. 229568 D. 256170 解：本題船舶穩(wěn)性力臂GZ=GAZA+（KGA-KG）sin=0.61+（8-6.12）sin10°=0.936，穩(wěn)性力矩=×GZ×9.81=256170 kN.m，選D。例3： 某船按初穩(wěn)性點法求穩(wěn)性力矩，已知排水量30319t,船舶初穩(wěn)性高度為2.71m,船舶橫傾角為14°,剩余穩(wěn)性力臂為0.49m,則該輪穩(wěn)性力矩為_kN.m。A. 168585 B. 340737 C. 199237 D

14、. 183911 解：在本題中，船舶穩(wěn)性力臂GZ=MS+GMsin=0.49+2.71×sin14°=1.1456m，穩(wěn)性力矩=×GZ×9.81=340737，所以應選B。十、船舶橫穩(wěn)心半徑BM計算船舶橫穩(wěn)性半徑計算公式：；，水線面為箱形，；水線面為菱形，。式中Ix是船舶正浮時水線面面積對橫傾軸的慣性矩（m4）。例1：某船浮心距基線高度為5.96m,穩(wěn)性半徑為3.06m,船舶重心距基線高度為7.22m,則該輪的穩(wěn)性高度為_m。A. 1.98 B. 2.16 C. 1.80 D. 2.34 例2：某船在標準海水中排水量22911t，計算得浮心距基線4.08

15、m,水線面面積對縱軸的慣性距為97691m4,船舶重心距基線高度為6.86m,則該船的穩(wěn)性高度為_m。A. 1.55 B. 1.63 C . 1.59 D. 1.77 解：在本題中，BM=97691×1.025/22911=4.37(m)，所以該船的穩(wěn)性高度GM=KB+BM-KG=4.37+4.08-6.86=1.59，所以應選C。例3：某箱形駁船L=70m，B=12m，d=5.4m，舷外水密度=1.021g/cm3，則KM值為 m。A4.88 B5.06 C4.92 D5.24 解：在本題中，BM= =2.22(m),KB=d/2=2.70m，應選C。例4：某箱形駁船L=104m，

16、B=18m，d=9m，舷外水密度=1.004g/cm3，則其橫穩(wěn)心半徑為 m。A4.58 B4.32 C3.51 D3.0 解：在本題中，船舶的橫穩(wěn)性半徑=3.00(m)，所以應選D。十一、船舶橫傾角計算（1）船舶受到傾側(cè)力矩Mh作用發(fā)生傾斜，達到靜平衡后，其橫傾角為： （2）船內(nèi)貨物橫移，船舶產(chǎn)生的橫傾角為： 例1：某船正浮時受到靜橫傾力矩作用,橫傾力矩為3718×9.81kN.m,排水量為21092t,初穩(wěn)性高度為1.91m,則該輪的橫傾角為_度。A. 5.9 B. 5.3 C. 6.9 D. 6.3 例2：某船裝載后=15000t，初穩(wěn)性高度GM=1.41m，重心偏離中縱剖面0

17、.12m，船舶橫傾角為 °。A6.1 B5.4 C3.1 D4.6 解：在本題中，船舶的傾側(cè)力矩Py=0.12×15000=1800(t.m)，所以tgh=Py/GM=0.085, h=5.4度，應選B。例3：某船排水量24484t,航行途中貨物移位，已知移位的貨重224t,其初始位置(距中縱剖面的距離)為6.6m,移至同舷新位置(距中縱剖面的距離)11.0m,穩(wěn)性高度GM為1.21m,則該輪產(chǎn)生的傾角為_度。A. 1.7 B. 3.3 C. 2.1 D. 2.8 十二、初始橫傾角調(diào)整計算（1）船內(nèi)載荷橫移調(diào)整橫傾角計算公式：；（2）載荷變動調(diào)整橫傾角計算公式： 式中。注：

18、為了簡化計算過程，加快計算速度，在利用載荷變動調(diào)平船舶橫傾的方法中可以利用公式進行近似計算，因為式（2）計算太麻煩。例1：某船左傾3.6°,船舶排水量為25771t,擬卸位于左舷距中縱剖面的距離為10.1m的貨物以調(diào)平船舶,貨物距基線高6.24m,船舶初穩(wěn)性高度1.08m,船舶重心高度9.03m,則應卸下_t貨物方可使船舶正浮。A. 199 B. 156 C. 211 D. 235例2：某船排水量22301t, 初穩(wěn)性高度2.50m,重心高度8.19m, 裝貨時發(fā)現(xiàn)左傾1.5°,尚有184t未裝，擬裝在重心距基線8.23m,船舶應裝在距中_米處才使船舶正浮。A. 7.91

19、B. 7.14 C. 6.14 D. 7.37十三、橫搖周期計算船舶橫搖周期： 式中：系數(shù)f一般取1，GM為未經(jīng)自由液面修正的初穩(wěn)性高度。例1：某船重心距基線8.07m,橫穩(wěn)心距基線8.89m，船寬22 m，則船舶橫傾周期為_秒。A.17.5 B. 16.5 C.15.5 D. 19 例2：某雜貨船寬25米，開航時GM=1.2m,KG=9.73m,由于油水消耗，船舶抵港時KG增加0.23 m，則船舶搖擺周期 。A增加3秒 B. 增加2秒C減少2秒 D增加4秒 解：在本題中，應注意的是因船舶的KG增加0.23 m，則船舶GM會降低0.23 m，將上述數(shù)據(jù)代入式中即可得T1=16.77s, T2=

20、18.82s,所以船舶橫搖周期是增加2秒。例3：某船船寬23m，=14700t，KM=9.57m,GM=1.23m，現(xiàn)將250t貨裝于Kp=16.57的上甲板，則船舶橫搖周期 。A幾乎不變 B增加1秒 C增加1.5秒 D增加0.8秒 解：在本題中，船舶的KG=9.57-1.23=8.34m，GM=-0.14m，所以GM1=1.09m，計算得T0=14.9s, T1=15.9s,，所以船舶橫搖周期是增加1秒，所以應選B。十四、穩(wěn)性的調(diào)整調(diào)整方法有垂向移動載荷、打排壓載水兩種：（1）垂向移動載荷；（2）打排壓載水例1：某船排水量=19686t，全船垂向總力矩為9.81×158472kN.

21、m，KM=8.95m,現(xiàn)要求GM不大于0.8m，最多能在KP=1.4 m處加壓載水 t。A. 509 B. 732 C. 610 D. 689 十五、船舶吃水差的計算（1） 吃水差和首尾吃水計算公式 （2）貨物水平縱移計算公式 ； （3）少量載荷變動計算公式 例1：某船裝載少量貨物521t,查得每厘米縱傾力矩為9.81×298.56kN-m,漂心距中2.50m,貨物重心距船中-34.48m,則該輪的吃水差改變量為_m。A. -0.452 B. -0.645 C. -0.581 D. -0.516 例2：某船原首吃水為11.94m,漂心距中距離為-0.20m,兩柱間長為131.3m,吃

22、水差改變量為3.0m,則該輪新的首吃水為_m。A. 12.78 B. 13.12 C. 13.48 D. 13.44 解：在本題中，已知產(chǎn)生的吃水差為3.0m，則首吃水的改變量即為dF=(131.3/2+0.2) ×3/131.3=1.5(m),所以船舶的首吃水為dF=11.94+1.5=13.44，所以選D。例3：某船LBP=128m，在=18400t時船舶吃水差為-0.94m， 縱穩(wěn)心半徑R=167m，則相應的每厘米縱傾力矩MTC= ×9.81kN.mA240 B250 C257 D265 解：在本題中，所使用的公式是船舶的厘米縱傾力矩MTC=×R/100&#

23、215;LBP，將上述數(shù)據(jù)都代入即可得MTC=240.06，所以應選A。例4：某船配載后重心距中距離為-1.138m,浮心距中距離為-0.044m,每厘米縱傾力矩為9.81×125.44kN-m,排水量為2592t,則該輪的吃水差為_m。A. -0.25 B. -0.23 C. -0.29 D. -0.21 解：在本題中，船舶吃水差t=×(xg-xb)/100MTC=-0.23，所以選B。十六、吃水差調(diào)整計算吃水差調(diào)整計算有縱向移動載荷、打排壓載水兩種方法：（1）縱向移動載荷；（2）打排壓載水 式中：t1是所要求達到的吃水差，t0指原吃水差。例1：某輪滿載到達某錨地，dF

24、=8.30m，dA=9.10m，此時MTC=223.5×9.81kN.m/cm，TPC=25.5t/cm，xf =-5.40m。欲調(diào)平吃水進港，則應在船中后55m處駁卸_t貨物。A450 B410 C360D250 解：在本題中t0=-0.80，t= t1- t0=0.80，所以P=0.80×100×223.5/（-55+5.40）=-360.48，所以應選C，負號表示卸貨。例2：某船首吃水9.1m，尾吃水8.6m，船長154m, MTC=9.81×246 kN.m/cm，xf=0，現(xiàn)將454t貨物分裝于中前39.88m及中后50.12m的貨艙內(nèi)，為使船

25、舶平吃水進港，問應在兩艙分別裝貨 和 噸。A.389，65 B.116，338 C.218，236 D. 129，325 解：在本題中t0=0.50，t=-0.50，P1+P2=454，P1×39.88+P2×(-50.12)= -0.50×100×246，聯(lián)立方程得P1= 116.2，P2=337.8，所以選B。例3：某船吃水dF=7.02m，dA=7.78m，xf =-3.36m，MTC=9.81×194kN.m/cm，TPC=27.84t/cm，LBP=148m，航行至某港口，該港允許吃水為7.20m，計劃從第4艙（船中后34.9m）駁卸

26、以調(diào)整吃水，則僅從第4艙駁卸_保證船舶安全進港。A能 B不能C風浪小則能 D無法計算 解：在本題中t0=-0.76，t=0.76，計算的方法是先求將船舶調(diào)平吃水所需卸貨的數(shù)量，然后計算在卸下該重量的貨物后船舶平均吃水是否符合要求。所以調(diào)平吃水所需卸貨的數(shù)量為0.76×194×100/（-34.9+3.36）=-467.5，卸貨后船舶平均吃水為（7.02+7.78）/2-467.5/100×27.84=7.232(m)> 7.20m，所以不能保證船舶安全進港，選B。十七、吃水差比尺應用計算； ； 例1：某船dF=7.63m,dA=8.81m，查得在第5艙裝載1

27、00噸船首吃水變化-0.06m，尾吃水變化0.23m，則在第5艙駁卸_噸貨物能調(diào)平吃水。A513 B407 C423 D375 解：在本題中，從第5艙裝載100噸貨所產(chǎn)生的吃水差為-0.29m，所要求調(diào)整的吃水差t為1.18m,所以應卸貨1.18×100/（-0.29）=-406.9，選B。例2：某船卸貨前的首吃水為7.51m, 尾吃水為7.91m，查得在某艙加載100噸時首吃水的改變量為-0.024m, 尾吃水的改變量為0.144m，現(xiàn)計劃在該艙卸貨以調(diào)平吃水過淺灘，則卸貨后船舶的平均吃水為_。A. 7.63 B. 7.57 C. 7.84 D. 7.24 解：在本題中，從該艙裝載

28、100噸貨所產(chǎn)生的吃水差為-0.168m，船舶平均吃水變化量為0.06，所要求調(diào)整的吃水差t為0.40m,所以應卸貨為0.40×100/（-0.168）=-238.1(t),卸貨后船舶吃水為（7.51+7.91）/2-238.1×0.06/100=7.567(m),應選B。十八、局部強度的校核 ；式中H為貨艙高度, h為貨物裝載高度, 當時局部強度滿足要求，否則不滿足要求。例1：某船底艙高7.1m,艙容2140m3,擬裝載S.F=1.13m3/t的雜貨，則最大能裝_m高。A. 6.15 B.5.04 C. 5.78 D.5.51 解：在本題中，Pd=0.72×7.

29、1,所以能最大的裝載高度為h=Pd×SF=5.78（米）例2：某船底艙高6.5m,艙容為3450m3,允許負荷量Pd=78.48kPa,上層裝S.F=1.5m3/t的 A貨1500噸，下層裝S.F=0.9m3/t的 B貨1200噸 ，則船舶局部強度：A.符合要求 B.不符合要求 C.無法計算 D.部分符合要求解：在本題中，Pd=78.48kPa，上層貨物的裝艙高為H1=1.5×1500×6.5/3450=4.24，下層貨物的裝艙高為H2=0.9×1200×6.5/3450=2.03，Pd=4.24/1.5+2.03/0.9=5.10(t/m2)

30、= 50.1 kPa< Pd，所以應選A。十九、水尺計重計算在水尺檢量中應進行四個修正，其計算公式分別為：水尺計重公式；首垂線修正量為CF=；尾垂線修正量CA= ； 拱垂修正公式dM=； 漂心修正公式； 該項修正計算最好根據(jù)公式判斷或的正負來選擇適宜答案，這樣可以避免繁瑣的計算。港水密度修正公式。例1：某輪進行水尺檢量,尾吃水10.62m,船尾水尺與尾垂線間距離2.83m, 船首水尺與首垂線間距離3.08m，船長LBP=190m,吃水差為-2.877m,則修正后的尾吃水為_m。A. 10.595 B. 10.664 C. 10.658 D. 10.516 例2：某船觀測得首吃水7.56m

31、,船首水尺與首垂線間距離為2.98m,船長LBP=135m,吃水差為-2.515m, 船尾水尺與尾垂線間距離為3.62m,則修正后的首吃水為_m。A. 7.54 B. 7.58 C. 7.50 D. 7.48 解：在本題中，船首吃水修正量應為2.98×（-2.515）/（135-2.98-3.62）=-0.06，修正后首吃水為7.56-0.06=7.50 m，正確答案C。例3：某船測得首吃水為6.42m、6.48,尾吃水為7.19m、7.29m,中吃水為6.68m、6.74m,則該輪平均吃水為_m。A. 6.84 B. 6.74 C. 6.61 D. 6.72 例4：某輪平均吃水為7

32、.62m，吃水差為0.10m，兩柱間長為151m，查得漂心距中距離為2.89m，每厘米吃水噸數(shù)為26.21t，每厘米縱傾力矩關于吃水的變化率為18.70t.m/cm.m，則該輪經(jīng)縱傾修正后的平均吃水為_m。A5.34 B7.62C6.862 D6.10 解：在本題中，按船舶縱傾修正條件，當船舶吃水差的絕對值小于0.30m時，不需要進行船舶縱傾的修正，所以答案應是修正前后的吃水一樣。二十、散裝谷物船舶穩(wěn)性核算穩(wěn)性衡準指標有三條：（1）經(jīng)自由液面修正后的GM0.30m（2）因谷物移動而產(chǎn)生的橫傾角h12°（3）船舶剩余動穩(wěn)性Ad0.075m·rad。 ； ；簡化計算：（1）省略

33、條件法GZ40> 0.307m，代替Ad0.075m·rad；（2）許用傾側(cè)力矩Ma法 ，可以代替上述三條穩(wěn)性衡準。二十一、油量計算（1）膨脹余量的計算公式：；（2）航次最大裝貨量計算公式：；（3）空檔高度的橫、縱傾修正計算公式：；（4）標準體積計算公式：；（5）航次貨油量計算公式：，為含水量；（6）平均油溫計算公式： 例1：某油輪裝油后，測得某油艙的上、中、下三層的油溫分別是：13、14、14.5，則該艙的平均油溫為_。A14.3B14.1 C13.9 D13.8 解：在本題中，油艙的平均吃水為t=（t上+3 t中+ t下）/5=13.9，選C。例2：某船對一液艙進行測量,測

34、得空檔深度為1.65m,測深孔在艙中后15.31m,船舶吃水差為-2.38m,船舶兩柱間長為158m,則該艙經(jīng)吃水差修正后的空檔深度為:A. 1.56 B. 1.42 C. 1.88 D. 1.70 解：在本題中，空檔深度的縱傾修正值為AB=AC×t/LBP=（-15.31）×（-2.38）/158=0.23，所以經(jīng)吃水差修正后的空檔深度為1.65+0.23=1.88米，應選C。例3：某船裝載原油，經(jīng)計算標準體積為193890.99m3,標準密度為0.86418g/cm3,含水量為1.09%,則該艙貨油的在空氣中的重量應為_t。A. 148967 B. 215175 C. 198623 D. 164164 解：在本題中，該艙貨油的在空氣中的重量m= = 193890.99×(0.86418-0.0011) ×(1-0.019)=164164t,選D。例4：某油艙經(jīng)計算得25時體積為3452m3,溫度體