基礎(chǔ)工程教學(xué)-樁基礎(chǔ)4.3ppt課件

1、樁基技術(shù)現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)樁基技術(shù)現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)l單樁設(shè)計(jì)承載力越來(lái)越大單樁設(shè)計(jì)承載力越來(lái)越大l向小樁發(fā)展向小樁發(fā)展l復(fù)合地基理論、疏樁理論、樁基與上部結(jié)復(fù)合地基理論、疏樁理論、樁基與上部結(jié)構(gòu)共同作用理論等構(gòu)共同作用理論等l新品種、新工藝不斷發(fā)展新品種、新工藝不斷發(fā)展113:10:07;樁的豎向承載力樁的豎向承載力l單樁軸向荷載傳遞機(jī)理單樁軸向荷載傳遞機(jī)理l孤立的一根樁稱為單樁孤立的一根樁稱為單樁l群樁中性能不受鄰影響的一根樁可視為單群樁中性能不受鄰影響的一根樁可視為單樁。樁。l單樁工作性能的研究是單樁承載力分析理單樁工作性能的研究是單樁承載力分析理論的基礎(chǔ)。論的基礎(chǔ)。213:10:07;l樁頂沉

2、降樁端沉降樁身壓縮量樁頂沉降樁端沉降樁身壓縮量l樁頂軸力樁頂軸力QQ樁側(cè)總阻力樁側(cè)總阻力Qs+ Qs+ 樁端總阻力樁端總阻力Qp Qp l樁側(cè)摩阻力與樁側(cè)表面的法向壓力及樁土樁側(cè)摩阻力與樁側(cè)表面的法向壓力及樁土界面相對(duì)位移成正比。界面相對(duì)位移成正比。l側(cè)阻的深度效應(yīng)側(cè)阻的深度效應(yīng)單樁軸向荷載的傳遞機(jī)理單樁軸向荷載的傳遞機(jī)理313:10:07;樁側(cè)樁側(cè)( (端端) )阻力與樁體位移的關(guān)系阻力與樁體位移的關(guān)系1 1）413:10:07直徑直徑0.8m,樁長(zhǎng)樁長(zhǎng)20m極限荷載：極限荷載：7MN工作荷載：工作荷載：3.5MN6mm100mm;l樁側(cè)阻力的發(fā)揮所需的樁身位移遠(yuǎn)樁側(cè)阻力的發(fā)揮所需的樁身位移

3、遠(yuǎn)小樁端阻力的所需的位移。小樁端阻力的所需的位移。l樁側(cè)阻力發(fā)揮先于樁端阻力。樁側(cè)阻力發(fā)揮先于樁端阻力。l工作狀態(tài)下，摩擦樁的位移遠(yuǎn)小于工作狀態(tài)下，摩擦樁的位移遠(yuǎn)小于端承樁的位移。端承樁的位移。513:10:07;樁側(cè)樁側(cè)( (端端) )阻力與樁體位移的關(guān)系阻力與樁體位移的關(guān)系2 2）l極限樁側(cè)阻力對(duì)應(yīng)的極限樁側(cè)阻力對(duì)應(yīng)的uu數(shù)數(shù)值：值：l粘性土粘性土46mm;46mm;砂類土砂類土610mm610mml極限樁端阻力對(duì)應(yīng)的極限樁端阻力對(duì)應(yīng)的uu數(shù)數(shù)值：值：l粘性土粘性土d/10d/4d/10d/4d d為樁為樁徑）；砂類土徑）；砂類土d/12d/10d/12d/106樁側(cè)摩阻力樁 截 面 位

4、移圖 4 9 曲 線ABDC013:10:07;樁的長(zhǎng)徑比樁的長(zhǎng)徑比l/d(1)l/d(1)影響荷載傳遞的另一個(gè)主要因素影響荷載傳遞的另一個(gè)主要因素l 短樁短樁l 10100100l 長(zhǎng)徑比很大的樁都屬于摩擦樁。長(zhǎng)徑比很大的樁都屬于摩擦樁。713:10:07;樁的長(zhǎng)徑比樁的長(zhǎng)徑比l/d(2) l/d(2) 813:10:07;影響荷載傳遞的因素影響荷載傳遞的因素基于基于MattesMattesPoulosPoulos線彈性理論線彈性理論lEb/ Es Eb/ Es l愈大，傳到樁端荷載愈大愈大，傳到樁端荷載愈大l Ep/ Es Ep/ Es l愈大，傳到樁端荷載愈大愈大，傳到樁端荷載愈大lD/

5、d D/d l愈大，傳到樁端荷載愈大愈大，傳到樁端荷載愈大ll/d l/d l愈大，傳到樁端荷載愈小愈大，傳到樁端荷載愈小913:10:07Es:樁周土層的剛度樁周土層的剛度Eb:樁端土層的剛度樁端土層的剛度Ep:樁身材料的剛度樁身材料的剛度D:樁端的直徑樁端的直徑d:樁身的直徑樁身的直徑l:樁長(zhǎng)樁長(zhǎng);單樁受力單樁受力的控制方程的控制方程10d1dzzpNuz ddzzppNA Ez 22ddppzzpA Euz Rf13:10:07;11 極限摩阻力可用類似極限摩阻力可用類似于土的抗剪強(qiáng)度的庫(kù)倫表于土的抗剪強(qiáng)度的庫(kù)倫表達(dá)式：達(dá)式：vsx Kaxautg cq 式中式中caca和和a a為樁側(cè)

6、表面與土之間的為樁側(cè)表面與土之間的附著力和摩擦角，附著力和摩擦角，x x為深度為深度z z處作用于樁處作用于樁側(cè)表面的法向壓力，它與樁側(cè)土的豎向有側(cè)表面的法向壓力，它與樁側(cè)土的豎向有效應(yīng)力效應(yīng)力 成正比例，即：成正比例，即：樁側(cè)摩阻力樁側(cè)摩阻力 樁截面位移樁截面位移樁側(cè)摩阻樁側(cè)摩阻力力OCDABv 13:10:07;樁側(cè)摩阻力樁側(cè)摩阻力l計(jì)算深度計(jì)算深度z z處的單位側(cè)阻時(shí)，如取處的單位側(cè)阻時(shí)，如取l則側(cè)阻將隨深度線性增大。則側(cè)阻將隨深度線性增大。l然而砂土中的模型樁試驗(yàn)表明，當(dāng)樁入土深度然而砂土中的模型樁試驗(yàn)表明，當(dāng)樁入土深度達(dá)到某一臨界值后，側(cè)阻就不隨深度增加了，達(dá)到某一臨界值后，側(cè)阻就不

7、隨深度增加了，這個(gè)現(xiàn)象稱為側(cè)阻的深度效應(yīng)。這個(gè)現(xiàn)象稱為側(cè)阻的深度效應(yīng)。l綜上所述，樁側(cè)極限摩阻力與所在的深度、土綜上所述，樁側(cè)極限摩阻力與所在的深度、土的類別和性質(zhì)、成樁方法等許多因素有關(guān)。的類別和性質(zhì)、成樁方法等許多因素有關(guān)。12z v13:10:08;樁端阻力樁端阻力l 按土體極限平衡理論導(dǎo)得的、用于計(jì)算樁端阻力按土體極限平衡理論導(dǎo)得的、用于計(jì)算樁端阻力的極限平衡理論公式有很多?？山y(tǒng)一表達(dá)為的極限平衡理論公式有很多?？山y(tǒng)一表達(dá)為l 端阻的深度效應(yīng)端阻的深度效應(yīng)l 當(dāng)樁端入土深度小于某一臨界值時(shí)，極限端阻隨當(dāng)樁端入土深度小于某一臨界值時(shí)，極限端阻隨深度線性增加。而大于該深度后則保持不變。該深

8、度線性增加。而大于該深度后則保持不變。該深度隨持力層密度的提高、上覆荷載的減小而增深度隨持力層密度的提高、上覆荷載的減小而增大。大。13*pu1ccrqqqcNbNhN *puccqqqcNhN 13:10:08;樁側(cè)阻和端阻的安全儲(chǔ)備樁側(cè)阻和端阻的安全儲(chǔ)備l 通常情況下，單樁受荷過(guò)程中樁端阻力的發(fā)揮不僅滯后于樁側(cè)阻力，而且其通常情況下，單樁受荷過(guò)程中樁端阻力的發(fā)揮不僅滯后于樁側(cè)阻力，而且其充分發(fā)揮所需的樁底位移位比樁側(cè)摩阻力到達(dá)極限所需的被身截面位移值大充分發(fā)揮所需的樁底位移位比樁側(cè)摩阻力到達(dá)極限所需的被身截面位移值大得多。得多。l 對(duì)于粗短的支承于堅(jiān)硬基巖的樁，一般清底好、且樁不太長(zhǎng)，樁身

9、壓縮量小對(duì)于粗短的支承于堅(jiān)硬基巖的樁，一般清底好、且樁不太長(zhǎng)，樁身壓縮量小和樁端沉降小，在樁側(cè)阻力尚未充分發(fā)揮時(shí)便因樁身材料強(qiáng)度的破壞而失效。和樁端沉降小，在樁側(cè)阻力尚未充分發(fā)揮時(shí)便因樁身材料強(qiáng)度的破壞而失效。l 因此對(duì)工作狀態(tài)下的單樁，除支承于堅(jiān)硬基巖的粗短的樁外，樁端阻力的因此對(duì)工作狀態(tài)下的單樁，除支承于堅(jiān)硬基巖的粗短的樁外，樁端阻力的安全儲(chǔ)備一般大于樁側(cè)摩阻力的安全儲(chǔ)備。安全儲(chǔ)備一般大于樁側(cè)摩阻力的安全儲(chǔ)備。l 規(guī)范采用單一的安全系數(shù)是否合理？規(guī)范采用單一的安全系數(shù)是否合理？14usubuQQQuaQRKsubuspQQKK13:10:08;15 單樁靜載荷試驗(yàn)所得的荷載單樁靜載荷試驗(yàn)所

10、得的荷載沉降沉降QsQs關(guān)系曲線可大體分為陡降型關(guān)系曲線可大體分為陡降型A A和緩變型和緩變型B B兩類形態(tài)。兩類形態(tài)。uABuu/單 樁 荷 載 沉 降 曲 線圖 5 - 3QsOQsQA - 陡 降 型 ； B 緩 變 型陡降型陡降型緩變型緩變型（變形控制）（變形控制）13:10:08;單樁承載力的確定單樁承載力的確定1613:10:08;按土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定按土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定l以土力學(xué)原理為基礎(chǔ)。根據(jù)樁側(cè)阻力、樁端阻以土力學(xué)原理為基礎(chǔ)。根據(jù)樁側(cè)阻力、樁端阻力的破壞機(jī)理，按靜力學(xué)原理，分別對(duì)樁側(cè)阻力的破壞機(jī)理，按靜力學(xué)原理，分別對(duì)樁側(cè)阻力和樁端阻力進(jìn)行計(jì)算。力和樁端阻力進(jìn)行計(jì)算。l由

11、于計(jì)算模式、強(qiáng)度參數(shù)實(shí)際的某些差異，計(jì)由于計(jì)算模式、強(qiáng)度參數(shù)實(shí)際的某些差異，計(jì)算結(jié)果的可靠性受到限制，往往只用于一般工算結(jié)果的可靠性受到限制，往往只用于一般工程或重要工程的初步設(shè)計(jì)階段，或與其他方法程或重要工程的初步設(shè)計(jì)階段，或與其他方法綜合比較來(lái)確定承載力。綜合比較來(lái)確定承載力。1713:10:08;按土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定按土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定l一般的表達(dá)式一般的表達(dá)式180*v*tandbusuusubulupbQQasauccqqaQQQGQuzchAGcKNRQNK 13:10:08;靜載荷試驗(yàn)法靜載荷試驗(yàn)法l 靜載荷試驗(yàn)是評(píng)價(jià)單樁靜載荷試驗(yàn)是評(píng)價(jià)單樁承載力諸法中可靠性較承載力諸法中可

12、靠性較高的一種方法。高的一種方法。l缺陷：缺陷：l時(shí)間長(zhǎng)；費(fèi)用高。時(shí)間長(zhǎng)；費(fèi)用高。19 千斤頂 基 準(zhǔn) 梁 試樁 錨樁試驗(yàn)裝置示意圖 次梁 拉桿 錨樁主筋 錨樁 試樁 次梁 基準(zhǔn)梁 基準(zhǔn)樁 主梁 錨樁主梁 錨樁橫梁反力方式13:10:08;錨樁橫梁方式錨樁橫梁方式20 千斤頂 基 準(zhǔn) 梁 試樁 錨樁試驗(yàn)裝置示意圖 次梁 拉桿 錨樁主筋 錨樁 試樁 次梁 基準(zhǔn)梁 基準(zhǔn)樁 主梁 錨樁主梁 13:10:08;壓重平臺(tái)方式壓重平臺(tái)方式21次梁 主梁 支 承 墩 支 承 墩 千斤頂 千斤頂 堆載試驗(yàn)裝置示意圖 13:10:08;地錨方式地錨方式22 傘形地錨裝置示意圖 拉桿 立柱 橫梁 千斤頂 地 錨

13、試樁 13:10:09;錨樁斜拉方式錨樁斜拉方式2313:10:09;錨樁斜拉方式錨樁斜拉方式2413:10:09;試驗(yàn)加荷分級(jí)要求及數(shù)據(jù)處理試驗(yàn)加荷分級(jí)要求及數(shù)據(jù)處理l加荷分級(jí)不應(yīng)少于加荷分級(jí)不應(yīng)少于8 8級(jí)，每級(jí)加載量宜為預(yù)級(jí)，每級(jí)加載量宜為預(yù)估極限荷載的估極限荷載的1/81/101/81/10。25025507510012515017520003672108144180s (mm) Q(kN)100第二拐點(diǎn)Qu 第一拐點(diǎn) 0510152025303540455055606570110100100010000lgt (min)300kN400kN500kN600kN700kN800kNY0

14、 (mm)13:10:09;試驗(yàn)中止條件試驗(yàn)中止條件l符合下列條件之一時(shí)可終止加載：符合下列條件之一時(shí)可終止加載：l當(dāng)荷載沉降當(dāng)荷載沉降(Qs)(Qs)曲線上有可判定極限承載曲線上有可判定極限承載力的陡降段，且樁頂總沉降量超過(guò)力的陡降段，且樁頂總沉降量超過(guò)40mm;40mm;l sn+1/ sn2 sn+1/ sn2，且經(jīng)，且經(jīng)24h24h尚未達(dá)到穩(wěn)定；尚未達(dá)到穩(wěn)定；l25m25m以上的非嵌巖樁，以上的非嵌巖樁， Qs Qs曲線呈緩變型時(shí)，曲線呈緩變型時(shí)，樁頂總沉降量大于樁頂總沉降量大于6080mm6080mm；l在特殊情況下，可根據(jù)具體要求加載至樁頂總在特殊情況下，可根據(jù)具體要求加載至樁頂總

15、沉降量大于沉降量大于100mm100mm。26ssuQuQuQ圖 4 10 單 樁 荷 載 沉 降 曲 線 A 陡 降 型 ； B 緩 變 型ABO13:10:10;單樁豎向極限承載力單樁豎向極限承載力QuQu的確定的確定l作荷載沉降作荷載沉降(Qs)(Qs)曲線和其他輔助分析曲線和其他輔助分析所需的曲線。所需的曲線。l當(dāng)陡降段明顯時(shí)，取相應(yīng)于陡降段起點(diǎn)的當(dāng)陡降段明顯時(shí)，取相應(yīng)于陡降段起點(diǎn)的荷載值。荷載值。l當(dāng)出現(xiàn)終止加載條件第二款的情況，取前當(dāng)出現(xiàn)終止加載條件第二款的情況，取前一級(jí)荷載值。一級(jí)荷載值。lQsQs曲線呈緩變型時(shí)，取樁頂總沉降量曲線呈緩變型時(shí)，取樁頂總沉降量s=40mms=40m

16、m所對(duì)應(yīng)的荷載值，當(dāng)樁長(zhǎng)大于所對(duì)應(yīng)的荷載值，當(dāng)樁長(zhǎng)大于40m40m時(shí)，宜考慮樁身的彈性壓縮。時(shí)，宜考慮樁身的彈性壓縮。2713:10:10;檢測(cè)樁數(shù)及數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)檢測(cè)樁數(shù)及數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)l 檢測(cè)數(shù)量在同一條件下不應(yīng)少于檢測(cè)數(shù)量在同一條件下不應(yīng)少于3 3根，且不宜少于總樁數(shù)的根，且不宜少于總樁數(shù)的1%1%；當(dāng)工程樁總數(shù)在當(dāng)工程樁總數(shù)在5050根以內(nèi)時(shí)，不應(yīng)少于根以內(nèi)時(shí)，不應(yīng)少于2 2根。根。l 計(jì)算參加統(tǒng)計(jì)的極限承載力的平均值，當(dāng)滿足其極差不超過(guò)平計(jì)算參加統(tǒng)計(jì)的極限承載力的平均值，當(dāng)滿足其極差不超過(guò)平均值的均值的30%30%時(shí)，可取其平均值為單樁豎向極限承載力時(shí)，可取其平均值為單樁豎向極限承載力QuQu；

17、當(dāng)極；當(dāng)極差超過(guò)平均值的差超過(guò)平均值的30%30%時(shí)，宜增加試樁數(shù)并分析離差過(guò)大的原因，時(shí)，宜增加試樁數(shù)并分析離差過(guò)大的原因，結(jié)合工程具體情況確定極限承載力結(jié)合工程具體情況確定極限承載力QuQu。l 對(duì)樁數(shù)為對(duì)樁數(shù)為3 3根及根及3 3根以下的柱下樁臺(tái)，則取最小值為單樁豎向極根以下的柱下樁臺(tái)，則取最小值為單樁豎向極限承載力限承載力QuQu。l 單樁豎向承載力特征值單樁豎向承載力特征值l Ra=Qu/2 Ra=Qu/22813:10:10;擠土樁試驗(yàn)的休止時(shí)間擠土樁試驗(yàn)的休止時(shí)間 土的類別土的類別 休止時(shí)間（休止時(shí)間（d d）砂土砂土7 7粉土粉土1010粘性土粘性土非飽和非飽和1515飽和飽和

18、25252913:10:10;規(guī)范經(jīng)驗(yàn)公式規(guī)范經(jīng)驗(yàn)公式(1)(1)l 式中式中 l RaRa單樁豎向承載力特征值；單樁豎向承載力特征值；l qpaqpa、qsiaqsia樁端端阻力、樁側(cè)阻力特征值，樁端端阻力、樁側(cè)阻力特征值，由當(dāng)?shù)仂o載荷試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)分析算得查表）；由當(dāng)?shù)仂o載荷試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)分析算得查表）； l ApAp樁底橫截面面積；樁底橫截面面積；l upup樁身周邊長(zhǎng)度；樁身周邊長(zhǎng)度；l lili第第i i層巖土的厚度。層巖土的厚度。 30isiapppaalquAqR13:10:10;規(guī)范經(jīng)驗(yàn)公式規(guī)范經(jīng)驗(yàn)公式(2)(2)l 當(dāng)樁端嵌入完整或較完整的硬質(zhì)巖中時(shí)，單樁豎向承載力特征值可按下式

19、估當(dāng)樁端嵌入完整或較完整的硬質(zhì)巖中時(shí)，單樁豎向承載力特征值可按下式估算：算：l Ra=qpaAp Ra=qpaAp （4-234-23）l 式中式中l(wèi) qpaqpa為樁端巖石承載力特征值為樁端巖石承載力特征值, ,可按可按 附錄附錄HH用巖基載用巖基載荷試驗(yàn)方法確定，或根據(jù)室內(nèi)巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：荷試驗(yàn)方法確定，或根據(jù)室內(nèi)巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：l qpa=r frk qpa=r frk （4-4-2424）l 式中式中 l frkfrk巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，可按巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，可按 附錄附錄J J確定；確定；l rr折減系數(shù)。折減系數(shù)。311

20、3:10:10;例題例題l 某承臺(tái)下設(shè)置了某承臺(tái)下設(shè)置了3 3根直徑為根直徑為480mm480mm的灌注樁，樁長(zhǎng)的灌注樁，樁長(zhǎng)10.5m10.5m，樁側(cè)土層自上而下依次為：淤泥，厚，樁側(cè)土層自上而下依次為：淤泥，厚6m6m，qsia=7kPaqsia=7kPa；粉土，厚；粉土，厚2.5m2.5m，qsia=28kPaqsia=28kPa；粘土，；粘土，很厚樁端進(jìn)入該層很厚樁端進(jìn)入該層2m2m），），qsia=35kPaqsia=35kPa，qpa=1800kPaqpa=1800kPa。試計(jì)算單樁豎向承載力特征值。試計(jì)算單樁豎向承載力特征值。32isiapppaalquAqRkN600)2355

21、 . 22867(48. 048. 041800213:10:10;豎向荷載作用下群樁效應(yīng)豎向荷載作用下群樁效應(yīng)l群樁效應(yīng)群樁效應(yīng)l樁基一般由多根樁和連接上部結(jié)構(gòu)的承臺(tái)樁基一般由多根樁和連接上部結(jié)構(gòu)的承臺(tái)組成，群樁中的每根樁稱為基樁。由于承組成，群樁中的每根樁稱為基樁。由于承臺(tái)、樁、土相互作用，基樁的承載力和沉臺(tái)、樁、土相互作用，基樁的承載力和沉降性狀往往與相同地質(zhì)條件和設(shè)計(jì)方法的降性狀往往與相同地質(zhì)條件和設(shè)計(jì)方法的單樁有顯著區(qū)別，這種現(xiàn)象稱為群樁效應(yīng)。單樁有顯著區(qū)別，這種現(xiàn)象稱為群樁效應(yīng)。l問(wèn)題：?jiǎn)螛冻休d力加起來(lái)等于群樁承載力？問(wèn)題：?jiǎn)螛冻休d力加起來(lái)等于群樁承載力？l群樁效應(yīng)系數(shù)群樁效應(yīng)系數(shù)

22、：33單樁承載力群樁的承載力n1=1113:10:10;端承型群樁基礎(chǔ)端承型群樁基礎(chǔ)l端承型群樁中基樁樁群端承型群樁中基樁樁群中的單樁與獨(dú)立單中的單樁與獨(dú)立單樁相近，樁與樁的相互作樁相近，樁與樁的相互作用、承臺(tái)與土的相互作用，用、承臺(tái)與土的相互作用，都小到可忽略不計(jì)，端承都小到可忽略不計(jì)，端承型群樁的承載力可近似取型群樁的承載力可近似取為各單樁承載力之和。為各單樁承載力之和。l1 1。 34巖石土13:10:10;摩擦型群樁基礎(chǔ)摩擦型群樁基礎(chǔ)承臺(tái)底面脫離地面的情況承臺(tái)底面脫離地面的情況（非復(fù)合樁基）（非復(fù)合樁基）l當(dāng)樁距小于當(dāng)樁距小于3d3dd d為樁為樁徑時(shí)，樁端處應(yīng)力重徑時(shí)，樁端處應(yīng)力重疊

23、現(xiàn)象嚴(yán)重；當(dāng)樁距大疊現(xiàn)象嚴(yán)重；當(dāng)樁距大于于6d6d時(shí)，應(yīng)力重疊現(xiàn)象時(shí)，應(yīng)力重疊現(xiàn)象較小。較小。l對(duì)打入較疏松的砂類土對(duì)打入較疏松的砂類土和粉土中的擠土群樁，和粉土中的擠土群樁，其樁間土和樁端土被明其樁間土和樁端土被明顯擠密，所以群樁效應(yīng)顯擠密，所以群樁效應(yīng)系數(shù)系數(shù)常大于常大于1 1。35QQ Q Q Qs s sD( a )( b )圖 4 - 1 5 摩 擦 型 樁 的 樁 頂 荷 載 通 過(guò) 側(cè) 阻擴(kuò) 散 形 成 的 樁 端 平 面 壓 力 分 布( a ) 單 樁 ； ( b ) 群 樁dl13:10:10;摩擦型群樁基礎(chǔ)摩擦型群樁基礎(chǔ)承臺(tái)底面貼地的情況復(fù)合樁基）承臺(tái)底面貼地的情況復(fù)合樁基）l 由摩擦型樁組成的群樁基礎(chǔ)，當(dāng)其承受由摩擦型樁組成的群樁基礎(chǔ)，當(dāng)其承受豎向荷載而沉降時(shí)，承臺(tái)底面一般與地豎向荷載而沉降時(shí)，承臺(tái)底面一般與地基土緊密接觸，因此承臺(tái)底面必產(chǎn)生土基土緊密接觸，因