DBJ52∕T 106-2021 橋梁錨下預應(yīng)力檢測技術(shù)規(guī)程

1、標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com中華人民共和國工程建設(shè)地方標準DBDBJ52/T106-2021備案號：橋梁錨下預應(yīng)力檢測技術(shù)規(guī)程Technical specification for detecting prestress under anchors of Bridges20210518發(fā)布20210901實施貴州省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳 發(fā)布中華人民共和國工程建設(shè)地方標準橋梁錨下預應(yīng)力檢測技術(shù)規(guī)程Technical specification for detecting prestress under anchors of BridgesDBJ52/T106-2021主編

2、單位:批準部門:施行日期:貴州道興建設(shè)工程檢測有限責任公司 貴州交通職業(yè)技術(shù)學院貴州省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳2021 年 09 月 01 日2021貴陽2標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com隨著我國基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的不斷發(fā)展，預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)具有其極其出色的經(jīng)濟性、 安全性和施工便捷性，在市政、公路、鐵路等領(lǐng)域中得到了極其廣泛的應(yīng)用。然而預應(yīng) 力損失是影響預應(yīng)力混凝土橋梁安全的最主要因素之一，確定預應(yīng)力構(gòu)件的現(xiàn)存應(yīng)力大 小是評價預應(yīng)力構(gòu)件工作性能的關(guān)鍵。為引導和規(guī)范我省橋梁錨下預應(yīng)力試驗檢測技術(shù)的應(yīng)用，使橋梁預錨下預應(yīng)力得到 有

3、效檢驗，確保預應(yīng)力工程的質(zhì)量，根據(jù)貴州省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳文件批準，由貴州道興 建設(shè)工程檢測有限責任公司、貴州交通職業(yè)技術(shù)學院承擔本規(guī)程的編寫工作。貴州道興建設(shè)工程檢測有限責任公司、貴州交通職業(yè)技術(shù)學院會同有關(guān)單位經(jīng)過 廣泛調(diào)査研究，認真總結(jié)了貴州橋梁錨下預應(yīng)力施工質(zhì)量檢測的實踐經(jīng)驗和科研成果， 參照了其它省份和地區(qū)關(guān)于橋梁預應(yīng)力施工質(zhì)量檢測的地方技術(shù)規(guī)程，結(jié)合貴州省橋 梁錨下預應(yīng)力施工的現(xiàn)狀特點，在廣泛征求意見的基礎(chǔ)上，制定本規(guī)程。本規(guī)程共分8章、3個附錄。包括總則、術(shù)語符號、基本規(guī)定、應(yīng)變法、反拉法、 等效質(zhì)量法、質(zhì)量評定、安全措施。本規(guī)程的主編單位:本規(guī)程的參編單位:貴州道興建設(shè)工程檢測有

4、限責任公司貴州交通職業(yè)技術(shù)學院貴州省翅刪勘察鮒研究隨份有限公司中電建路橋集團有限公司貴陽市云巖區(qū)市虹程管珊貴州辦錄:m咨詢有限責任公司 貴州織服務(wù)咨詢有限公司貴州聯(lián)建土木工程質(zhì)量檢測監(jiān)控中心有限公司 貴州臓大學貴州黔嚴建設(shè)工技術(shù)服務(wù)有限責任公司劉正發(fā)王轉(zhuǎn)石鑄明龍建旭肖凱東劉躍龍劉鵬劉偉劉興趙瑋李杰陳杰于可戴自然汪迎紅黃彥森徐再賢應(yīng)江虹王懿穆勇黃伯太鄭飛軍鄧立楊松胡倫常娟汪開源龍九錫主要起草人:四川升拓檢測技術(shù)股份有限公司主要審查人:劉世喜梅世龍 陸剛毅 楊安杰 余勇繼 陳夏雨 盧紅兵 帥海樂 鄧翔1總則1.0.1為規(guī)范橋梁錨下預應(yīng)力施工質(zhì)量檢測，提髙其檢測技術(shù)水平，確保橋梁錨下預應(yīng)力工 程質(zhì)量

5、符合設(shè)計和使用要求，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于橋梁的錨下預應(yīng)力檢測，其他建設(shè)領(lǐng)域的非橋梁預應(yīng)力結(jié)構(gòu)可參考使用 本規(guī)程。1.0.3橋梁錨下預應(yīng)力檢測方法應(yīng)根據(jù)檢測條件、適用范圍、施工工藝等合理選用。1.0.4橋梁錨下預應(yīng)力工程質(zhì)量檢測除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家、行業(yè)現(xiàn)行其 它有關(guān)標準、規(guī)范的規(guī)定。2標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com2術(shù)語符號 2.1術(shù)語2.1.1 錨下有效預應(yīng)力 effective prestress under anchorage預應(yīng)力筋張拉錨固后，實際張拉控制應(yīng)力扣除預應(yīng)力鋼筋與

6、管道壁之間的摩擦損失；錨具變形、鋼筋回縮和 接縫壓縮損失；混凝土的彈壓縮損失后，錨下留存的預應(yīng)力筋張拉應(yīng)力。2.1.2 錨下有效預應(yīng)力標準值 standard value of effective prestress under anchorage標準工況下，預應(yīng)力筋張拉錨固后，錨口下留存的預應(yīng)力值。該值可通過理論計算、標準試驗或數(shù)理統(tǒng)計的 方式獲得。2.1.3 錨下預應(yīng)力檢測評定 testing of prestress under anchorage預應(yīng)力筋張拉錨固后，對錨下有效預應(yīng)力相關(guān)指標進行的檢測評定。2.1.4 錨固損失 anchorange loss放張錨固后，因預應(yīng)力筋回縮、錨

7、具和梁體變形等引起的預應(yīng)力損失，2.1.5 錨口摩阻損失 friction pressure loss張拉過程中因錨口摩阻力造成的損失。2.1.6 補張拉 Conpensation tensioning預應(yīng)力筋的錨下有效預應(yīng)力不足且超出偏差范圍.再次對其進行張拉，使之符合要求的工藝。2.1.7 錨下有效預應(yīng)力同束不均勻度 unevenness of effective pretressesin a tendon同一束中各單根鋼絞線錨下有效預應(yīng)力最大值和最小值的偏差程度。2.1.8 應(yīng)變法 strains testing預應(yīng)力筋張拉施工過程中，在錨下的預應(yīng)力筋上布置應(yīng)變傳感器，測量應(yīng)變值，通過應(yīng)

8、力與應(yīng)變關(guān)系計算錨 下有效預應(yīng)力值。2.1.9 反拉法 pull-outed testing預應(yīng)力筋張拉施工后，在梁體外對已張拉的預應(yīng)力筋再次重新分級施加荷載，測量反拉力值和位移值，通過 反拉力與位移關(guān)系計算錨下有效預應(yīng)力值。2.1.10 等效質(zhì)量法(TTEM) Tension Test method based Equivalent Mass method壓漿后錨下有效預應(yīng)力的檢測方法，通過對錨頭敲擊誘發(fā)其自由振動，并測定其動力響應(yīng)的方法來推算錨下 預應(yīng)力。2.2符號Fe 一一錨下有效預應(yīng)力，單位為千牛頓(kN)；Fk一一錨下有效預應(yīng)力標準值；P反拉終止應(yīng)力；1反拉補償應(yīng)力；con設(shè)計張拉控

9、制應(yīng)力；Apk 一一預應(yīng)力筋的公稱截面面積； n 一一預應(yīng)力筋根數(shù)；N 一測量點數(shù)；一一反拉終止時，實測預應(yīng)力筋伸長值；0 一一反拉終止時，預應(yīng)力筋反拉段計算伸長值；L 一一預應(yīng)力筋反拉影響長度；lr 一一錨墊板外預應(yīng)力筋反拉段長度；Ep 一一預應(yīng)力筋彈性模量；一一預應(yīng)力筋張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和; k 一一孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)：一一預應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)；一一單根預應(yīng)力筋錨下預應(yīng)力偏差；標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com錨下有效預應(yīng)力同束不均勻度;3基本規(guī)定3.1 一般規(guī)定3.1.

10、1橋梁預應(yīng)力施工應(yīng)進行錨下預應(yīng)力檢測，施工單位應(yīng)按本規(guī)程頻率進行自檢，其他各參建單位、行業(yè) 主管部門應(yīng)按現(xiàn)行監(jiān)理、監(jiān)督規(guī)范要求或根據(jù)實際需求進行抽檢。3.1.2測試過程中需記錄測試對象編號、孔道編號、錨頭編號、鋼束編號、樁號等能說明測試區(qū)域準確位置 的信息。3.1.3檢測設(shè)備應(yīng)配套齊全、功能完整，主要技術(shù)參數(shù)應(yīng)符合本規(guī)程要求。3.1.4檢測設(shè)備應(yīng)定期進行檢校，檢校有效期應(yīng)不大于1年，檢測設(shè)備應(yīng)檢校合格且在檢校有效期內(nèi)使用。3.1.5錨下預應(yīng)力檢測應(yīng)滿足以下基本要求：1預應(yīng)力張拉施工記錄完整，施工工藝、質(zhì)量控制與施工規(guī)范及設(shè)計要求一致。2預應(yīng)力筋滑絲斷絲、夾片破裂、錨具變形等數(shù)量不應(yīng)超過表3.1

11、.5的限制值。表3.1.5預應(yīng)力筋斷絲、 夾片破裂、錨具變形等限制值要求類別檢測項目控制數(shù)鋼絲束鋼絞線束每束鋼絲斷絲或滑絲1根每束鋼絞線斷絲或滑絲1絲每個斷面斷絲和不超過該斷面鋼絲總數(shù)的百分比1%螺紋鋼筋斷筋或滑移不允許夾片橫向、斜向破裂或斷裂不允許頂面錯位不超過2mm露出錨具外高度不超過4mm錨具錨孔過大塑性變形不允許庥力掄涮后.給娜、錨安神:許3.2檢測工作程序3.2.1檢測工作應(yīng)按圖3.2.1的流程進行:5標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com圖3.2.1檢測流程示意圖3.2.2檢測前現(xiàn)場調(diào)查與資料收集宜包括檢測實

12、施可行性、設(shè)計資料、施工工藝、施工異常情況記錄等。3.2.3應(yīng)依據(jù)檢測任務(wù)和相關(guān)資料制定檢測方案。檢測方案宜包含工程概況、檢測依據(jù)、檢測內(nèi)容、檢測方 法、檢測儀器、所需的機械或人工配合等。3.2.4現(xiàn)場檢測條件應(yīng)滿足以下要求：1應(yīng)變法檢測時錨具下預應(yīng)力筋具備應(yīng)變傳感器的布設(shè)條件。2反拉法檢測時現(xiàn)場應(yīng)未壓漿，外露端預應(yīng)力筋長度應(yīng)滿足限位板、反拉加載設(shè)備、測力設(shè)備等檢測設(shè)備的 安裝條件。在不封錨的情況下可以隨時采用等效質(zhì)量法。4現(xiàn)場檢測應(yīng)滿足國家有關(guān)安全生產(chǎn)的規(guī)定，具備有效的安全措施。3.2.5當檢測出現(xiàn)異常時，應(yīng)停止檢測，查明原因；在排除異常后，重新檢測。3.3檢測頻率3.3.1等效質(zhì)量法1需要

13、排查張拉施工質(zhì)量的梁體預應(yīng)力筋，應(yīng)進行全部檢測。2針對預制的預應(yīng)力混凝土梁（板），每座橋正、負彎矩分別不少于預應(yīng)力筋總數(shù)的10%的比例進行抽檢， 且抽檢總數(shù)均不少于10束。3針對預應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁橋和懸澆橋的邊跨、中跨合攏段等施工較困難位置，每座橋按照不少于同類型 預應(yīng)力筋總數(shù)10%的比例進行抽檢，且每座橋同類型預應(yīng)力筋抽檢總數(shù)均不少于10束。4根據(jù)本批次檢測對象的預應(yīng)力筋數(shù)量計算，當檢測結(jié)果的合格率低于90%時，應(yīng)増加一倍的檢測數(shù)量。3.3.2反拉法及應(yīng)變法檢測1針對預制預應(yīng)力梁，每座橋按照不少于同類型預應(yīng)力筋總數(shù)10%的比例進行抽檢，且每座橋正、負彎矩預 應(yīng)力筋抽檢總數(shù)均不少于4束。2針

14、對預應(yīng)力箱梁橋和懸澆橋的邊跨、中跨合攏段等施工較困難位置，按照不少于同類型預應(yīng)力筋總數(shù)20% 的比例進行抽檢，且每座橋同類型預應(yīng)力筋抽檢總數(shù)不少于5束。3根據(jù)本批次檢測對象的錨索數(shù)量計算，當檢測結(jié)果的合格率低于90%時，應(yīng)增加一倍的檢測數(shù)量。標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com3.3.3如有以下特殊情況的預應(yīng)力筋，應(yīng)提髙檢測數(shù)量或全數(shù)檢測: 1施工質(zhì)量有疑問的橋梁。2設(shè)計方認為重要的橋梁。3新工藝施工的橋梁。4梁場試生產(chǎn)階段制作的梁。3.4檢測報告3.4.1橋梁錨下預應(yīng)力工程質(zhì)量檢測結(jié)果應(yīng)以檢測報告的方式提交，檢測報告

15、應(yīng)符合公路水運試驗檢測數(shù) 據(jù)報吿編制導則JTT 828的有關(guān)規(guī)定。3.4.2檢測報吿內(nèi)容應(yīng)符合檢驗檢測機構(gòu)資質(zhì)認定能力評價檢驗檢測機構(gòu)通用要求RB/T214的要求，且 至少包含下列內(nèi)容：1）工程概況及受檢對象的基本信息。2）檢測依據(jù)、方法、設(shè)備。3）受檢對象的環(huán)境、現(xiàn)場工況。4）檢測數(shù)據(jù)與結(jié)果。5）檢測結(jié)論。8標準分享口巴 http:/www. bzfxb. com4應(yīng)變法4.1 一般規(guī)定4.1.1應(yīng)變法適用于先張法施工橋梁結(jié)構(gòu)、體外預應(yīng)力橋梁結(jié)構(gòu)的錨下預應(yīng)力檢測。 4.1.2應(yīng)變法檢測過程應(yīng)自預應(yīng)力筋張拉施工開始，直至整個張拉錨固過程結(jié)束。4.1. 3檢測環(huán)境應(yīng)符合下列要求：1檢測應(yīng)在氣溫較

16、平穩(wěn)時段進行。氣溫低于51C或髙于35T時不宜進行應(yīng)變法檢測。 2存在沖擊、振動、強磁場等干擾環(huán)境時不宜進行應(yīng)變法檢測。4.1.4應(yīng)變法檢測結(jié)束后應(yīng)立即對預應(yīng)力筋采取防護措施。4.2檢測設(shè)備4.2.1檢測設(shè)備主要包括應(yīng)變傳感器（應(yīng)變片，工具式應(yīng)變計等）、放大調(diào)理儀、采集分析與輸出設(shè)備、以 及相應(yīng)連接導線等。4.2.2檢測前應(yīng)對張拉設(shè)備進行檢査，確保其運行正常。4.2.3應(yīng)變傳感器的量程應(yīng)滿足要求，檢測精度要求達到1嗶。4. 2.4同一次檢測宜選用同種規(guī)格的檢測設(shè)備。4.3現(xiàn)場檢測4. 3.1應(yīng)變測點布置應(yīng)符合下列規(guī)定：1應(yīng)變測點布設(shè)應(yīng)充分反映預應(yīng)力筋錨下預應(yīng)力分布特點。2應(yīng)變測點布設(shè)在錨下預應(yīng)

17、力筋，布設(shè)位置距錨板的距離宜為預設(shè)距離（宜取10cnr20cm）加預應(yīng)力筋最大 計算伸長量之和，每孔道預應(yīng)力筋應(yīng)逐根布設(shè)測點，單根預應(yīng)力筋沿軸向布設(shè)不少3個測點，測點間距宜為 5cnTlOcm0如圖4. 檢測設(shè)備安裝完成后應(yīng)進行系統(tǒng)調(diào)試不少于15min的穩(wěn)定觀測，確認正常后應(yīng)立即開展檢測工作。4. 3. 3張拉過程分級宜不少2級，_般為0呼初始應(yīng)力（持荷3min）呼張拉控制應(yīng)力（持荷5min） -0 （錨 固）：初始應(yīng)力值的大小宜為0.1 con -0.25 con，并根據(jù)預應(yīng)力筋長度進行大小選擇。4. 3.4數(shù)據(jù)采集與記錄符合下列規(guī)定：1應(yīng)記錄張拉過程中每一級荷載值、測點應(yīng)變

18、值、環(huán)境溫度等。2加卸載過程，應(yīng)變采樣頻率宜1次/0.05 con ；持荷期間采樣頻率彡1次/min,且不少于3次。 3宜采用自動采集系統(tǒng)記錄，采用人工記錄應(yīng)及時、準確。4. 3. 5檢測過程發(fā)生下列情況時，應(yīng)停止加載，査明原因，做好記錄，采取措施后再確定是否繼續(xù)； 1實測應(yīng)變值超過理論計算值；2實測應(yīng)變值變化規(guī)律異常；3出現(xiàn)夾片破裂、錨具凹陷、預應(yīng)力筋斷絲或滑移、異常響聲等異?，F(xiàn)象。4.4檢測數(shù)據(jù)處理與分析4.4.1數(shù)據(jù)修正1溫度修正按下式進行計算:(4. 4.1)式中：£t測點檢測過程應(yīng)變溫度修正值；A?檢測時段內(nèi)的溫度變化量（r）;Kt空載時溫度上升ir測點應(yīng)變變化值。2電阻值

19、修正主要考慮應(yīng)變片或應(yīng)變計的傳輸導線電阻引起的應(yīng)變值修正。3非線性應(yīng)變修正預應(yīng)力筋不均勻穿束與現(xiàn)場安裝等因素引起的非線性應(yīng)變，宜通過加載過程的荷載-應(yīng)變曲線線性擬合修正。 4.4.2預應(yīng)力筋有效應(yīng)變計算A左£ £q S卩 £t Sr (4. 4. 2)式中：£預應(yīng)力筋有效應(yīng)變值；£荷載作用下測量的預應(yīng)力筋總應(yīng)變值：£0應(yīng)變初始值；£p 一一荷載作用下預應(yīng)力筋非線性應(yīng)變修正值；£t 一一應(yīng)變溫度修正值；.£r一一導線電阻修正值。4.4.3錨下預應(yīng)力計算根據(jù)測點有效應(yīng)變，錨下預應(yīng)力的計算:式中：Fe單根預應(yīng)力

20、筋錨下有效預應(yīng)力，kN；義坤預應(yīng)力筋的公稱截面面積，mm2；Ep預應(yīng)力筋彈性模量，MPa；第f測點的有效應(yīng)變；AF平均有效應(yīng)變；N應(yīng)變測點數(shù)量。5反拉法5.1 一般規(guī)定5.1.1反拉法適用于后張法施工橋梁錨下預應(yīng)力檢測。5.1.2反拉法檢測時間宜在張拉施工完成后24小時內(nèi)，未切割預應(yīng)力筋，孔道壓漿之前進行。5.1. 3檢測方式宜符合下列要求：1對采用編束穿孔、整束張拉施工工藝的預應(yīng)力筋，檢測時宜采用整束反拉檢測。2對采用非編束穿孔、整束張拉施工工藝或單根張拉施工工藝的預應(yīng)力筋，檢測時宜采用逐根反拉檢測。 5.1.4錨下有效預應(yīng)力計算時應(yīng)扣除因預應(yīng)力筋、錨夾具、預應(yīng)力孔道、結(jié)構(gòu)混凝土等相互作用產(chǎn)

21、生的反拉 力損失。5.2檢測設(shè)備5.2.1檢測設(shè)備包含反拉加載設(shè)備和測量設(shè)備（含測力裝置與位移測量裝置）。5.2.2反拉加載設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定：1反拉加載設(shè)備最大加持荷載應(yīng)不小于最大加載力值的1.2倍。2反拉加載設(shè)備應(yīng)具備均勻加卸載與穩(wěn)壓補償能力等性能。5.2. 3測量設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定：1測力值應(yīng)在測力裝置量程的1585%,示值精度±1%FS，穩(wěn)定工作溫度范圍-10XT+451C。 2位移測量裝置測量精度應(yīng)不低于0.01mm。5. 2.4反拉加載設(shè)備和測量設(shè)備宜采用一體化智能檢測設(shè)備，自動記錄和保存測力值、位移量等檢測數(shù)據(jù)。5.3現(xiàn)場檢測5. 3.1現(xiàn)場檢測前，應(yīng)清理干凈待測預應(yīng)力

22、筋、工具錨、夾片和限位板等部件。5. 3. 2檢測設(shè)備安裝應(yīng)符合下列規(guī)定：1安裝反拉加載設(shè)備應(yīng)使力作用線與預應(yīng)力筋的軸線重合。2檢測設(shè)備安裝完成后應(yīng)進行檢査和調(diào)試，確認正常后應(yīng)立即開展檢測工作。5. 3. 3加卸載及數(shù)據(jù)采集應(yīng)符合下列規(guī)定：1加卸載過程宜為：0初應(yīng)力*反拉終止應(yīng)力CJ-O,初應(yīng)力宜為0.10.200,反拉終止應(yīng)力 宜為么，加載速率不宜大于02C/min，卸載速率不宜大于0.50/min。2初應(yīng)力穩(wěn)定時間不少于lniin,當位移量穩(wěn)定后，測量并記錄初始應(yīng)力值及初始位移量：否則應(yīng)停止加載， 找出原因并重新試驗。3反拉過程應(yīng)勻速穩(wěn)定加載至反拉終止應(yīng)力測量并記錄反拉終止應(yīng)力及位移量。4

23、當反拉終止應(yīng)力為con時，宜穩(wěn)壓不少于3min，當預應(yīng)力筋位移量穩(wěn)定時，測量并記錄反拉應(yīng)力及位 移量，否則繼續(xù)穩(wěn)壓至位移變化量小于0. Wmin。5.3.4當檢測過程發(fā)生出現(xiàn)夾片破裂、錨具凹陷、預應(yīng)力筋斷絲或滑移、混凝土開裂、異常響聲等異?，F(xiàn)象下列情況時，應(yīng)停止加載，査清原因，采取措施后再確定是否繼續(xù)。5.4檢測數(shù)據(jù)處理與分析5.4.1單根錨下有效預應(yīng)力按下式計算：(5. 4.1)Fe =X 蓋式中：Fg單根錨下有效預應(yīng)力，kN?（Tp反拉終止應(yīng)力（為反拉終止時檢測設(shè)備讀出的反拉力值與預應(yīng)力筋的總截面積之比）,MPa；Act；一一反拉補償應(yīng)力，預應(yīng)力筋拉動時至反拉終止時的彈性補償應(yīng)力，MPa；

24、Acrr _反拉損失應(yīng)力，主要包括反拉檢測過程產(chǎn)生的預應(yīng)力筋與管壁之間的孔道摩擦損失， 錨具及夾片變形、接縫壓縮損失，混凝土的彈性壓縮損失Act/4,預應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失 Acr/7等，各項損失可按附錄試，MPa；Apk預應(yīng)力筋的公稱截面面積，mm2；5.4.2反拉補償應(yīng)力可按下式計算： （S一q）E kL + jj,0曲線型:直線型:式中:1 e(紅+成)LAAct,=-1 L3反拉終止時，實測預應(yīng)力筋伸長量，m(5. 4. 2-1)(5. 4. 2-2)8q反拉終止時，預應(yīng)力筋反拉段理論伸長量，m；L預應(yīng)力筋反拉影響長度，m；Ep預應(yīng)力筋彈性模量，MPa；0預應(yīng)力筋張拉端至計算截面

25、曲線孔道部分切線的夾角之和，rad；k孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)；/ 一一預應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)。5.4.3預應(yīng)力筋反拉段理論伸長量anL（5. 4. 3）式中：反拉終止應(yīng)力時，預應(yīng)力筋反拉段理論伸長量，m；lr預應(yīng)力筋反拉段長度，m；Ep 一一預應(yīng)力筋彈性模量，MPa。6等效質(zhì)量法6.1 一般規(guī)定6.1.1等效質(zhì)量法檢測宜用于張拉質(zhì)量問題（如漏張、張拉設(shè)備出現(xiàn)問題或施工工藝出現(xiàn)問題等）的普査， 以及壓漿后無法進行反拉法檢測的情況。6.1.2等效質(zhì)量法檢測適用于鋼絞線已裁剪、錨頭尚未封端、具備激振錘擺動空間及傳感器安裝空間。6.2檢測設(shè)備6. 2.1檢測設(shè)備應(yīng)適合于沖擊振動信號采集與

26、分析，系統(tǒng)主要包括激振裝置、傳感器、耦合裝置、采集系統(tǒng)、 顯示系統(tǒng)、數(shù)據(jù)分析系統(tǒng)等。6.2.2檢測系統(tǒng)標定幅值相對誤差±5%;聲信號測量相對誤差±1.0%。6.2.3檢測系統(tǒng)分辨率應(yīng)在16Bit,即測試量程的1/216以上；采樣頻率應(yīng)達到500KHz以上；接收系統(tǒng)頻 響范圍應(yīng)適用頻率在1kHz50kHz信號的采樣；接收端信號的S/N比應(yīng)在5以上。6.2.4傳感器宜采用磁性卡座或膠水粘固等粘接方式與錨頭稱合，粘接面應(yīng)無浮漿等雜質(zhì)，且傳感器粘接穩(wěn) 固。6.2.5采用激振錘進行激振。激振力度應(yīng)符合設(shè)備相關(guān)作業(yè)指導書或說明書要求，根據(jù)錨頭規(guī)格類型選取相 應(yīng)的激振錘（見表6.2.5）

27、。表6.2.5壓漿后錨下預應(yīng)力檢測激振錘表錨頭類型<5孔510孔1120孔>20孔激振錘D17加橡膠套D30加橡膠套D50加橡膠套D60加橡膠套6.3現(xiàn)場檢測6. 3.1錨頭粘帖傳感器及激振部位的灰塵、浮漿等應(yīng)清理干凈；6. 3. 2傳感器粘接穩(wěn)固，激振點固定且和受信點保持在同一條直線（應(yīng)完全和標定時的激振點一致），激振 力度應(yīng)基本保持一致；6. 3. 3在標定時有條件的還可以借助機械檢測法確定的摩阻系數(shù)修正標定數(shù)值，使得結(jié)果更加精確；6. 3.4現(xiàn)場測試基本流程見圖6.3.4 6.4檢測數(shù)據(jù)處理和分析6.4.1當預應(yīng)力體系振動質(zhì)量M不變且既知時，根據(jù)測試的數(shù)據(jù)（f ）以及標定的預

28、應(yīng)力體系參數(shù)（&、m.可算出預應(yīng)力體系的錨下有效預應(yīng)力In(T) = ln24+ln7 -+(6. 4. 1)17式中：Fe錨下有效預應(yīng)力，kN；A墊板與構(gòu)件觸面積，mm2;Pa大氣壓，可取為105kPa;m壓力指數(shù)，在體系中認為其為一常數(shù)，無量綱：f 測試得到自振頻率，Hz；M振動系統(tǒng)的質(zhì)量，kg; k0 _為初始剛性，認為其唯一常數(shù)，K _接觸面剛性系數(shù)，取決于結(jié)構(gòu)材質(zhì)（巖體、混凝土或鋼材）及接觸面的狀態(tài)（粗糙/平滑等），認 為其為一常數(shù)，W。6.4.2當預應(yīng)力體系振動質(zhì)量M可變或未知時，根據(jù)測試的數(shù)據(jù)（/、aff、as） 標定的預應(yīng)力體系參 數(shù)（灸0, m. k、以及激振器（錘）

29、的質(zhì)量A/"可算出預應(yīng)力體系的錨下有效預應(yīng)力7。ln(7J；) = liiJ + ln-F(6. 4. 2)式中，Mh激振器（錘）的質(zhì)量，kg；Clff打擊錘上測試的最大加速度，m/s2； as在系統(tǒng)測試的最大加速度，m/s2。7質(zhì)量評定7.1 一般規(guī)定7.1.1現(xiàn)場檢測結(jié)束后，應(yīng)對橋梁預應(yīng)力檢測項目的相關(guān)指標進行質(zhì)量評定。7.1.2錨下預應(yīng)力檢測項目的質(zhì)量評定指標包括錨下有效預應(yīng)力偏差、同束不均勻度。 7.2錨下有效預應(yīng)力標準值7.2.1錨下有效預應(yīng)力標準值獲取方式有兩種：標準試驗檢測得出試驗值、理論計算得出計算值。 7.2.2錨下有效預應(yīng)力標準值的計算值可采用下列公式計算得到：先

30、張法預應(yīng)力筋：Fs = acon 一 (aZ2 + a/3 + al4 + 0.5a/5) x(7. 2.1-1)后張法預應(yīng)力筋：Fs = (rc(m (aZl + al2 + al4) X(7. 2.1-2)式中：Fs錨下有效預應(yīng)力標準值，kN；<Tcon設(shè)計張拉控制應(yīng)力，MPa；(7預應(yīng)力筋與管道壁之間的摩擦，MPa；al2錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮損失(錨固損失)，MPa；(rl3 _預應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差，MPa；CFm混凝土的彈性壓縮損失，MPa；crZ5 預應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛。MPa;7.2.3錨下有效預應(yīng)力標準值的計算參考值可采用特定結(jié)構(gòu)形式下計算得到： 公路預應(yīng)力橋

31、梁工程中應(yīng)用最廣泛的預應(yīng)力筋為抗拉強度標準值=1860MPa.公稱直徑為15. 2mm的鋼絞線。采 用反拉法時，結(jié)合相關(guān)技術(shù)規(guī)程及不同構(gòu)件情況，給出預應(yīng)力梁板和剛構(gòu)單根鋼絞線張拉錨固后，錨下有效預應(yīng) 力標準值的參考值，見表7.2.3。應(yīng)變法、等效質(zhì)量法可參考使用。表7.2.3錨下有效預應(yīng)力標準值的計算參考值預應(yīng)力構(gòu)件類型設(shè)計張拉控制應(yīng)力0(MPa)錨下有效預應(yīng)力標準值f(kN)梁板0-70175M5fpt185剛構(gòu)fpk1780-75 人1877.3錨下有效預應(yīng)力質(zhì)量評定7.3.1錨下預應(yīng)力檢測項目評定指標的計算可按以下公式進行: 1錨下有效預應(yīng)力偏差= .dxl00%(7. 3.1-1)式中

32、：T錨下有效預應(yīng)力偏差;Fs錨下有效預應(yīng)力標準值，kN；錨下有效預應(yīng)力，kN。2錨下有效預應(yīng)力同束不均勻度xlOO%(7. 3.1-2)式中：&錨下有效預應(yīng)力同束不均勻度;F一一同一束中單根預應(yīng)力筋錨下有效預應(yīng)力最大檢測值，kN；C*max同-束中單根預應(yīng)力筋錨下有效預應(yīng)力最小檢測值，奶。7. 3.2錨下有效預應(yīng)力偏差T、同束不均勻度汐應(yīng)滿足表7.3.2的要求：表7.3.2錨下預應(yīng)力檢測項目相關(guān)指標判定標準檢測指標允許偏差(%)錨下有效預應(yīng)力偏差r士 5錨下有效預應(yīng)力同束不均勻度&57.3.3錨下有效預應(yīng)力檢測項目的相關(guān)指標滿足本規(guī)程7. 3.2條時，評定合格，否則評定不合格。

33、7. 3.4預應(yīng)力筋滑絲斷絲、夾片破裂、錨具變形等數(shù)量超過本規(guī)程表3.1.5的限制值時，評定不合格。 7.3.5當錨下預應(yīng)力檢測評定不合格時應(yīng)采用有效措施進行調(diào)整，直至滿足要求。8安全措施8.0.1橋梁錨下預應(yīng)力檢測前應(yīng)做好各種危險源辨識、評估其安全應(yīng)對措施，防止意外事故發(fā)生。 8.0.2檢測區(qū)域內(nèi)應(yīng)設(shè)置明顯的防護、警示及引導標志。進入檢測區(qū)域必須佩戴安全防護用品，預應(yīng)力筋兩端的 正面嚴禁站人和穿越。8.0.3對檢測作業(yè)使用的張拉機械、儀器設(shè)備及輔助工具，應(yīng)符合其安裝、維護、使用等相關(guān)規(guī)定，并定期檢査、 檢驗，使其保持良好的工作狀態(tài)。8.0.4高空、水上檢測作業(yè)應(yīng)對相關(guān)人員進行安全技術(shù)交底，并

34、設(shè)置必要的安全防護措施，在強風、濃霧、暴雨、 雷電和暴風雪等惡劣天氣情況下，不得開展現(xiàn)場檢測作業(yè)。8.0.5應(yīng)核實驗算結(jié)構(gòu)和支架的安全性；在分級加、卸載試驗過程中，應(yīng)通過觀察異常反應(yīng)、測試數(shù)據(jù)等進行分 析判斷。8.0.6檢測設(shè)備應(yīng)輕拿輕放、安置穩(wěn)固：運輸過程中應(yīng)按設(shè)備要求進行防護。附錄A應(yīng)變法檢測設(shè)備技術(shù)要求應(yīng)變（或應(yīng)力）測試設(shè)備應(yīng)滿足表A. 0.1的要求。表A.O.1應(yīng)變（或應(yīng)力）測試技術(shù)要求量測內(nèi)容儀表名稱最小分化值（岬常用量測范圍（；/£ ）數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)儀器名稱技術(shù)參數(shù)應(yīng)變電阻應(yīng)變儀1±20000應(yīng)變測試分析系統(tǒng) 測量范圍：士20000 ； 分辨率：.伸振弦式應(yīng)變

35、計1±3000振弦式傳感器、頻率測量儀或綜合測試儀 測量范圍：振弦頻率400- 6000Hz； 頻率測量精度：0.05Hz注：1.宜采用標距不大于6mm小標距應(yīng)變計。2.或根據(jù)實際檢測情況采用符合技術(shù)要求的其他設(shè)備-附錄B應(yīng)變法檢測異常數(shù)據(jù)剔除(B. 0. 3-2)B.0.1檢測過程因粘貼表面的應(yīng)變片或應(yīng)變計不牢固，粘貼部位或附近出現(xiàn)異常造成有效應(yīng)變值發(fā)生明顯偏 大或偏小，應(yīng)予以剔除。B.0.2應(yīng)變異常值計算1計算所有測點應(yīng)變平均值及標準差。1 N1=1(B. 0. 3-1)式中：應(yīng)變平均值;S 應(yīng)變標準方差。2某測點應(yīng)變值與平均值之差的絕對值大于標準偏差與肖維勒系數(shù)之積，則該測點應(yīng)

36、變值異常，應(yīng)予以剔除。 |A. -A|>/fSB. 0. 3-3)K肖維勒系數(shù)，見表B.0.2。表B.0.2肖維勒系數(shù)表N3456789K1.381.531.651.731.81.861.92N10111213141520K1.962.002.032. 072. 102. 132. 24附錄C反拉法檢測過程相關(guān)損失計算c.i反拉法檢測過程的孔道摩阻損失aAC.1.1本條給出反拉法檢測錨下有效預應(yīng)力時，預應(yīng)力筋與管壁之間的摩阻損失的理論計算方法。c. 1.2反拉法檢測錨下有效預應(yīng)力時，預應(yīng)力筋與管壁之間摩擦引起的預應(yīng)力損失Acrn,可按下式進行計(C. 1. 2)式中：Al反拉檢測預應(yīng)力筋

37、與管壁之間的孔道摩擦損失，MPa；設(shè)計張拉控制應(yīng)力，MPa；x預應(yīng)力筋反拉端至計算截面的孔道長度，m；預應(yīng)力筋反拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，rad;長孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)；預應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)。C.2反拉法檢測過程的錨具及夾片變形、接縫壓縮損失C.2.1本條給出反拉法檢測錨下有效預應(yīng)力時，錨具及夾片變形、接縫壓縮損失A<7/2,的理論計算方法。C.2.2反拉過程引起的錨具變形、鋼筋回縮、接縫壓縮損失AaA的計算，應(yīng)考慮反拉過程中反摩擦的影響。C.2.3反拉過程引起的錨具及夾片變形、接縫壓縮損失的計算方法1反摩擦影響長度（見圖C.2.3）可按下列公式計算：3

38、0式中，Acra為單位長度由管道摩擦引起的預應(yīng)力損失，按下列公式計算:(C. 2. 3-2)式中：CT0一一反拉端錨下控制應(yīng)力，反拉檢測時為 _預應(yīng)力筋扣除沿途孔道摩擦損失后錨固端應(yīng)力；1 一一反拉端至錨固端的距離：2當<1時，預應(yīng)力筋離反拉端X處考慮反摩擦后的預應(yīng)力損失可按下列公式計算:A<(cr;2) = Acrjf(C. 2. 3-3)(C. 2. 3-4)式中，Acr為當0彡1時在影響范圍內(nèi)，預應(yīng)力筋考慮反摩擦后在反拉端錨下的預應(yīng)力損失值。如$彡f，表示又處預應(yīng)力筋不受反摩擦的影響。3當"1,預應(yīng)力筋離反拉端x處考慮反摩擦后的預應(yīng)力損失，可按下列公式計算:(cr；

39、2 ) = Acr；-2xrcrd(C. 2. 3-5)式中Ac為當/1時在/范圍內(nèi)，預應(yīng)力筋考慮反摩擦后在張拉端錨下的預應(yīng)力損失值，可按以下方式求=cdo得：令圖中等腰梯形面積：A = Ep式算得到cd，則圖C.2.3考慮反摩擦后預應(yīng)力損失計算簡圖圖中：catf表示預應(yīng)力筋扣除管道正摩擦損失后的應(yīng)力分布線。表示1 f時，預應(yīng)力筋扣除管道正摩擦和回縮(考慮反摩擦)損失后的應(yīng)力分布線。bd表示">1時，預應(yīng)力筋扣除管道正摩擦和回縮(考慮反摩擦)損失后的應(yīng)力分布線。為等腰三角形；為等腰梯形。C.3反拉法檢測過程的混凝土彈性壓縮損失A<4C.3.1本條給出反拉法檢測錨下有效預應(yīng)

40、力時，混凝土彈性壓縮損失Aa的理論計算方法。C. 3. 2后張法預應(yīng)力混凝土構(gòu)件，當同一截面的預應(yīng)力筋逐束反拉時，由混凝土彈性壓縮引起的預應(yīng)力損失， 可按下列簡化公式計算：A ' A (C. 3. 2-1)a/4 =式中：m一預應(yīng)力筋的束數(shù);一一在計算截面的全部鋼筋重心處，由張拉一束預應(yīng)力筋產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力（MPa），取各束的平均值。aE彈性模量比值c. 4反拉法檢測過程的預應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失C.4.1在有條件的情況下，錨口摩阻宜通過現(xiàn)場試驗進行測試獲得，測試方法參見公路橋梁預應(yīng)力 鋼絞線用錨具、夾具和連接器JTT329。C.4.2預應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失AaA般由錨

41、具生產(chǎn)廠商通過產(chǎn)品體系試驗獲得并明示。一般情況， 錨具生產(chǎn)廠商測得的錨口摩擦損失率不大于3%。本規(guī)程用詞說明1本規(guī)程執(zhí)行嚴格程度的用詞采用下列寫法：1）表示很嚴格，非這樣做不可的用詞，正面詞采用“必須"，反面詞采用“嚴禁”；2）表示嚴格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的用詞，正面詞采用"應(yīng)”，反面詞采用“不應(yīng)” “或“不得”;3）表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應(yīng)這樣做的用詞，正面詞采用“宜”，反面詞采用“不宜”：4）表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞，采用“可”。2引用標準的用語采用下列寫法：1）在規(guī)程總則中表述與相關(guān)標準的關(guān)系時，采用“除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國

42、家和行業(yè)現(xiàn)行有 關(guān)標準的規(guī)定”。2）在規(guī)程條文及其他規(guī)定中，當引用的標準為國家標準或行業(yè)標準時，應(yīng)表述為“應(yīng)符合XXXXXX（XXX）的有關(guān)規(guī)定”:3）當引用本規(guī)程中的其他規(guī)定時，應(yīng)表述為“應(yīng)符合本規(guī)程第X章的有關(guān)規(guī)定”、“應(yīng)符合本規(guī)程第X.X 節(jié)的有關(guān)規(guī)定”、“應(yīng)符合本規(guī)程第X. X. X條的有關(guān)規(guī)定”或"應(yīng)符合按本規(guī)程第X. X X條的有關(guān)規(guī)定執(zhí) 行"。中華人民共和國工程建設(shè)地方標準橋梁錨下預應(yīng)力檢測技術(shù)規(guī)程DBJ52/T106-2021條文說明制定說明本規(guī)程制定過程中編制組進行了國內(nèi)外橋梁預應(yīng)力施工質(zhì)量檢測等相關(guān)方面的調(diào)査研宄?？偨Y(jié)了我國尤其是 貴州省工程建設(shè)橋梁錨下

43、預應(yīng)力施工質(zhì)量檢測的實踐經(jīng)驗。通過將等效質(zhì)量法、反拉法及應(yīng)變法檢測應(yīng)用于工程， 并依據(jù)實測數(shù)據(jù)總結(jié)適合貴州省的橋梁錨下預應(yīng)力施工質(zhì)量的檢測方法和應(yīng)該解決的問題，取得了相應(yīng)檢測方法 對應(yīng)的重要技術(shù)參數(shù)。1總則1.0.1鑒于預應(yīng)力結(jié)構(gòu)在市政、公路、鐵路等領(lǐng)域中應(yīng)用廣泛，為保證預應(yīng)力施工質(zhì)量，規(guī)范檢測行為，保 證檢測質(zhì)量，提升檢測水平，制定貴州地區(qū)統(tǒng)一的技術(shù)標準，十分必要。1.0.2確定本規(guī)程的適用范圍為錨下預應(yīng)力。1.0.3合理選擇本規(guī)程規(guī)定的應(yīng)變法、反拉法、等效質(zhì)量法的條件1.0.4為保證橋梁預應(yīng)力工程的施工質(zhì)量，在貴州省范圍內(nèi)進行橋梁預應(yīng)力工程施工質(zhì)量檢測，強調(diào)首先應(yīng) 按照本規(guī)程的規(guī)定嚴格實施

44、，除此而外尚應(yīng)符合現(xiàn)行相關(guān)標準中的規(guī)定。2術(shù)語符號本章節(jié)將規(guī)程中列出的術(shù)語進行了詳細描述與定義。2.1.1后張法的錨下有效預應(yīng)力僅針對預應(yīng)力瞬時（第一批）損失后的檢測，未考慮預應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛、 混凝土的收縮徐變等因素的長期損失。先張法的錨下有效預應(yīng)力僅針對預應(yīng)力瞬時（第一批）損失后的檢測，未考慮預應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛（僅考 慮一半）、混凝土的收縮徐變等因素的長期損失。3基本規(guī)定3.1 一般規(guī)定3.1.1當前，橋梁建設(shè)普遍采用預應(yīng)力技術(shù)。張拉過程中可能存在多種因素導致實際錨下有效預應(yīng)力與其 標準值偏差過大，影響結(jié)構(gòu)使用安全。為了進一步加強橋梁預應(yīng)力施工管理，確保橋梁結(jié)構(gòu)的施工質(zhì)量，應(yīng)開展 橋梁

45、工程的錨下預應(yīng)力檢測工作。3.1.2全面記錄被測對象的基本信息。3.1.3根據(jù)所選檢測方法，準確選擇設(shè)備，并保證設(shè)備及配件齊全，設(shè)備參數(shù)符合規(guī)程要求。3.1.4明確檢測所用設(shè)備必須定期檢校，檢測過程保證檢測設(shè)備在檢校有效期內(nèi)。3.1.5預應(yīng)力筋出現(xiàn)滑絲、斷絲、夾片破裂、描具變形及錨墊板中心變形或破裂等問題，影響預應(yīng)力結(jié)構(gòu) 的安全性與耐久性。1引起滑絲的主要原因有：張拉時錨具錐孔與夾片之間有雜物；鋼絞線有油污；錨固效率系數(shù)小于規(guī)范要求 值；鋼絞線受力不均勻；夾片、錨具的強度不夠。2引起斷絲的主要原因有：預應(yīng)力同束張拉不均勻度過大，導致單根絞線（鋼絲）應(yīng)力大于極限強度；鋼絞 線（鋼絲）質(zhì)量不夠標準

46、值：千斤頂多次重復使用，導致張拉力不夠均勻；夾片、錨具的強度不夠。3引起夾片破裂的主要原因有：預應(yīng)力同束張拉不均勻度過大，導致夾片破裂；夾片存在質(zhì)量缺陷。 4引起錨具變形的主要原因是錨具存在質(zhì)量缺陷。5錨墊板中心變形出現(xiàn)明顯擾度或破裂主要原因有，受力不均勻；夾片存在質(zhì)量缺陷。通過觀察檢測過程中 預應(yīng)力筋的異常伸長、錨夾具異響、錨固區(qū)結(jié)構(gòu)裂縫變化等異?，F(xiàn)象，可以幫助了解結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在試驗過程中 的表現(xiàn)狀況，提前采取應(yīng)對措施，避免質(zhì)量和安全事故。3.2檢測工作程序3.2.1橋梁預應(yīng)力施工質(zhì)量檢測工作應(yīng)編制檢測方案，按照規(guī)程規(guī)定程序進行檢測。3.2.2現(xiàn)場檢測前的對工程相關(guān)信息的收集宜全面。3.2.3

47、給出現(xiàn)場檢測方案編制內(nèi)容的參考。3.2.4本規(guī)程所列應(yīng)變法、反拉法、等效質(zhì)量法三種方法現(xiàn)場檢測應(yīng)滿足的條件。3.3檢測頻率本小節(jié)給出了應(yīng)變法、反拉法、等效質(zhì)量法各自檢測時的檢頻率，檢測前應(yīng)按此要求確定檢測項目的檢測頻 率。3.4檢測報告3.4.1本節(jié)介紹了橋梁預應(yīng)力工程質(zhì)量檢測提交成果資料的方式。4應(yīng)變法4.1 一般規(guī)定4.1.3當不滿足環(huán)境要求時，應(yīng)根據(jù)儀器設(shè)備正常工作條件，確定是否進行應(yīng)變法的檢測。4.2檢測設(shè)備4.2.3通常，預計實測值處于檢測設(shè)備量程的15%85%。4.3現(xiàn)場檢測4.3.1采用粘貼應(yīng)變片時，每個測點沿預應(yīng)力筋環(huán)向布設(shè)不少于3個應(yīng)變片。預應(yīng)力筋最大計算伸長量為預 應(yīng)力筋檢

48、測端在最大荷載作用下的計算伸長量。4. 3.2穩(wěn)定觀測時間用于衡量外界條件對測試結(jié)果的影響，或用于測點的溫度影響修正。穩(wěn)定觀測讀數(shù)頻率 宜為1次/分鐘。4.3.3預應(yīng)力筋長度30m以下時，初始應(yīng)力值宜為0. 1 a con0.15 a con;預應(yīng)力筋長度30nT60m時，初始 應(yīng)力值宜為0.15 o coiTO. 2 a co；預應(yīng)力筋長度大于60m時，初始應(yīng)力值宜為0. 2 o coiTO. 25 o con；應(yīng)與 日常預應(yīng)力施工工藝、施工水平保持一致。4.3.5加載過程中，應(yīng)進行實時觀測，并與理論計算值對比分析，判斷實測應(yīng)變值變化規(guī)律是否異常。4.4檢測數(shù)據(jù)處理與分析4.4.1荷載-應(yīng)變

49、曲線線性擬合方式可采用最小二乘法等方法。采用工具式傳感器直接測度力值時，可直接 進行力值數(shù)據(jù)修正。4.4.2采用粘貼應(yīng)變片時，有效應(yīng)變?yōu)樗袘?yīng)變片測量應(yīng)變，剔除異常后，取平均值。 4.4.3先計算單根預應(yīng)力筋的錨下有效預應(yīng)力值，再計算整束錨下有效預應(yīng)力值；應(yīng)變法檢測結(jié)果存在應(yīng) 力與應(yīng)變的換算，其中預應(yīng)力筋的截面面積和彈性模量為關(guān)鍵因素，宜通過取樣實測獲取。當無可靠試驗數(shù)據(jù)時， 可參考預應(yīng)力筋質(zhì)量檢驗報告。5反拉法5.1 般規(guī)定5.1.3通過大量試驗檢測發(fā)現(xiàn)，采用編束穿孔、整束張拉施工工藝的預應(yīng)力筋錨下有效預應(yīng)力同束不均勻度均在允許偏差范圍內(nèi)；因此，對于該工藝施工預應(yīng)力筋宜采用整束反拉檢測方式，

50、提髙檢測效率。 5.1.4反拉力損失主要為預應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損失，宜通過試驗確定。5.2檢測設(shè)備5.2.2反拉加載設(shè)備最大加持荷載宜不超過最大加載力值的2倍，反拉加載設(shè)備運行時加載速率宜不大于0.2C/min、卸載速率宜不大于0.5C/min、穩(wěn)壓補償宜不大于等。5.2.4采用一體化智能檢測設(shè)備記錄時，應(yīng)對控制點的測值進行監(jiān)控，當采用非一體化智能檢測設(shè)備時，測 讀與記錄應(yīng)及時、準確，減小人為誤差。5.3現(xiàn)場檢測5.3.3反拉終止應(yīng)力一般可通過工作夾片退出位移或反拉力（或反拉應(yīng)力）-位移曲線拐點突變確定，一般 小于設(shè)計張拉控制應(yīng)力。穩(wěn)壓期內(nèi)記錄位移量不少于3次。位移量穩(wěn)定指觀測期內(nèi)位移變化

51、量不大于1mm。5.4檢測數(shù)據(jù)處理與分析5.4.1從式（5.4.1）可知，準確得出錨下有效預應(yīng)力值K與%、相關(guān)。Aa>又與錨下預應(yīng)力 筋拉動時的彈性變形有關(guān)，在反拉過程中利用工作夾片退出位移或反拉力-位移（或反拉應(yīng)力-位移）曲線拐點突 變確定計算時，反拉過程產(chǎn)生的預應(yīng)力筋與管壁之間的摩擦損失，錨具及夾片變形、接縫壓縮損失、混凝 土的彈性壓縮損失可忽略不計，Aazl = AcrZ2=0,僅需考慮反拉過程中預應(yīng)力筋與錨口之間的摩擦損 失267。因此，檢測前宜進行專項試驗確定A<7/、Acr<,主要原因是多個因素相互影響導致每個因素造成 的預應(yīng)力損失值理論計算很難確定。SS位移（s

52、/mm）圖5. 4.1理想狀態(tài)下反拉法檢測繪制的反拉力-位移曲線根據(jù)檢測數(shù)據(jù)繪制反拉力移曲線，理想狀態(tài)下反拉力移曲線如圖5.4.1,圖中0A段為反拉端初應(yīng)力 作用下預應(yīng)力筋被預緊階段，AB段為反拉段預應(yīng)力筋的彈性變形階段，BC段預應(yīng)力筋拉動后自由段和反拉端預 應(yīng)力筋的共同變形階段，B點對應(yīng)的力值即為錨下有效預應(yīng)力值。因此，B點除用式（5.4.1）計算，在一定條 件下亦可通過曲線斜率變化率等方式可計算機自動判讀；但現(xiàn)場實際檢測得到的反拉力移曲線，由于反拉損 失應(yīng)力影響，拐點的出現(xiàn)并非特別明顯，自動判讀時宜結(jié)合實際并與理論計算綜合得出。當反拉終止應(yīng)力為設(shè)計張拉控制應(yīng)力且反拉補償應(yīng)力Ac為0時（反拉

53、力-位移曲線未出現(xiàn)拐點B點），錨下 有效預應(yīng)力檢測結(jié)果宜給出下限值。特別需注意的是，設(shè)備得出的反拉終止力不直接等于錨下有效預應(yīng)力，應(yīng)減去反拉過程中預應(yīng)力筋與錨口之 間的摩擦損失才是實測錨下有效預應(yīng)力值。6等效質(zhì)量法6.1 般規(guī)定6.1.1在任何時期使用錨頭露出均可進行檢測。參數(shù)的獲取和標定，在錨下預應(yīng)力測試中需對己知預應(yīng)力數(shù) 值的結(jié)構(gòu)振動特性進行標定，需要3個以上已知錨下預應(yīng)力進行標定。標定應(yīng)采用同型錨具、位置也最好一致。 同時，在常規(guī)標定時，一般可通過模型試驗或單端張拉的方法。但應(yīng)注意，在單端張拉時，會因摩阻而產(chǎn)生預應(yīng) 力損失。另一方面，在很多時候僅在接近設(shè)計錨下預應(yīng)力值易于標定，為此，可采

54、用簡易標定法。在簡易標定時， 作為標定值的錨下預應(yīng)力盡可能通過其他方法（如施工記錄、預置傳感器）等確認。當無法確認時，可采用全部 測試值中錨下預應(yīng)力較大30%的數(shù)值作為設(shè)計值。此外，該方法對于低錨下預應(yīng)力區(qū)的測試結(jié)果誤差較大，需要 引起注意。6.1.2鋼絞線的影響，根據(jù)測試理論，鋼絞線露出過長時，其影響不能忽視。當鋼絞線未截斷時，其露出 長度常常達到50cm以上。由于其質(zhì)量大，并在錨頭激振過程中也會產(chǎn)生相應(yīng)的振動，從而給測試結(jié)果帶來較大的 負面影響，導致結(jié)果的穩(wěn)定性降低。激振部位和力度的影響，在測試過程激振點和激振力度對結(jié)果產(chǎn)生一定影響， 建議在測試時，盡量固定激振點和激振力度。6.2檢測設(shè)備6.2.1檢測設(shè)備的系統(tǒng)應(yīng)具備基本功能。6.2.2說明了檢測系統(tǒng)標定的相對誤差。6.2.3對檢測系統(tǒng)給出了分辨率、量程、采樣頻率的限值。6.3現(xiàn)場檢測6.3.2良好的接觸