合肥恒大超限報告抗震審查_seismic report hefei expert review--part21

1、1工程概況45.15.1.15.1.25.25.2.15.2.25.2.35.35.45.5地6.16.26.36.3.16.46.5重力荷載16重力荷載取值16活荷載折減17塔樓風(fēng)荷載17風(fēng)洞試驗的目的17RWDI風(fēng)洞試驗結(jié)果-塔樓風(fēng)荷載17RWDI風(fēng)洞試驗結(jié)果-塔樓舒適度18作用19其它荷載及作用20荷載組合20礎(chǔ)設(shè)計21塔樓樁基分析概述21塔樓、裙房及純室樁基21單樁豎向承載力確定21樁身抗壓承載力計算21塔樓筏基設(shè)計22室抗浮設(shè)計221.11.2工程地理位置4項目高度及面積42結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)62.12.1.12.1.22.1.32.22.2.12.2.22.2.32.2.42.2.52.

2、2.62.2.72.2.82.2.9設(shè)計規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)程6中國規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)程6參考國際文獻6其它參考文獻6主要設(shè)計準(zhǔn)則6結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限6建筑安全等級6抗震等級7設(shè)防烈度76地礎(chǔ)設(shè)計等級7建筑位移7抗震設(shè)計準(zhǔn)則7舒適度準(zhǔn)則7結(jié)構(gòu)受彎構(gòu)件撓度控制7樓面振動標(biāo)準(zhǔn)87塔樓結(jié)構(gòu)體系概述232.2.107.17.27.2.17.2.27.2.37.2.47.2.57.2.67.2.77.37.4概述23抗側(cè)力體系23勁性鋼筋混凝土筒24巨柱（勁性鋼骨混凝土柱）24外伸臂桁架24環(huán)帶桁架（腰桁架）24外周框梁24抗側(cè)力體系的整體工作原理243巖土工程以及安全性分析93.13.23.33.43.53.5.

3、13.5.23.5.33.5.43.63.73.7.13.7.23.7.33.7.4場地工程地質(zhì)條件9水9水、土對建筑材料腐蝕性10不良地質(zhì)現(xiàn)象10基礎(chǔ)形式10塔樓樁型10塔樓樁基持力層選擇10單樁豎向承載力估算11樁基沉降參數(shù)及變形特征分析12場地特征周期12效應(yīng)12塔樓的主要構(gòu)件.25重力體系26室結(jié)構(gòu)體系278塔樓超限分析288.18.1.18.1.28.28.2.18.2.28.2.38.2.48.2.58.2.6超限情況判別28穩(wěn)定性驗算28嵌固層的確定28針對超限情況的結(jié)構(gòu)設(shè)計和相應(yīng)措施29結(jié)構(gòu)體系設(shè)計的優(yōu)化29增強筒延性的措施29增強巨柱延性的措施29針對伸臂桁架及薄弱層的措施2

4、9針對環(huán)帶桁架的措施29采用的其他相關(guān)措施29近場區(qū)構(gòu)造環(huán)境小結(jié)12工程場地類別13地質(zhì)災(zāi)害評價13場地設(shè)計動參數(shù)的確定134結(jié)構(gòu)材料144.14.24.34.4混凝土14鋼筋14鋼材14鋼結(jié)構(gòu)要求155荷載與作用169塔樓結(jié)構(gòu)分析主要結(jié)果匯總及比較309.19.1.19.1.29.29.2.19.2.29.2.39.2.49.2.59.2.69.2.79.2.89.2.9概述30分析軟件30計算模型主要參數(shù)30主要分析結(jié)果30周期與振型30質(zhì)量和質(zhì)量參與系數(shù)32質(zhì)量和結(jié)構(gòu)荷載32總風(fēng)力及作用33塔樓層間剪力分配35塔樓樓層傾覆力矩分配36層間位移角36樓層剪重比37樓層側(cè)向剛度比381.2.

5、211.2.31.31.3.11.3.21.41.4.11.4.21.4.31.4.41.51.5.11.5.21.5.31.5.41.5.51.61.6.11.6.21.6.31.71.81.91.101. 1彈塑性模型中結(jié)構(gòu)材料非線性特性的定義99結(jié)構(gòu)構(gòu)件在彈塑性模型中的模擬101結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震性能水準(zhǔn)及檢驗準(zhǔn)則103中國規(guī)范對構(gòu)件性能水準(zhǔn)的要求103國際性能化設(shè)計規(guī)范（ASCE41）對結(jié)構(gòu)構(gòu)件性能水準(zhǔn)及接受準(zhǔn)則的要求104動參數(shù)及波信息104波的選用與頻譜特性104輸入波的分析及選用105波輸入方法與工況109雙向波復(fù)核109彈塑性時程分析結(jié)果10彈塑性模型校核10最大變形、基底剪力及傾覆

6、力矩111最大層間位移角111樓層剪力12樓層傾覆力矩13塔樓結(jié)構(gòu)的大震時程X,Y方向響應(yīng)13X,Y方向基底剪力時程曲線13X,Y方向頂點位移時程曲線14X,Y方向墻體角部轉(zhuǎn)角樓層分布15大震下彈性與彈塑性時程響應(yīng)對比169.2.109.2. 1 9.2.12 9.2.13 9.2.14 9.2.15 9.2.16 9.2.17受剪承載力比值驗算39整體穩(wěn)定驗算40整體屈曲分析40筒墻體軸壓比驗算41巨柱軸壓比驗算42扭轉(zhuǎn)不規(guī)則驗算42小震彈性時程分析結(jié)果43總結(jié)4510塔樓構(gòu)件設(shè)計46結(jié)構(gòu)構(gòu)件性能狀態(tài)（以下均為波L0505/L0506下的響應(yīng)）12610.110.1.110.1.210.1.

7、310.1.410.1.510.1.610.210.2.110.2.210.2.3構(gòu)件驗算46筒墻46連梁67巨柱70外伸臂桁架88環(huán)帶桁架90樓面組合梁設(shè)計及驗算92節(jié)點設(shè)計94巨柱SC1與桁架的連接節(jié)點94巨柱SC2與桁架的連接節(jié)點95筒剪力墻與外伸臂桁架的連接節(jié)點95TT 公司彈塑性分析結(jié)論142建研院第彈塑性分析結(jié)論143彈塑性分析最終結(jié)論14312裙房結(jié)構(gòu)14412.112.212.2.112.2.212.312.3.112.3.212.412.4.112.4.212.5概述144裙房的結(jié)構(gòu)體系146裙房樓面體系146裙房抗側(cè)力體系146裙房的結(jié)構(gòu)分析和設(shè)計147裙房/塔樓整體模型分

8、析147裙房單體模型148屋面桁架分析149構(gòu)件應(yīng)力比149變形驗算150總結(jié)15011工程研究及抗震性能化設(shè)計96抗震設(shè)計方法概述96基于規(guī)范的抗震設(shè)計方法概述96基于結(jié)構(gòu)性能的抗震性能化設(shè)計方法概述96抗震設(shè)計方法961.11.1.11.1.21.1.31.1.41.21.2.113施工模擬分析及非荷載作用分析151罕遇下彈塑性時程分析概述9713.113.1.113.1.2長期荷載效應(yīng)下的柱壓縮變形151混凝土結(jié)構(gòu)的徐變收縮計算模型151施工進度表153結(jié)構(gòu)彈塑性計算模型98結(jié)構(gòu)彈塑性計算模型9813.1.313.1.413.1.513.213.313.3.113.3.213.4施工期間

9、的安全檢查153長期荷載效應(yīng)下的柱壓縮變形154差異壓縮變形158樓層標(biāo)高的施工補償161長期柱壓縮變形對外伸臂桁架的影響162施工工序的考慮162設(shè)計荷載組合162總結(jié)1641 工程概況1.2項目高度及面積合肥恒大中心 C 地塊塔樓為綜合體項目，含有辦公、酒店、服務(wù)式酒店等建筑功能。塔樓地上 102 層1.1工程地理位置合肥恒大中心 C 地塊項目場地位于中國（自然層 108 層），4 層。塔樓屋面 504.1m，塔冠最高點為 518m，裙房屋面 23.8m,透空金屬構(gòu)架屋面高度 28m。本項目地上計容建筑面積315375 ，室 127300 ，總建筑面積450800 。省合肥市濱湖新區(qū)，用地

10、位于華山路以東，白云山路以西，岷江路以南，南寧路以北。主要使用功能為辦公、酒店、服務(wù)式酒店、多功能廳、商業(yè)等。本項目的裙房部分是一幢結(jié)構(gòu)高度 23.8 米左右的建筑,位于主塔樓北側(cè)。其主要功能為五層挑高的多功能廳，在建筑功能上，與主塔樓只在地上一層在建筑功能上相通。一體。 裙房與主塔樓不設(shè)抗震縫 。四層與 D 地塊塔樓的室連為本項目建設(shè)地點在位于合肥市濱湖新區(qū) CBD區(qū)，具備成熟商圈的條件，建成后為省最高建筑， 主干道包河大具有較強的地標(biāo)性。項目南面為廣闊的巢湖景觀、湖景優(yōu)勢明顯。地塊東側(cè) 400m道，西側(cè)廬州大道下有在建的地鐵，整個CBD 區(qū)路網(wǎng)規(guī)整交通便利。圖1.1.1 工程地理位置示意圖

11、圖1.1.2 塔樓效果圖本工程圖1.1.5典型高區(qū)樓層平面圖圖1.1.3 裙房屋頂、塔樓06 層結(jié)構(gòu)平面圖圖1.1.4典型低區(qū)樓層平面圖··國際規(guī)范委員會 國際建筑規(guī)范（International Building Code） 2009ASCE/SEI 41-06 房屋舊有房屋的抗震加固 （注：該設(shè)計規(guī)程既可用于舊有建筑基于性能的設(shè)計， 但也適用新建建筑。）2 結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)主要為中國，省和合肥市地方現(xiàn)行規(guī)范、規(guī)程，并參考有關(guān)國際規(guī)范。···建筑物及其他結(jié)構(gòu)最小設(shè)計荷載規(guī)程（ASCE7-10）2.1設(shè)計規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)程美國鋼結(jié)構(gòu)

12、施工由于人類活動引起的樓面振動美國GSA 抗連續(xù)倒塌分析及設(shè)計指南20032.1.1中國規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)程§§§§§§§§§§§§§§§§§§§§§工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB 50153-2008GB 50009-2012GB 50010-2010GB 50223-2008GB 50011-2010GB 5010

13、8-2008JGJ 3-2010GB 50017-2003JGJ 99-98JGJ138-2001，J 130-2001GB 50007-2011JGJ 6-2011JGJ 55-2011JGJ 94-2008CECS 104:99JGJ 106-2003GB 50018-2002GB/T 19879-2005CECS 200:2006 GB50016-2014 版2.1.3其它參考文獻§§合肥恒大中心C 地塊巖土勘察報告（2014 年7 月）（上海巖土工程勘察）關(guān)于“合肥恒大中心C 地塊巖土工程勘察報告”特征周期的說明（2014 年9 月15 日）（上海巖土工程勘察合肥濱

14、湖CBD 超局地球物理）CD 地塊工程場地§安全性評價報告（送審稿）（2015 年10 月）（中國）工程防水規(guī)范建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程和省工程§§合肥恒大中心C 地塊風(fēng)洞試驗風(fēng)荷載初步結(jié)果（2015 年9 月23 日）（RWDI 顧問公司）合肥恒大中心C 地塊風(fēng)洞試驗風(fēng)荷載初步結(jié)果（2015 年9 月23 日）（華南理工大學(xué)）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程2.2主要設(shè)計準(zhǔn)則建筑地礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范建筑箱形與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范2.2.1結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程建筑樁基技術(shù)規(guī)程高強混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范冷彎薄壁型鋼

15、技術(shù)規(guī)程建筑結(jié)構(gòu)用鋼板建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范建筑設(shè)計防火規(guī)范本項目塔樓的設(shè)計使用年限在承載力及正常使用情況下為50年?？紤]耐久性時，重要構(gòu)件使用年限可取100年，次要構(gòu)件使用年限取50年，或根椐相關(guān)規(guī)范確定。2.2.2建筑安全等級建筑安全等級：§§塔樓重要構(gòu)件 一級，重要性系數(shù)1.1。塔樓次要構(gòu)件 二級，重要性系數(shù)1.0。超限建筑工程抗震設(shè)防專項技術(shù)要點建質(zhì)201567 號重要構(gòu)件：筒、巨柱、外伸臂桁架、環(huán)帶桁架、周邊框架梁和樓面水平支撐。次要構(gòu)件：除重要構(gòu)件外的其它構(gòu)件，如樓面次梁等。2.1.2參考國際文獻···美國鋼結(jié)構(gòu)施工鋼結(jié)構(gòu)施工手冊

16、（第13 版，2005）建筑抗震設(shè)防類別：美國混凝土ACI 318-11/318R-11 建筑規(guī)范 結(jié)構(gòu)混凝土要求及條文說明§§塔樓：重點設(shè)防類（乙類）裙房：重點設(shè)防類（乙類）美國鋼結(jié)構(gòu)建造設(shè)計手冊6：混凝土內(nèi)插W 型鋼的荷載與參數(shù)設(shè)計(1992)2.2.32.2.7抗震等級抗震設(shè)計準(zhǔn)則塔樓及裙房：主要性能目標(biāo)和設(shè)計指標(biāo)見第11章工程研究及抗震性能化設(shè)計部分。2.2.8舒適度準(zhǔn)則在10 年重現(xiàn)期風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)頂點的最大度限值: =0.25m/s2辦公/酒店:住宅/公寓:max注：筒底部加強區(qū)從計算嵌固端起算取至墻體高度的1/10 處，至12 層樓板（標(biāo)高53.5m）。 =

17、0.15m/s2max2.2.9結(jié)構(gòu)受彎構(gòu)件撓度控制室：混凝土結(jié)構(gòu)（屋蓋，樓蓋及樓梯構(gòu)件）注：受彎構(gòu)件的撓度應(yīng)按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮荷載長期作用影響進行計算。2.2.4設(shè)防烈度鋼結(jié)構(gòu)根據(jù)抗震規(guī)范GB50011-2010，本工程設(shè)防烈度為七度（0.10g)。2.2.5地礎(chǔ)設(shè)計等級注：l0-受彎構(gòu)件跨度，對懸臂梁取懸臂長度的2倍。2.2.6建筑位移為滿足中國規(guī)范對樓層位移角的要求，塔樓整體分析結(jié)構(gòu)將用以下變形限值來設(shè)計:塔樓注：本項目現(xiàn)階段未提供風(fēng)洞試驗結(jié)果，目前暫采用規(guī)范風(fēng)荷載。重現(xiàn)期為50 年的風(fēng)荷載作用下層間位移角限值h/500多遇作用下層間位移角限值h/500塔樓裙房范圍內(nèi)塔樓裙房范圍

18、外純室部分地礎(chǔ)設(shè)計等級甲級乙級構(gòu)件荷載+可變荷載可變荷載主梁/桁架l0/400l0/500其它l0/250l0/350構(gòu)件計算跨度l0撓度限值l0<7ml0/2007ml09ml0/2509m<l0l0/300塔樓和裙房范圍內(nèi)無上部結(jié)構(gòu)的室部分一層特一級三級二層一級四級三層二級四級四層三級四級塔樓筒所有樓層特一級塔樓巨柱所有樓層特一級塔樓伸臂/環(huán)帶桁架所有樓層一級塔樓外周鋼框架（柱，梁）所有樓層二級裙房鋼筋混凝土框架（柱，梁）所有樓層特一級2.2.10 樓面振動標(biāo)準(zhǔn)樓面系統(tǒng)的振動（主次梁的共同作用）的計算，遵照建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程的要求，并參照美國鋼結(jié)構(gòu)AISC的人群活動下的樓面

19、振動（Murray，Alen和Ungar，1997年）所建議標(biāo)準(zhǔn)進行驗算，針對步行激勵情況下，樓面度計算公式如下：𝐹𝑝𝑎𝑝 = 𝛽𝜔 𝑔= 𝑝0𝑒0.35𝑓𝑛𝐹𝑝式中：=樓板峰值度 （m/s2）𝑎𝑝𝐹𝑝 = 接近樓蓋結(jié)構(gòu)自振頻率時人行走產(chǎn)生的作用力（KN）𝑝0= 人們行走產(chǎn)生的作用力（KN），見下表Ү

20、91;𝑛 = 樓蓋結(jié)構(gòu)豎向自振頻率（HZ）𝛽 = 樓蓋結(jié)構(gòu)阻尼比，見下表𝜔= 樓蓋結(jié)構(gòu)阻抗有效重量𝑔 = 重力度，9.81 m/s2其中樓面梁的自振頻率宜不小于3赫茲。此外，針對步行激勵情況下樓面結(jié)構(gòu)算：度限值可按下表進行驗功能度限值a0 / g x 100%恒定力P0阻尼比b辦公、住宅、教堂0.5%0.3 kN (65lb)0.02-0.05*商場1.5%0.3 kN (65lb)0.02室內(nèi)人行天橋1.5%0.42 kN (92lb)0.01室外人行天橋5.0%0.42 kN (92lb)0.01*阻尼比0.02 可用于無家具

21、和非結(jié)構(gòu)構(gòu)件情況，如無紙化電子辦公室、開敞辦公室和教堂。*阻尼比0.03 可用于有家具以及非結(jié)構(gòu)構(gòu)件，僅帶少量可拆卸隔斷的情況。*阻尼比0.05 可用于含全高填充墻的情況。3 巖土工程以及安全性分析本節(jié)內(nèi)容部分摘自上海巖土工程勘察于 2014 年 7 月提供的合肥恒大中心 C 地塊巖土工程勘察報告，關(guān)于“合肥恒大中心 C 地塊巖土工程勘察報告”特征周期的說明以及中國局地球物理和省工程于 2015 年 10 月提供的合肥濱湖 CBD 超CD 地塊工程場地安全性評價報告（送審稿）。3.1場地工程地質(zhì)條件（1）地貌特征擬建場地位于合肥市濱湖新區(qū)，距巢湖最近距離約 1300m，屬江淮沖洪積平原地貌單元

22、。（2）地形特征擬建場地現(xiàn)為空地，長有大量雜草，在場地西側(cè)有魚塘分布，勘察期間為了勘探施工方便，建設(shè)對水塘進行了抽排，并對擬建場地進行了簡單平整。總體而言，擬建場地地勢有一定起伏，勘探孔孔口標(biāo)高約9.6815.18m（屬吳淞高程系），高差約 5.5m。場地北部處于 A 地塊基坑內(nèi)及邊坡上， 此區(qū)域勘探孔孔口標(biāo)高約3.1910.98m。）。（3）地基土的構(gòu)成與特征根據(jù)本次勘察地層資料，擬建場地約 45.047.0m 深度以上范圍為第四系覆蓋層，其上部為新近填3.2擬建場地水土及塘底淤泥，下部為巢湖沖洪積的粘土、粉質(zhì)粘土及粉砂等沉積物，根據(jù)地基土沉積年代、成因類型及物理力學(xué)性質(zhì)差異，該深度范圍內(nèi)主

23、要土層劃分為層 5 個主要層次，其中第、層又可細分為1、2 及1、2 層。約 45.047.0m 以下下伏古近紀(jì)定遠組泥質(zhì)砂巖，局部為砂質(zhì)泥巖、泥巖及砂巖，土層編號為層，根據(jù)其風(fēng)化程度，可分細分為1 強風(fēng)化層及2 中風(fēng)化層。水類型主要為上層滯水、第四系孔隙水及基巖裂隙水。主要由大氣降水和水滲流補給。1）、上層滯水主要賦存于層填土中，分布不連續(xù)，一般無穩(wěn)定的自由水面，主要受大氣降水和地表水滲入補給，蒸場地內(nèi)各地層自上而下分布情況如下：發(fā)及側(cè)向徑流形式排泄。由于勘察期間降雨較少，僅在局部填土埋藏較深和魚塘處發(fā)現(xiàn)賦存有少量水，后期由于北側(cè) A 地塊基坑向擬建場地排水，且恰逢雨期，魚塘處水量增加，填土

24、中上層滯水也有所增加。本場地上層滯水受地形、地勢、填土厚度、大氣降水及鄰近基坑排水影響較大。2)、第四紀(jì)孔隙水?dāng)M建場地第層粉質(zhì)粘土夾粉砂中為含水層，具承壓性，該層中的砂(粉)土呈夾層狀分布，厚度不一， 分布不均，連續(xù)性差。本次在擬建場地(C 和D 地塊)設(shè)置3 個水位觀測孔，以 觀 測勘察期間第層的水位埋深，測得水位埋深為2.874.35m，相應(yīng)標(biāo)高為+7.34+10.11m，本次在擬建場地(C 和D 地塊)設(shè)置2 個抽水試驗井，測得第層中水位埋深4.105.10m（相應(yīng)標(biāo)高+7.09+8.13m）。因此本場地第層為承壓含水層。3）、基巖裂隙水?dāng)M建場地基巖裂隙水主要為1 及2 層上部風(fēng)化帶中的

25、裂隙水，具承壓性，水量較貧乏，其徑流方向受巖層面起伏變化、巖層產(chǎn)狀、節(jié)理、裂隙發(fā)育等因素影響明顯。本場地基巖裂隙水主要由第層含水層補給，兩者有較密切的水力4）、混合水位?？辈炱陂g對所有鉆探孔結(jié)束后等待 12 天，測量孔內(nèi)混合水位，實測結(jié)果靜止水位埋深為 0.405.50m土層號土層名稱土層厚度土層描述分布情況1素填土0.405.40m灰黃、褐黃、雜色，松散；主要為粘性土， 含植物根莖，局部含少量碎磚、混凝土塊等建筑 ，土質(zhì)不均勻分布于場地表層2浜填土0.203.50m灰色、灰黑色，松散；以粘性土為主，夾有淤泥，含腐植質(zhì)，土質(zhì)軟弱、不均勻主要分布在原魚塘塘底1粘土0.404.00m灰褐、灰黃色，

26、可塑硬塑；、鐵錳質(zhì)結(jié)核、夾灰白色高嶺土，局部為粉質(zhì)粘土，具有膨脹性在場地內(nèi)局部地段分布2粘土2.0011.10m黃褐、褐黃色，硬塑堅硬；含氧化鐵、鐵錳質(zhì)結(jié)核、夾高嶺土及鈣質(zhì)結(jié)核，局部為粉質(zhì)粘土，具有膨脹性在場地均有分布，且較穩(wěn)定土層號土層名稱土層厚度土層描述分布情況粘土7.8011.10m褐黃、黃褐色，硬塑堅硬；含鐵錳質(zhì)結(jié) 核、夾高嶺土條紋，局部為粉質(zhì)粘土，具有膨脹性在場地均有分布，且較穩(wěn)定粉質(zhì)粘土6.0013.00m褐黃、灰黃色、夾灰白色條紋，硬塑堅 硬；含氧化鐵、鐵錳質(zhì)結(jié)核、夾高嶺土及鈣質(zhì)結(jié)核，局部夾粉土層，局部為粘土，具有膨脹性在場地均有分布，且較穩(wěn)定粉質(zhì)粘土夾粉砂10.4019.80m

27、灰黃、灰白色，硬塑堅硬；，夾粉土、粉砂，局部含0.5-2.0cm 的圓礫及鈣質(zhì)結(jié)核該層土質(zhì)不均勻，在擬建場地均有分布1強風(fēng)化泥質(zhì)砂巖1.4010.70m棕紅、紫紅色，密實狀態(tài)；巖芯風(fēng)化成土 狀，含氧化鐵、長石、云母、鈣質(zhì)結(jié)核等， 局部夾砂巖和較硬的中風(fēng)化塊體，風(fēng)化裂隙很發(fā)育，巖體破碎。屬極軟巖2中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖80m棕紅、紫紅色，粉砂泥質(zhì)結(jié)構(gòu)；中厚巨厚層構(gòu)造，含長石、云母等礦物，局部為泥巖、砂巖，巖芯呈長柱狀短柱狀之間，平均埋深為2.70m，相應(yīng)水位標(biāo)高為12.888.33m，水位平均標(biāo)高為10.12m。由于受勘察期間降雨及北側(cè)A、B 地塊基坑降水的影響，水位有一定變化。3.5.2塔樓樁基持力層

28、選擇（1）主塔樓(110 層)本工程擬建塔樓擬采用框架+3.3水、土對建筑材料腐蝕性筒結(jié)構(gòu)，為超建筑，對單樁承載力要求高、變形控制嚴(yán)格。根據(jù)技術(shù)要求基底平均豎向標(biāo)準(zhǔn)組合為 2400KN/m2，荷載較大，為滿足布樁要求，通常需采用擴大底板。其中塔擬建場地周圍無水污染源。樓（ 基礎(chǔ)筒區(qū)及筒外延至部分投影區(qū)（簡稱塔樓區(qū)）荷載大，塔樓基礎(chǔ)底板除區(qū)以外區(qū)域擬建場地水對類場地環(huán)境下的混凝土有微腐蝕性；在長期浸水環(huán)境下和干濕交替環(huán)境下，水簡稱塔樓底板擴展區(qū)）與區(qū)比較，荷載相對較小。根據(jù)收集的超建筑沉降觀測資料，一般對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋均有微腐蝕性。地基土對混凝土結(jié)構(gòu)、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具微腐蝕性。沉

29、降小，而中部筒區(qū)域沉降量大，因此控制主樓尤其是區(qū)的沉降量是關(guān)鍵。 本工程塔樓為110 層建筑，建筑高約 518m，其垂直荷載很大，對單樁承載力要求非常高，根據(jù)類同超建筑的工程經(jīng)驗，為控制沉降并獲得較高的單樁承載力以及滿足抗震設(shè)計需要，塔樓區(qū)及擴展區(qū)宜以第2 層中風(fēng)化砂質(zhì)3.4不良地質(zhì)現(xiàn)象泥巖作為樁基持力層，樁型可采用1000mm1200mm 的鉆孔(或旋挖)灌注樁(后注漿)，為減少主樓筒與擴展區(qū)之間的差異沉降，調(diào)平底板彎矩，主樓的擴展區(qū)的樁端入土深度可較筒略淺，主樓樁端入土深度約 60.065.0m(相應(yīng)標(biāo)高為-47.0-52.0m，按目前平均場地標(biāo)高 13.0m 計)，擴展區(qū)樁端入土深度約5

30、5.060.0m(相應(yīng)標(biāo)高為-42.0-47.0m)。場地內(nèi)無崩塌、滑坡、泥石流、采空區(qū)等不良地質(zhì)作用，未發(fā)現(xiàn)影響場地穩(wěn)定性的其它不良地質(zhì)作用。場地 20m 深度范圍內(nèi)無飽和粉（砂）土液化土層分布；場地內(nèi)無軟弱粘性土層分布，不存在震陷土層。場地平整后地形開闊平坦，不存在對設(shè)計動參數(shù)可能產(chǎn)生放大作用的特殊地形。（2）4 層裙房本工程裙房為 4 層建筑，下設(shè) 4 層室，裙房一般柱網(wǎng)較大，單柱荷重較大，采用承臺下布樁，3.5基礎(chǔ)形式對單樁承載力的要求較高,可比選第、1 或2 層作為樁基持力層，樁型可選擇700800mm 的鉆孔或旋挖灌注樁，樁端入土深度可為45.053.0m 左右(相應(yīng)相高-32.0

31、-40.0m 左右)。3.5.1塔樓樁型（3）純室對無上部結(jié)構(gòu)的純室區(qū)域，底板埋深一般約 22.0m，所受浮力大，一種做法是設(shè)置抗拔樁，所需單本工程主樓對單樁豎向承載力要求高、對最終沉降量要求嚴(yán)格，根據(jù)本次勘察資料、工程經(jīng)驗以及現(xiàn)有機械設(shè)備水平，塔樓可考慮采用大直徑鉆孔灌注樁（或加后注漿）或旋挖成孔灌注樁(或加后注漿、或加擴底)樁抗浮力要求較高。考慮便于施工，其樁型和樁端入土深度宜與4 層裙房相同。對于抗拔樁也可采用樁端或樁側(cè)注漿或擴底樁提高單樁抗拔承載力。另一種做法是采用基底減壓法滿足方案。裙樓及純車庫對單樁豎向承載力要求一般，可比選采用人工挖孔樁、長螺旋壓灌樁、鉆孔灌注樁抗浮要求，即通過在

32、底板底面設(shè)置反濾層以及排水系統(tǒng)，將可能產(chǎn)生浮力的水位控制在滿足抗浮要求的或旋挖成孔灌注樁方案。水平。由于本工程基底及以上土層以低滲透性的粘性土為主，出水量不大，設(shè)置反濾層費用以及后期運營費用不高，也可作工程室抗浮比選技術(shù)，采用類似技術(shù)的上海金茂已使用多年，效果良好。設(shè)計結(jié)合本項目情況，塔樓區(qū)域考慮采用鉆孔灌注樁及后注漿方案。鉆孔灌注樁雖對周圍小，工程經(jīng)驗較多，但必須注意，常規(guī)鉆孔灌注樁較難保證成孔質(zhì)量，易出現(xiàn)泥皮較厚、孔底沉渣較多、土體應(yīng)力過大等缺陷，尤其是樁端沉渣和樁側(cè)泥皮問題，容易導(dǎo)致單樁豎向承載力顯著下降及建筑物沉降量大幅度增加。減小或消除因沉渣、孔壁泥層過厚引起的效應(yīng)，樁端后注漿工藝不

33、失為一種很好的選擇，后注漿工藝即鉆孔灌注樁澆灌樁身混凝土之前，先在孔底預(yù)留帶有單向的細，然后澆注混凝土至設(shè)計標(biāo)高，等樁身混凝土初凝時，利用水泥漿加壓泵先由樁側(cè)預(yù)留的中注漿，再進行樁底注漿，注漿由樁側(cè)及樁底向上部和樁周圍擴散，擴大了樁側(cè)的摩阻力及樁底的承受面積，同時也解決了灌注樁中沉渣影響承載力的問題，使得樁端持力層成為一堅硬的水泥加固土層，提高單樁承載力， 降低造價。3.5.3單樁豎向承載力估算3.5.3.1 單樁豎向承載力估算參數(shù)根據(jù)類似工程試樁資料及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ 94-2008），綜合分析土工試驗及原位測試相關(guān)成果，推薦的各層土的樁側(cè)極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值q 和樁端極限端阻力

34、標(biāo)準(zhǔn)值q 詳見下表。SikPk注：1. 上表中各土層的qsik和qPk值除以安全系數(shù)2 即為相應(yīng)的特征值。2. 對鉆孔灌注樁，上表中各土層的 qsik和 qPk值適用于樁徑不大于 800mm 的情況，當(dāng)樁徑大于 800mm時，上表中q 和q 值宜適當(dāng)折減。sikPk3. 為后注漿灌注樁端阻力增強系數(shù)， 為樁側(cè)阻力后注漿增強系數(shù)PSi3.5.3.2 單樁豎向承載力估算根據(jù)上表中建議的各層土的樁側(cè)極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值 q 和樁端極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值 q 值，估算的單樁豎向SikPk承載力見下表估算公式按照行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ 94-2008）確定。層序土層名稱層底標(biāo)高(m)靜探Ps 值(MPa

35、)鉆孔灌注樁抗拔系數(shù)qsik(kPa)SiqPk(kPa)P1粘土12.183.872.22551.40.72粘土2.41-1.814.67851.50.7粘土-7.08-10.945.07901.50.8粉質(zhì)粘土-15.36-22.216.01951.60.8粉質(zhì)粘土夾粉砂-30.01-36.467.701051.615002.20.81強風(fēng)化泥質(zhì)砂巖-33.42-40.9813.411501.820002.40.852中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖未鉆穿-2602.045002.60.85建筑物樁型樁規(guī)格（mm）樁端標(biāo)高（m）樁頂標(biāo)高（m）樁長（m）持力層單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk(kN)單樁豎向承載

36、力特征值Ra(kN)單樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Tuk(kN)參考孔號110層塔樓核心區(qū)灌注樁1000-47.2-12.235.02187509375-74灌注樁+底注漿10003227016135-擴底灌注樁+底注漿1000(擴底至1600)3756018780-灌注樁12002212011060-灌注樁+底注漿12003857019285-灌注樁1000-52.2-12.240.022254011270-灌注樁+底注漿10003688018440-擴底灌注樁+底注漿1000(擴底至1600)4217021085-灌注樁12002639013195-灌注樁+底注漿12004378021890-1

37、10層塔樓擴展區(qū)灌注樁1000-42.2-12.230.02163308165-90灌注樁+底注漿10002871014355-擴底灌注樁+底注漿1000(擴底至1600)3400017000-灌注樁1100178408920-灌注樁+底注漿11003159015795-灌注樁1000-47.2-12.235.022012010060-灌注樁+底注漿10003447017235-擴底灌注樁+底注漿1000(擴底至1600)3976019880-灌注樁11002187010935-灌注樁+底注漿11003772018860-4 層裙樓及地下室灌注樁700-32.2-7.225.060903045

38、441030灌注樁750657032854730灌注樁800706035305040灌注樁700-37.2-7.230.01771038555600灌注樁750832041606000灌注樁800894044706400灌注樁700-40.2-7.233.021107055357630灌注樁7501199059958180灌注樁8001293064658720灌注樁850(擴底至1200)13980699010740回彈。因此塔樓筒與擴展區(qū)、主樓與裙樓、與室之間存在一定的沉降差，為有效控制主樓與擴展區(qū)、3.5.3.3 試樁結(jié)果主樓與裙樓之間差異沉降，建議：ØØ合理調(diào)整主樓區(qū)

39、與擴展區(qū)樁長，并使兩者之間的差異沉降控制在合理范圍內(nèi)。根據(jù)目前完成的試樁報告結(jié)果：“對合肥恒大中心C 地塊塔樓工程試樁編號為SZ-5#、SZ-6#的試驗樁進行了單樁豎向抗壓靜載試驗。在此之前兩根試樁均進行了低應(yīng)變和聲波透射法檢測，樁身完整。靜載試驗情況匯總?cè)缦拢嚎煽紤]在主樓與室間設(shè)置后澆帶(使主樓與室間的差異沉降控制在 3cm 以內(nèi)，一般使基礎(chǔ)產(chǎn)生過大的附加內(nèi)力而產(chǎn)生明顯裂縫而影響使用)。Ø正確預(yù)估主樓、裙樓與純室區(qū)域的基礎(chǔ)平均沉降、差異沉降以及沉降隨時間的變化規(guī)律，沉降計算時應(yīng)采取工程經(jīng)驗類比法，即根據(jù)類似地質(zhì)條件、工程性質(zhì)的實測沉降資料確定相應(yīng)樁基沉降經(jīng)驗系數(shù)。根據(jù)可能產(chǎn)生的差異

40、沉降，預(yù)估基礎(chǔ)的整體撓曲以及相應(yīng)的基礎(chǔ)內(nèi)力。ØØ后澆帶應(yīng)預(yù)留在純室一側(cè)，寬度可取 1m 左右，但必須做好后澆帶處及兩側(cè)墊層止水措根據(jù)建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范JGJ106-2014 規(guī)定，本次試驗 Q-s 曲線均緩變型，取 0.05D（樁身直徑） 沉降量對應(yīng)的荷載為單樁極限荷載；同時樁長也均大于 40m，宜考慮樁身壓縮彈性變形。為核實試驗結(jié)果對SZ-5#的壓縮變形進行了實測，結(jié)果為在36300kN 的荷載下變形26mm 左右。本試驗結(jié)果見下表。施，后澆帶的澆筑時間一般可在主體結(jié)構(gòu)封項后并依據(jù)主樓沉降速率而定（其沉降速率宜小于0.05mm/d）。3.6場地特征周期根據(jù)國標(biāo)建筑抗震設(shè)

41、計規(guī)范（GB50011-2010），擬建場地所屬的設(shè)計分組為第一組，場地類別屬以上為兩根注漿的試樁結(jié)果，由于現(xiàn)場檢測設(shè)備的原因，只能堆載到36000 kN。類場地。由于本次實測等效剪切波速和覆蓋層厚度處于場地類別分界線附近，根據(jù)國標(biāo)建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2010）第 4.1.6 條，允許按插值方法確定作用計算所用的特征周期?？辈鞎r，擬建場地中部原另外一根未注漿的結(jié)果顯示豎向抗壓極限承載力為29400 kN。為魚塘，波速測試孔孔口較周邊及整平后的地面標(biāo)高低，內(nèi)插所采用的覆蓋層厚度可適當(dāng)增加。結(jié)合安全性評估報告，確定場地的特征周期為 0.45s。具體的設(shè)計動參數(shù)（包括特征周期），應(yīng)3.

42、5.4樁基沉降參數(shù)及變形特征分析根據(jù)安全性評估報告的相關(guān)成果確定。3.5.4.1 樁基沉降量估算參數(shù)通過野外采取土試樣進行室內(nèi)壓縮試驗，對各土層的壓縮性指標(biāo)進行了分層統(tǒng)計，按樁基條件采用各土 層自重應(yīng)力至自重應(yīng)力加附加應(yīng)力段范圍內(nèi)的壓縮模量 Es 值，同時對砂土結(jié)合現(xiàn)場靜力觸探、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗、旁壓試驗成果綜合分析，確定沉降計算壓縮模量Es 如下表：3.7效應(yīng)3.7.1近場區(qū)構(gòu)造環(huán)境小結(jié)(1) 近場區(qū)在大地構(gòu)造上主要位于華北準(zhǔn)地臺合肥斷坳（江淮臺?。〇|南部，在肥西-韓擺渡斷裂以南屬秦嶺大別山地槽褶皺系的北淮陽地槽褶皺帶，在郯廬斷裂帶以東屬揚子淮地臺的張八嶺臺拱，本項目工程場地位于合肥斷坳內(nèi)部。(

43、2) 近場區(qū)屬江淮丘陵地貌單元，總體呈現(xiàn)為向南東微傾斜的波狀平原，分布殘丘，發(fā)育寬闊的南淝河河漫灘及一級階地。區(qū)內(nèi)水系流向由北向南，最終匯入巢湖。區(qū)內(nèi)新構(gòu)造運動以差異升降活動為主要特征，斷裂活動隨時間推移而趨于減弱。(3) 近場區(qū)內(nèi)斷裂比較發(fā)育，有 10 條主要斷裂，分為北東向、北西向及近東西向三組。這些斷裂在新構(gòu)造時期有明顯的活動，控制了新近紀(jì)地層、噴出巖以及第四紀(jì)更新世地層的分布，其中近東西向斷裂為前第注：E 根據(jù)在合肥地區(qū)載荷板試驗確定0四紀(jì)斷裂，北東向和北西向斷裂均為早、中更新世斷裂，未見晚更新世以來活動跡象。郯廬斷裂帶段的烏云山合肥斷裂、桑澗子廣寒橋斷裂及池河驛斷裂雖然第四紀(jì)活動性不

44、強，但規(guī)模大，又有北西3.5.4.2 差異沉降分析與控制本工程塔樓采用中風(fēng)化巖作為樁基持力層，總體沉降量小，對于控制總沉降和差異沉降十分有利。但本向、近東西向斷裂與之構(gòu)成多點交匯，歷史上曾發(fā)生過 5 級左右，2009 年鄰區(qū)發(fā)生 3.5 級且現(xiàn)代中小震頻發(fā)。綜合分析判斷具備發(fā)生中強的能力。工程主塔樓底板較大，且上部荷載大，塔樓與裙房間荷載差異大；另外純室區(qū)域，地基土可能產(chǎn)生層序土名由ep 曲線確定Es(MPa)靜探試驗(MPa)標(biāo)貫試驗(MPa)旁壓試驗(MPa)E0建議值(MPa)粉質(zhì)粘土夾粉砂16.0-19.716.0-1強風(fēng)化泥質(zhì)砂巖-59.752.550.0-2中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖-71-1

45、50(標(biāo)高-42.0m 以上)不可壓縮(-42.0m以下試樁編號36300kN 下樁身壓縮變形考慮樁身壓縮變形推斷極限承載力SZ-5#26mm（實測值）33000 kNSZ-6#26mm（推斷值）33000 kN試樁編號樁長樁徑施工日期注漿日期試驗日期最大加荷最大沉降SZ-5#40.8m1100mm2015.9.112015.9.182015.10.1736300kN88.53mmSZ-6#41.0m1100mm2015.9.92015.9.162015.10.1236300kN97.94mm采用上面的公式分別結(jié)合工程場地地表 50 年概率63%、10%、2%和100 年概率63%、10%、2

46、%的計3.7.2工程場地類別算水平向動度反應(yīng)譜（5阻尼比）結(jié)果，得到相應(yīng)的擬合曲線，作為工程場地地表水平向動加速度標(biāo)定譜（5阻尼比）曲線。報告按照建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB500112010）中第 5.1.5 條所給出的7 個鉆孔揭示的工程場地地表以下 20m 以內(nèi)等效剪切波速值分別為 215m/s、217m/s、233m/s、240m/s、243m/s、215m/s、209m/s，場地的覆蓋土層厚度為350m。據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB 50011-2010）中表 4.1.6 規(guī)定，此工程場地屬類場地。影響系數(shù)阻尼比調(diào)整規(guī)定，利用場地 5%阻尼比設(shè)計度反應(yīng)譜計算確定4%阻尼比度反應(yīng)譜值，參數(shù)值如下

47、：工程場地地表水平向動峰值度及標(biāo)定反應(yīng)譜（5阻尼比）參數(shù)值3.7.3地質(zhì)災(zāi)害評價1砂土液化判別根據(jù)本次地質(zhì)條件勘察資料，本工程擬建場地在 20 米深度范圍內(nèi)無可液化的飽和粉土和砂土層，可不考慮砂土液化問題。2軟土震陷根據(jù)巖土工程勘查規(guī)范（GB50021-2001）（2009 版）第 5.7.11 款之相關(guān)規(guī)定：當(dāng)剪切波速值大于下表的數(shù)值時，可以不考慮軟土震陷所造成的影響。等效剪切波速特征值表根據(jù)本項目場地工程地質(zhì)條件勘察及鉆孔波速測試結(jié)果可知，各鉆孔均屬中硬土，場地土層 20m 以內(nèi)的工程場地地表水平向動峰值度及標(biāo)定反應(yīng)譜（4阻尼比）參數(shù)值等效剪切波速均大于 140m/s，工程場地?zé)o軟弱土層。因此，在土震陷問題。3.斷裂活動影響烈度為度和度時，本項工程不存在軟基于第三章的結(jié)果，近場區(qū)內(nèi)分布北東向、北西向及近東西向三組斷裂，其中近東西向斷裂為前第四紀(jì)斷裂，北東向和北西向斷裂均為早、中更新世斷裂，未見晚更新世以來活動跡象。因此，本項目工程抗震設(shè)防可不考慮斷裂錯動直接導(dǎo)致的地表地質(zhì)災(zāi)害。3.7.4場地設(shè)計動參數(shù)的確定工程場地設(shè)計動度反應(yīng)譜取為：Sa (T ) = Amax b (T )amax = Amaxbm /1000其中，Amax 為設(shè)計數(shù)最大值，且有：動峰值度，(T)為設(shè)計動度放大系數(shù)反應(yīng)譜，max 為影響系概率值T1(s)T2(s)mAmax(gal)max(g)5