第2章變流器運行.

1、1第第2章章 變流器運行變流器運行22.1 換流重疊角換流重疊角3在前面對變流電路進行分析和計算時，都未考慮在前面對變流電路進行分析和計算時，都未考慮包括變壓器漏感在內(nèi)的交流側(cè)電感對電路的影響，包括變壓器漏感在內(nèi)的交流側(cè)電感對電路的影響，即認為換相是瞬間完成的。即認為換相是瞬間完成的。但實際上，變壓器繞組總存在一定的漏感，交流但實際上，變壓器繞組總存在一定的漏感，交流回路中也有一定的電感，為了分析和討論的方便，回路中也有一定的電感，為了分析和討論的方便，將所有交流側(cè)電感都折算到變壓器二次側(cè)，用一將所有交流側(cè)電感都折算到變壓器二次側(cè)，用一個集中電感個集中電感 LB 來表示。來表示。 換相重疊角換

2、相重疊角由于變壓器漏抗存在，使換相兩只晶閘管由于變壓器漏抗存在，使換相兩只晶閘管有一個共同導(dǎo)通時間，我們把這個共同導(dǎo)通時間的時間，有一個共同導(dǎo)通時間，我們把這個共同導(dǎo)通時間的時間，用電角度用電角度表示。表示。4ik=ib是逐漸增大的， 而ia=Id-ik是逐漸減小的。當ik增大到等于Id時，ia=0，VT1關(guān)斷,換流過程結(jié)束。2.1.2 變壓器漏感對三相半波可控整 流電路的影響VT1換相至VT2的過程：因a、b兩相均有漏感，故ia、ib均不能突變。于是VT1和VT2同時導(dǎo)通，相當于將a、b兩相短路，在兩相組成的回路中產(chǎn)生環(huán)流ik。圖2-1 考慮變壓器漏感時的三相半波可控整流電路及波形udidw

3、tOwtOgiciaibiciaIduaubuca5換相過程中，整流電壓ud為同時導(dǎo)通的兩個晶閘管所對應(yīng)的兩個相電壓的平均值。2dddd2ddddbadbadbdaduuutiLutiLuutiLuutiLuukBkBkBkB（2-1）2.1.2 變壓器漏感對三相半波可控整 流電路的影響6換相壓降與不考慮變壓器漏感時相比，ud平均值降低的多少。d2cos-cos2coscos22dddcoscos2656a66bad463463cos463463)(d)(d)(213/21IRUUUUUUUtutuuUagwwagagaa2.1.2 變壓器漏感對三相半波可控 整流電路的影響aagcos17.1

4、cos46322ddddUUUUUU（2-2）7換相重疊角g g的計算B2Bab2)65sin(62)(ddLtULuutiwk由上式得：)65sin(26ddB2wwtXUtik進而得出：)65cos(cos26)(d)65sin(26B265B2wawwwatXUttXUitk（2-3）（2-4）（2-5）2.1.2 變壓器漏感對三相半波可控 整流電路的影響8由上述推導(dǎo)過程，已經(jīng)求得：)65cos(cos26)(d)65sin(26B265B2wawwwatXUttXUitk 當 時， ，于是65gawtdkIi)cos(cos26B2dgaaXUI（2-6）2.1.2 變壓器漏感對三相半

5、波可控 整流電路的影響92.1.2 變壓器漏感對三相半波可 控整流電路的影響g g 隨其它參數(shù)變化的規(guī)律： （1） Id越大則g g 越大； （2） XB越大g g 越大； （3） 當a a90 時，a a 越小g g 越大。gaa22346362)cos(cosBBdcos-cos 222dBPXXIURUIX（2-7）（2-8）102.1.3 變壓器漏感對其他整流 電路的影響 變壓器漏抗對各種整流電路的影響變壓器漏抗對各種整流電路的影響 dUdBIXdB2IXdB23IXdB3IXdB2IPX)cos(cosgaa2Bd2UXI2Bd22UXI2dB62UIX2dB62UIXPUXIsin

6、22Bd電路形式單相全波單相全控橋三相半波三相全控橋m脈波整流電路 表2-1 各種整流電路換相壓降和換相重疊角的計算23U23U注：單相全控橋電路中，環(huán)流ik是從-Id變?yōu)镮d。本表所列通用公式不適用； 三相橋等效為相電壓等于 的6脈波整流電路，故其m=6，相電壓按 代入。23U23U112.1.3 變壓器漏感對整流電路 的影響變壓器漏感對整流電路影響的一些結(jié)論變壓器漏感對整流電路影響的一些結(jié)論:出現(xiàn)換相重疊角g g ，整流輸出電壓平均值Ud降低。整流電路的工作狀態(tài)增多。晶閘管的di/dt 減小，有利于晶閘管的安全開通。 有時人為串入進線電抗器以抑制晶閘管的di/dt。換相時晶閘管電壓出現(xiàn)缺口

7、，產(chǎn)生正的du/dt，可能使晶閘管誤導(dǎo)通，為此必須加吸收電路。 換相使電網(wǎng)電壓出現(xiàn)缺口，成為干擾源。122.2 有源逆變 132.2.1 逆變的概念1) 什么是逆變？為什么要逆什么是逆變？為什么要逆變？變？逆變（Invertion）把直流電轉(zhuǎn)變成交流電，整流的逆過程。逆變電路把直流電逆變成交流電的電路。有源逆變電路交流側(cè)和電網(wǎng)連結(jié)。 應(yīng)用：直流可逆調(diào)速系統(tǒng)、交流繞線轉(zhuǎn)子異步電動機串級調(diào)速以及高壓直流輸電等。無源逆變電路變流電路的交流側(cè)不與電網(wǎng)聯(lián)接，而直接接到負載，將在第5章介紹。對于可控整流電路，滿足一定條件就可工作于有源逆變，其電路形式未變，只是電路工作條件轉(zhuǎn)變。既工作在整流狀態(tài)又工作在逆變

8、狀態(tài)，稱為變流電路變流電路。142.2.1 逆變的概念2) 直流發(fā)電機直流發(fā)電機電動機系統(tǒng)電能的流轉(zhuǎn)電動機系統(tǒng)電能的流轉(zhuǎn)圖2-2 直流發(fā)電機電動機之間電能的流轉(zhuǎn)a）兩電動勢同極性EG EM b）兩電動勢同極性EM EG c）兩電動勢反極性，形成短路電路過程分析。兩個電動勢同極性相接時，電流總是從電動勢高的流向低的，回路電阻小，可在兩個電動勢間交換很大的功率。152.2.1 逆變的概念3) 逆變產(chǎn)生的條件逆變產(chǎn)生的條件單相全波電路代替上述發(fā)電機圖2-3 單相全波電路的整流和逆變交流電網(wǎng)輸出電功率電動機輸出電功率a)b)u10udu20u10aOOwtwtIdidUdEMu10udu20u10OO

9、wtwtIdidUd /2，使Ud為負值。且半控橋或有續(xù)流二極管的電路，因其整流電壓ud不能出現(xiàn)負值，也不允許直流側(cè)出現(xiàn)負極性的電動勢，故不能實現(xiàn)有源逆變。欲實現(xiàn)有源逆變，只能采用全控電路。dUE172.2.2 三相半波有源逆變電路 (a)整流狀態(tài)下電壓、電流波形整流狀態(tài)下電壓、電流波形 (b)逆變狀態(tài)下電壓、電流波形逆變狀態(tài)下電壓、電流波形圖圖2.4 三相半波相控電路的整流和有源逆變工作狀態(tài)三相半波相控電路的整流和有源逆變工作狀態(tài)182.2.2 三相半波有源逆變電路圖圖2.5 三相半波相控電路輸出電壓三相半波相控電路輸出電壓 及晶閘管及晶閘管 兩端的電壓波形兩端的電壓波形 du1TT1u19

10、2.2.3 三相橋整流電路的有源逆變 工作狀態(tài)逆變和整流的區(qū)別逆變和整流的區(qū)別：控制角 a a 不同 0a a /2 時，電路工作在整流狀態(tài)。 /2 a a /2時的控制角用 a a = b b表示，b b 稱為逆變角逆變角。逆變角b b和控制角a a的計量方向相反，其大小自b =0的起始點向左方計量。202.2.3 三相橋整流電路的有源逆變 工作狀態(tài)三相橋式電路工作于有源逆變狀態(tài)，不同逆變角時的輸出電壓波形及晶閘管兩端電壓波形如圖2-46所示。圖2-4 三相橋式整流電路工作于有源逆變狀態(tài)時的電壓波形uabuacubcubaucaucbuabuacubcubaucaucbuabuacubcub

11、aucaucbuabuacubcuaubucuaubucuaubucuaubu2udwtOwtOb =4b =3b =6b =4b =3b =6wt1wt3wt2212.2.3 三相橋整流電路的有源逆變 工作狀態(tài)有源逆變狀態(tài)時各電量的計算：REUId輸出直流電流的平均值亦可用整流的公式，即bbcos35. 1cos34. 222UUUd（2-9）每個晶閘管導(dǎo)通2 /3，故流過晶閘管的電流有效值為：ddVTIII577. 03（2-10）當逆變工作時，由于EM為負值，故Pd一般為負值，表示功率由直流電源輸送到交流電源。（2-11）在三相橋式電路中，變壓器二次側(cè)線電流的有效值為：ddVTIIII8

12、16.03222222.2.4 逆變失敗與最小逆變角 的限制逆變失敗逆變失敗（逆變顛覆） 逆變時，一旦換相失敗，外接直流電源就會通過晶閘管電路短路短路，或使變流器的輸出平均電壓和直流電動勢變成順向串聯(lián)順向串聯(lián)，形成很大短路電流短路電流。觸發(fā)電路工作不可靠，不能適時、準確地給各晶閘管分配脈沖，如脈沖丟失、脈沖延時等，致使晶閘管不能正常換相。晶閘管發(fā)生故障，該斷時不斷，或該通時不通。交流電源缺相或突然消失。換相的裕量角不足，引起換相失敗。1) 逆變失敗的原因逆變失敗的原因232.2.4 逆變失敗與最小逆變角 的限制換相重疊角的影響：圖2-5 交流側(cè)電抗對逆變換相過程的影響當b g 時，換相結(jié)束時，

13、晶閘管能承受反壓而關(guān)斷。如果b giVT1iVTiVT3iVTiVT322242.2.4 逆變失敗與最小逆變角 的限制2) 確定確定最小逆變最小逆變角角b bmin的依據(jù)的依據(jù)逆變時允許采用的最小逆變角b b 應(yīng)等于b bmin=d d +g g+q q （2-12）d d 晶閘管的關(guān)斷時間tq折合的電角度g g 換相重疊角q q安全裕量角tq大的可達200300ms，折算到電角度約45。隨直流平均電流和換相電抗的增加而增大。主要針對脈沖不對稱程度（一般可達5）。值約取為10。252.2.4 逆變失敗與最小逆變角 的限制g g 換相重疊角的確定：1)查閱有關(guān)手冊 舉例如下：整流電壓整流電流變壓

14、器容量短路電壓比Uk%g g220V800A240kV。A5%15202) 參照整流時g g 的計算方法PUXIBdgaasin2)cos(cos2根據(jù)逆變工作時 ，并設(shè) ，上式可改寫成bagbmUXIBdgsin21cos2這樣， b bmin一般取3035。261) 整流電路的機械特性（三相半波負載為電機負載）整流電路的機械特性（三相半波負載為電機負載）整流電路直流電壓的平衡方程為 式中， 為電動機的反電動勢 負載平均電流Id所引起的各種電壓降，包括：n變壓器的電阻壓降 n電樞電阻壓降n由重疊角引起的電壓降 晶閘管本身的管壓降，它基本上是一恒值。系統(tǒng)的兩種工作狀態(tài)：電流連續(xù)工作狀態(tài) 電流斷

15、續(xù)工作狀態(tài)UIRUEddM23BMBXRRRMEdIRBdRIMdRI)2(3dBIXU2.變流器的外特性（-）27 轉(zhuǎn)速與電流的機械特性關(guān)系式為 在電機學(xué)中，已知直流電動機的反電動勢為nCEeM得UIRUEdMacos17. 12edeCUIRCUnacos17. 12圖2- 三相半波電流連續(xù)時以電流表示的電動機機械特性其機械特性是一組平行的直線，其斜率由于內(nèi)阻不一定相同而稍有差異。調(diào)節(jié)a a 角，即可調(diào)節(jié)電動機的轉(zhuǎn)速。Ona1a260a)3cos(22aU當Id減小至某一定值Id min以后，電流變?yōu)閿嗬m(xù)，這個 是不存在的，真正的理想空載點遠大于此值。0E 圖2- 電流斷續(xù)時電動勢的特性曲

16、線斷續(xù)區(qū)特性的近似直線斷續(xù)區(qū)連續(xù)區(qū)EE0E0OIdminId(0.585U2)( U2)229電流斷續(xù)時電動機機械特電流斷續(xù)時電動機機械特性的特點性的特點：圖2- 電流斷續(xù)時電動勢的特性曲線電流斷續(xù)時理想空載轉(zhuǎn)速抬高。機械特性變軟，即負載電流變化很小也可引起很大的轉(zhuǎn)速變化。隨著a 的增加，進入斷續(xù)區(qū)的電流值加大。斷續(xù)區(qū)特性的近似直線斷續(xù)區(qū)連續(xù)區(qū)EE0E0OIdminId(0.585 U2)( U2)2Oa3a2a1Id分界線斷續(xù)區(qū)連續(xù)區(qū)a5a4E0E圖2- 考慮電流斷續(xù)時不同a 時反電動勢的特性曲線a a 1 a 2 a 3 a 460 2.變流器的外特性30可沿用整流時的機械特性表達式，把

17、代入便可得EM、n與Id的表達式。三相半波電路為例：ba2.變流器的外特性UIRUEddMbedeCUIRCUnbcos17. 1223BMBXRRR（-）31逆變電流斷續(xù)時電動機的機械特性，與整流時十分相似：圖2- 電動機在四象限中的機械特性理想空載轉(zhuǎn)速上翹很多，機械特性變軟，且呈現(xiàn)非線性。逆變狀態(tài)的機械特性是整流狀態(tài)的延續(xù)?？v觀控制角 變化時，機械特性變化。a第1、4象限中和第3、2象限中的特性是分別屬于兩組變流器的，它們輸出整流電壓的極性彼此相反，故分別標以正組和反組變流器。正組變流器反組變流器na3a2a1Ida4b2b3b4b1a =b =2a =b =2b3b2b1b4a2a3a4

18、a1a1=b 1;a 1=b1a2=b 2;a 2=b2a 增大方向b 增大方向a 增大方向b 增大方向2.變流器的外特性32隨著電力電子技術(shù)的發(fā)展，其應(yīng)用日益廣泛，由此帶來的諧波(harmonics)和無功(reactive power)問題日益嚴重，引起了關(guān)注。無功的危害：導(dǎo)致設(shè)備容量增加。使設(shè)備和線路的損耗增加。線路壓降增大，沖擊性負載使電壓劇烈波動。諧波的危害：降低設(shè)備的效率。影響用電設(shè)備的正常工作。引起電網(wǎng)局部的諧振，使諧波放大，加劇危害。導(dǎo)致繼電保護和自動裝置的誤動作。對通信系統(tǒng)造成干擾。2. 整流電路的諧波分析331） 諧波諧波對于非正弦波電壓，可分解為傅里葉級數(shù)傅里葉級數(shù)：n次

19、諧波電流含有率以HRIn（Harmonic Ratio for In）表示 （2-）%1001IIHRInn正弦波電壓可表示為：)sin(2)(utUtuw基波（fundamental）頻率與工頻相同的分量諧波頻率為基波頻率大于1整數(shù)倍的分量諧波次數(shù)諧波頻率和基波頻率的整數(shù)比2. 整流電路的諧波分析34 整流電路的輸出電壓中主要成分為直流，同時包含各種頻率的諧波，這些諧波對于負載的工作是不利的。圖2- a =0時，p脈波整流電路的整流電壓波形例：例：a a =0 時，p脈波整流電路的整流電壓和整流電流的諧波分析。2. 整流電路的諧波分析35a =0時整流電壓、電流中的諧波有如下規(guī)律：p脈波整流

20、電壓ud0的諧波次數(shù)為pk（k=1，2，3.）次，即p的倍數(shù)次；整流電流的諧波由整流電壓的諧波決定，也為pk次。當p一定時，隨諧波次數(shù)增大，諧波幅值迅速減小，表明最低次（p次）諧波是最主要的，其它次數(shù)的諧波相對較少；當負載中有電感時，負載電流諧波幅值dn的減小更為迅速。p增加時，最低次諧波次數(shù)增大，且幅值迅速減小，電壓紋波因數(shù)迅速下降。 2. 整流電路的諧波分析36a a 不為不為0 時的情況時的情況：整流電壓諧波的一般表達式十分復(fù)雜，下面只說明諧波電壓與a a 角的關(guān)系。030120 150 1806090n=6n=12n=18a/()U2Lcn2圖2-11 三相全控橋電流

21、連續(xù)時，以n為參變量的與a a 的關(guān)系以n為參變量，n次諧波幅值對a a 的關(guān)系如圖2-34所示：當a a 從0 90 變化時，ud的諧波幅值隨a a 增大而增大， a a =90 時諧波幅值最大。 a a 從90 180之間電路工作于有源逆變工作狀態(tài)，ud的諧波幅值隨a a 增大而減小。2. 整流電路的諧波分析372.5.1 諧波和無功功率分析基礎(chǔ)2） 功率因數(shù)功率因數(shù)正弦電路中的情況電路的有功功率有功功率就是其平均功率平均功率：w20cos)(21UItuidP（2-59）視在功率視在功率為電壓、電流有效值的乘積，即S=UI （2-60）無功功率無功功率定義為： Q=U I sin （2-

22、61）功率因數(shù)功率因數(shù)l 定義為有功功率P和視在功率S的比值：SPl（2-62） 此時無功功率Q與有功功率P、視在功率S之間有如下關(guān)系：222QPS（2-63）功率因數(shù)是由電壓和電流的相位差 決定的：l l =cos （2-64）382.5.1 諧波和無功功率分析基礎(chǔ)非正弦電路中的情況有功功率、視在功率、功率因數(shù)的定義均和正弦電路相同，功率因數(shù)仍由式 定義。不考慮電壓畸變，研究電壓為正弦波、電流為非正弦波的情況有很大的實際意義。SPl非正弦電路的有功功率 ：P=U I1 cos 1 （2-65）功率因數(shù)功率因數(shù)為：11111coscoscoslIIUIUISP（2-66） 基波因數(shù)基波因數(shù)n

23、=I1 / I，即基波電流有效值和總電流有效值之比 位移因數(shù)位移因數(shù)（基波功率因數(shù)）cos 1功率因數(shù)由基波電流相移基波電流相移和電流波形畸變電流波形畸變這兩個因素共同決定的。392.5.1 諧波和無功功率分析基礎(chǔ)非正弦電路的無功功率定義很多，但尚無被廣泛接受的科學(xué)而權(quán)威的定義。一種簡單的定義是仿照式（2-63）給出的： （2-67）22PSQ無功功率Q反映了能量的流動和交換，目前被較廣泛的接受。也可仿照式（2-61）定義無功功率，為和式（2-67）區(qū)別，采用符號Qf，忽略電壓中的諧波時有：Q f =U I 1 sin 1 (2-68）在非正弦情況下， ，因此引入畸變功率畸變功率D，使得： （

24、2-69）222fQPS2222DQPSfQ f為由基波電流所產(chǎn)生的無功功率，D是諧波電流產(chǎn)生的無功功率。402.5.2 帶阻感負載時可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析1) 單相橋式全控整流電路單相橋式全控整流電路忽略換相過程和電流脈動，帶阻感負載，直流電感L為足夠大（電流i2的波形見圖2-6）i2OwtdLLL,5,3,1,5,3,12sin2sin14)5sin513sin31(sin4nnntnItnnItttIiwwwwwdd（2-72）變壓器二次側(cè)電流諧波分析：nIInd22n=1,3,5,（2-73） 電流中僅含奇次諧波。 各次諧波有效值與諧波次數(shù)成反比，且與基波有效值的比值為

25、諧波次數(shù)的倒數(shù)。412.5.2 帶阻感負載時可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析基波電流有效值為 （2-74） i2的有效值I= Id，結(jié)合式（2-74）可得基波因數(shù)為 （2-75）電流基波與電壓的相位差就等于控制角a a ，故位移因數(shù)為 （2-76） 所以，功率因數(shù)為 d122IIII12 209 .aallcos9.0cos22cos111IIalcoscos11（2-77） 功率因數(shù)計算功率因數(shù)計算422.5.2 帶阻感負載時可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析2）三相橋式全控整流電路）三相橋式全控整流電路圖2-23 三相橋式全控整流電路帶阻感負載a=30時的波形阻感負載，忽略換相過

26、程和電流脈動，直流電感L為足夠大。以a a =30為例，此時，電 流 為 正 負 半 周 各120的方波，其有效值與直流電流的關(guān)系為：d32II（2-78）tud1a = 30ud2uduabuacubcubaucaucbuabuac wtOwOwtOwtOidiawt1uaubucd32II （2-78）432.5.2 帶阻感負載時可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析變壓器二次側(cè)電流諧波分析：變壓器二次側(cè)電流諧波分析：電流基波和各次諧波有效值分別為,3,2,1,16,66dd1kknInIIIn（2-80）電流中僅含6k1（k為正整數(shù)）次諧波。各次諧波有效值與諧波次數(shù)成反比，且與基波有效值

27、的比值為諧波次數(shù)的倒數(shù)。功率因數(shù)計算功率因數(shù)計算基波因數(shù)：955.031II（2-81）位移因數(shù)仍為：alcoscos11（2-82）功率因數(shù)為：aallcos955.0cos3cos111II（2-83）442.5.3 電容濾波的不可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析1) 單相橋式不可控整流電路單相橋式不可控整流電路 實用的單相不可控整流電路采用感容濾波。電容濾波的單相不可控整流電路交流側(cè)諧波組成有如下規(guī)律：諧波次數(shù)為奇次。諧波次數(shù)越高，諧波幅值越小。諧波與基波的關(guān)系是不固定的。 越大，則諧波越小。LCw關(guān)于功率因數(shù)的結(jié)論如下：位移因數(shù)接近1，輕載超前，重載滯后。諧波大小受負載和濾波電感的

28、影響。452.5.3 電容濾波的不可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析2) 三相橋式不可控整流電路三相橋式不可控整流電路 實際應(yīng)用的電容濾波三相不可控整流電路中通常有濾波電感。交流側(cè)諧波組成有如下規(guī)律交流側(cè)諧波組成有如下規(guī)律：諧波次數(shù)為6k1次，k =1，2，3。諧波次數(shù)越高，諧波幅值越小。諧波與基波的關(guān)系是不固定的。關(guān)于功率因數(shù)的結(jié)論如下關(guān)于功率因數(shù)的結(jié)論如下：位移因數(shù)通常是滯后的,但與單相時相比,位移因數(shù)更接近1。隨負載加重（wRC的減?。?，總的功率因數(shù)提高；同時，隨濾波電感加大，總功率因數(shù)也提高。462.6 大功率可控整流電路472.6 大功率可控整流電路引言帶平衡電抗器的雙反星形可控

29、整流電路的特點：適用于低電壓、大電流的場合。多重化整流電路的特點：在采用相同器件時可達到更大的功率?？蓽p少交流側(cè)輸入電流的諧波或提高功率因數(shù)，從而減小對供電電網(wǎng)的干擾。482.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路電路結(jié)構(gòu)的特點電路結(jié)構(gòu)的特點圖2-35 帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路二次側(cè)為兩組匝數(shù)相同極性相反的繞阻，分別接成兩組三相半波電路。二次側(cè)兩繞組的極性相反可消除鐵芯的直流磁化。平衡電抗器是為保證兩組三相半波整流電路能同時導(dǎo)電。與三相橋式電路相比，雙反星形電路的輸出電流可大一倍。492.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路繞組的極性相反的目的：消除直流磁通勢消除直流磁通勢如圖

30、可知，雖然兩組相電流的瞬時值不同，但是平均電流相等而繞組的極性相反，所以直流安匝互相抵消。圖2-36 雙反星形電路，a a =0時兩組整流電壓、電流波形twwtud1uaubuciaud2iaucuaubucOwtOOwtOId12Id16Id12Id16502.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路接平衡電抗器的原因：接平衡電抗器的原因：當電壓平均值和瞬時值均相等時，才能使負載均流。兩組整流電壓平均值相等，但瞬時值不等。兩個星形的中點n1和n2間的電壓等于ud1和ud2之差。該電壓加在Lp上，產(chǎn)生電流ip，它通過兩組星形自成回路，不流到負載中去，稱為環(huán)流環(huán)流或平衡電流平衡電流。為了使兩組電

31、流盡可能平均分配，一般使Lp值足夠大，以便限制環(huán)流在負載額定電流的1%2%以內(nèi)。512.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路雙反星形電路中如不接平衡電抗器，即成為六相半波整流電路六相半波整流電路：只能有一個晶閘管導(dǎo)電，其余五管均阻斷，每管最大導(dǎo)通角為60o，平均電流為Id/6。當=0o 時，Ud為1.35U2，比三相半波時的1.17U2略大些。因晶閘管導(dǎo)電時間短，變壓器利用率低，極少采用。平衡電抗器的作用：平衡電抗器的作用：使得兩組三相半波整流電路同時導(dǎo)電。對平衡電抗器作用的理解是掌握雙反星形電路原理的關(guān)鍵。522.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路平衡電抗器使得兩組三相半波整流電路

32、同時導(dǎo)電的原理分析原理分析：圖2-37 平衡電抗器作用下輸出電壓的波形和平衡電抗器上電壓的波形圖2-38 平衡電抗器作用下兩個晶閘管同時導(dǎo)電的情況平衡電抗器Lp承擔了n1、n2間的電位差，它補償了ub和ua的電動勢差，使得ub和ua兩相的晶閘管能同時導(dǎo)電。d1d2puuu)(212121d2d1pd1pd2duuUuuuu（2-97）（2-98） 時，ubua，VT6導(dǎo)通，此電流在流經(jīng)LP時，LP上要感應(yīng)一電動勢up，其方向是要阻止電流增大。可導(dǎo)出Lp兩端電壓、整流輸出電壓的數(shù)學(xué)表達式如下：1twwupud1,ud2OO60 360 wt1wttb)a)uaubucucuaubub532.6.

33、1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路原理分析原理分析(續(xù)續(xù))：圖2-37 平衡電抗器作用下輸出電壓的波形和平衡電抗器上電壓的波形圖2-38 平衡電抗器作用下兩個晶閘管同時導(dǎo)電的情況雖然 ，但由于Lp的平衡作用，使得晶閘管VT6和VT1同時導(dǎo)通。 時間推遲至ub與ua的交點時， ub = ua ， 。之后 ub ub ，電流才從VT6換至VT2。此時VT1、VT2同時導(dǎo)電。每一組中的每一個晶閘管仍按三相半波的導(dǎo)電規(guī)律而各輪流導(dǎo)電。21dduu0puwupud1,ud2OO60 360 wt1wttb)a)uaubucucuaubub542.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路由上述分析以可得

34、：圖2-37 平衡電抗器作用下輸出電壓的波形和平衡電抗器上電壓的波形平衡電抗器中點作為整流電壓輸出的負端，其輸出的整流電壓瞬時值為兩組三相半波整流電壓瞬時值的平均值。波形如圖2-37 a。)(212121d2d1pd1pd2duuUuuuu（2-98）諧波分析分析詳見P75-P76。ud中的諧波分量比直流分量要小得多，且最低次諧波為六次諧波。直流平均電壓為：2017.1UUdu ,uwupd1d2OO60 360 wt1wttb)a)uaubucucuaubub552.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路a a =30 、 a a =60 和和a a =90 時輸出電壓的波形時輸出電壓的波

35、形分析分析圖2-39 當a a =30、60、90時，雙反星形電路的輸出電壓波形 分析輸出波形時，可先求出ud1和ud2波形，然后根據(jù)式（2-98）做出波形( ud1+ud2 ) / 2。輸出電壓波形與三相半波電路比較，脈動程度減小了，脈動頻率加大一倍，f=300Hz。電感負載情況下，移相范圍是90。電阻負載情況下，移相范圍為120。90a。60a。30audududwtOwtOwtOuaubucucuaububucucuaububucucuaub562.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路整流電壓平均值與三相半波整流電路的相等，為: Ud=1.17 U2 cos a a 將雙反星形電路與

36、三相橋式電路進行比較可得出以下結(jié)論：三相橋為兩組三相半波串聯(lián)，而雙反星形為兩組三相半波并聯(lián)，且后者需用平衡電抗器。當U2相等時，雙反星形的Ud是三相橋的1/2，而Id是單相橋的2倍。兩種電路中，晶閘管的導(dǎo)通及觸發(fā)脈沖的分配關(guān)系一樣，ud和id的波形形狀一樣。572.6.2 多重化整流電路概述： 整流裝置功率進一步加大時，所產(chǎn)生的諧波、無功功率等對電網(wǎng)的干擾也隨之加大，為減輕干擾，可采用多重化整流電路。原理： 按照一定的規(guī)律將兩個或更多的相同結(jié)構(gòu)的整流電路 進行組合得到。目標： 移項多重聯(lián)結(jié)減少交流側(cè)輸入電流諧波，串聯(lián)多重整流電路采用順序控制可提高功率因數(shù)。582.6.2 多重化整流電路1) 移

37、相多重聯(lián)結(jié)移相多重聯(lián)結(jié)圖2-40 并聯(lián)多重聯(lián)結(jié)的12脈波整流電路有并聯(lián)多重聯(lián)結(jié)和串聯(lián)多重聯(lián)結(jié)?？蓽p少輸入電流諧波，減小輸出電壓中的諧波并提高紋波頻率，因而可減小平波電抗器。使用平衡電抗器平衡電抗器來平衡2組整流器的電流。2個三相橋并聯(lián)而成的12脈波整流電路脈波整流電路。592.6.2 多重化整流電路移相移相30 構(gòu)成的串聯(lián)構(gòu)成的串聯(lián)2重聯(lián)結(jié)電路重聯(lián)結(jié)電路圖2-41 移相30串聯(lián)2重聯(lián)結(jié)電路 圖2-42 移相30串聯(lián)2重聯(lián)結(jié)電路電流波形整流變壓器二次繞組分別采用星形和三角形接法構(gòu)成相位相差30、大小相等的兩組電壓。該電路為12脈波整流電路。星形三角形0a)b)c)d)ia1Id180360ia2

38、iab2iAIdiab2wtwtwtwt000Id2333Id33IdId323(1+ )Id323(1+)Id33Id13602.6.2 多重化整流電路iA基波幅值Im1和n次諧波幅值Imn分別如下：)32(34dd1IIIm單橋時為（2-103）（2-104）, 3 , 2 , 1, 112341dkknInImn即輸入電流諧波次數(shù)為12k1，其幅值與次數(shù)成反比而降低。該電路的其他特性如下：直流輸出電壓 位移因數(shù) cos 1 1=cosa a （單橋時相同）功率因數(shù) l l= cos 1 1 =0.9886cosa aUUdcos266612.6.2 多重化整流電路利用變壓器二次繞阻接法的

39、不同，互相錯開20，可將三組橋構(gòu)成串聯(lián)串聯(lián)3重聯(lián)結(jié)電路重聯(lián)結(jié)電路：整流變壓器采用星形三角形組合無法移相20，需采用曲折接法。整流電壓ud在每個電源周期內(nèi)脈動18次，故此電路為18脈脈波整流電路波整流電路。交流側(cè)輸入電流諧波更少，為18k1次（k=1, 2, 3），ud的脈動也更小。輸入位移因數(shù)和功率因數(shù)分別為：cos 1 1=cosa a l l=0.9949cosa a622.6.2 多重化整流電路將整流變壓器的二次繞組移相15，可構(gòu)成串聯(lián)串聯(lián)4重聯(lián)結(jié)電路重聯(lián)結(jié)電路： 為為24脈波整流電路脈波整流電路。 其交流側(cè)輸入電流諧波次為24k1，k=1，2，3。 輸入位移因數(shù)功率因數(shù)分別為：cos

40、1 1=cosa al l=0.9971cosa a采用多重聯(lián)結(jié)的方法并不能提高位移因數(shù)，但可使輸入電流諧波大幅減小，從而也可以在一定程度上提高功率因數(shù)。632.6.2 多重化整流電路2) 多重聯(lián)結(jié)電路的順序控制多重聯(lián)結(jié)電路的順序控制只對一個橋的a a角進行控制，其余各橋的工作狀態(tài)則根據(jù)需要輸出的整流電壓而定。 或者不工作而使該橋輸出直流電壓為零。 或者a a =0而使該橋輸出電壓最大。根據(jù)所需總直流輸出電壓從低到高的變化，按順序依次對各橋進行控制，因而被稱為順序控制順序控制。不能降低輸入電流諧波，但是總功率因數(shù)可以提高。我國電氣機車的整流器大多為這種方式。642.6.2 多重化整流電路 3重

41、晶閘管整流橋順序控制重晶閘管整流橋順序控制 圖2-43 單相串聯(lián)3重聯(lián)結(jié)電路及順序控制時的波形控制過程可詳見教材P78。從電流i的波形可以看出，雖然波形并為改善，但其基波分量比電壓的滯后少，因而位移因數(shù)高，從而提高了總的功率因數(shù)。a)db)c)iId2 IduOa +a652.7 整流電路的有源逆變工作狀態(tài)662.7.1 逆變的概念1) 什么是逆變？為什么要逆什么是逆變？為什么要逆變？變？逆變（Invertion）把直流電轉(zhuǎn)變成交流電，整流的逆過程。逆變電路把直流電逆變成交流電的電路。有源逆變電路交流側(cè)和電網(wǎng)連結(jié)。 應(yīng)用：直流可逆調(diào)速系統(tǒng)、交流繞線轉(zhuǎn)子異步電動機串級調(diào)速以及高壓直流輸電等。無源

42、逆變電路變流電路的交流側(cè)不與電網(wǎng)聯(lián)接，而直接接到負載，將在第5章介紹。對于可控整流電路，滿足一定條件就可工作于有源逆變，其電路形式未變，只是電路工作條件轉(zhuǎn)變。既工作在整流狀態(tài)又工作在逆變狀態(tài)，稱為變流電路變流電路。672.7.1 逆變的概念2) 直流發(fā)電機直流發(fā)電機電動機系統(tǒng)電能的流轉(zhuǎn)電動機系統(tǒng)電能的流轉(zhuǎn)圖2-44 直流發(fā)電機電動機之間電能的流轉(zhuǎn)a）兩電動勢同極性EG EM b）兩電動勢同極性EM EG c）兩電動勢反極性，形成短路電路過程分析。兩個電動勢同極性相接時，電流總是從電動勢高的流向低的，回路電阻小，可在兩個電動勢間交換很大的功率。682.7.1 逆變的概念3) 逆變產(chǎn)生的條件逆變產(chǎn)

43、生的條件單相全波電路代替上述發(fā)電機圖2-45 單相全波電路的整流和逆變交流電網(wǎng)輸出電功率電動機輸出電功率a)b)u10udu20u10aOOwtwtIdidUdEMu10udu20u10OOwtwtIdidUd /2，使Ud為負值。半控橋或有續(xù)流二極管的電路，因其整流電壓ud不能出現(xiàn)負值，也不允許直流側(cè)出現(xiàn)負極性的電動勢，故不能實現(xiàn)有源逆變。欲實現(xiàn)有源逆變，只能采用全控電路。702.7.2三相橋整流電路的有源逆變工作狀態(tài)逆變和整流的區(qū)別逆變和整流的區(qū)別：控制角 a a 不同 0a a /2 時，電路工作在整流狀態(tài)。 /2 a a /2時的控制角用 a a = b b表示，b b 稱為逆變角逆變

44、角。逆變角b b和控制角a a的計量方向相反，其大小自b =0的起始點向左方計量。712.7.2三相橋整流電路的有源逆變工作狀態(tài)三相橋式電路工作于有源逆變狀態(tài)，不同逆變角時的輸出電壓波形及晶閘管兩端電壓波形如圖2-46所示。圖2-46 三相橋式整流電路工作于有源逆變狀態(tài)時的電壓波形uabuacubcubaucaucbuabuacubcubaucaucbuabuacubcubaucaucbuabuacubcuaubucuaubucuaubucuaubu2udwtOwtOb =4b =3b =6b =4b =3b =6wt1wt3wt2722.7.2三相橋整流電路的有源逆變工作狀態(tài)有源逆變狀態(tài)時各

45、電量的計算：REUId輸出直流電流的平均值亦可用整流的公式，即bbcos35. 1cos34. 222UUUd（2-105）每個晶閘管導(dǎo)通2 /3，故流過晶閘管的電流有效值為：ddVTIII577. 03（2-106）從交流電源送到直流側(cè)負載的有功功率為：dMddIEIRP2（2-107）當逆變工作時，由于EM為負值，故Pd一般為負值，表示功率由直流電源輸送到交流電源。（2-108）在三相橋式電路中，變壓器二次側(cè)線電流的有效值為：ddVTIIII816.03222732.7.3 逆變失敗與最小逆變角的限制逆變失敗逆變失?。孀冾嵏玻?逆變時，一旦換相失敗，外接直流電源就會通過晶閘管電路短路短路

46、，或使變流器的輸出平均電壓和直流電動勢變成順向串聯(lián)順向串聯(lián)，形成很大短路電流短路電流。觸發(fā)電路工作不可靠，不能適時、準確地給各晶閘管分配脈沖，如脈沖丟失、脈沖延時等，致使晶閘管不能正常換相。晶閘管發(fā)生故障，該斷時不斷，或該通時不通。交流電源缺相或突然消失。換相的裕量角不足，引起換相失敗。1) 逆變失敗的原因逆變失敗的原因742.7.3 逆變失敗與最小逆變角的限制換相重疊角的影響：圖2-47 交流側(cè)電抗對逆變換相過程的影響當b g 時，換相結(jié)束時，晶閘管能承受反壓而關(guān)斷。如果b giVT1iVTiVT3iVTiVT322752.7.3 逆變失敗與最小逆變角的限制2) 確定確定最小逆變最小逆變角角

47、b bmin的依據(jù)的依據(jù)逆變時允許采用的最小逆變角b b 應(yīng)等于b bmin=d d +g g+q q （2-109）d d 晶閘管的關(guān)斷時間tq折合的電角度g g 換相重疊角q q安全裕量角tq大的可達200300ms，折算到電角度約45。隨直流平均電流和換相電抗的增加而增大。主要針對脈沖不對稱程度（一般可達5）。值約取為10。762.7.3 逆變失敗與最小逆變角的限制g g 換相重疊角的確定：1)查閱有關(guān)手冊 舉例如下：整流電壓 整流電流變壓器容量短路電壓比Uk%g g220V800A240kV。A5%15202) 參照整流時g g 的計算方法mUXIBdgaasin2)cos(cos2（

48、2-110）（2-111）根據(jù)逆變工作時 ，并設(shè) ，上式可改寫成bagbmUXIBdgsin21cos2這樣， b bmin一般取3035。772.8 晶閘管直流電動機系統(tǒng)782.8 晶閘管直流電動機系統(tǒng)引言晶閘管直流電動機系統(tǒng)晶閘管直流電動機系統(tǒng)晶閘管可控整流裝置帶直流電動機負載組成的系統(tǒng)。是電力拖動系統(tǒng)中主要的一種。是可控整流裝置的主要用途之一。 對該系統(tǒng)的研究包括兩個方面：其一是在帶電動機負載時整流電路的工作情況。其二是由整流電路供電時電動機的工作情況。本節(jié)主要從第二個方面進行分析。792.8.1 工作于整流狀態(tài)時整流電路接反電動勢負載時，負載電流斷續(xù)，對整流電路和電動機的工作都很不利。

49、圖2-48 三相半波帶電動機負載且加平波電抗器時的電壓電流波形通常在電樞回路串聯(lián)一平波電抗器，保證整流電流在較大范圍內(nèi)連續(xù)，如圖2-48。udOidwtuaubucaudOiaibicicwtEUdidR802.8.1 工作于整流狀態(tài)時此時，整流電路直流電壓的平衡方程為 （2-112） 式中， 。 為電動機的反電動勢 負載平均電流Id所引起的各種電壓降，包括：n變壓器的電阻壓降 n電樞電阻壓降n由重疊角引起的電壓降 晶閘管本身的管壓降，它基本上是一恒值。系統(tǒng)的兩種工作狀態(tài)：電流連續(xù)工作狀態(tài) 電流斷續(xù)工作狀態(tài)UIREUdMd23BMBXRRRMEdIRBdRIMdRI)2(3dBIXU812.8

50、.1 工作于整流狀態(tài)時 轉(zhuǎn)速與電流的機械特性關(guān)系式為 1) 電流連續(xù)時電動機的機械特性電流連續(xù)時電動機的機械特性 在電機學(xué)中，已知直流電動機的反電動勢為nCEeM（2-113）可根據(jù)整流電路電壓平衡方程式（2-112），得UIRUEdMacos17. 12（2-114）edeCUIRCUnacos17. 12（2-115）圖2-49 三相半波電流連續(xù)時以電流表示的電動機機械特性其機械特性是一組平行的直線，其斜率由于內(nèi)阻不一定相同而稍有差異。調(diào)節(jié)a a 角，即可調(diào)節(jié)電動機的轉(zhuǎn)速。Ona1a260a)3cos(22aU當Id減小至某一定值Id min以后，電流變?yōu)閿嗬m(xù)，這個 是不存在的，真正的理想

51、空載點遠大于此值。0E 圖2-50 電流斷續(xù)時電動勢的特性曲線斷續(xù)區(qū)特性的近似直線斷續(xù)區(qū)連續(xù)區(qū)EE0E0OIdminId(0.585U2)( U2)2832.8.1 工作于整流狀態(tài)時電流斷續(xù)時電動機機械特電流斷續(xù)時電動機機械特性的特點性的特點：圖2-50 電流斷續(xù)時電動勢的特性曲線電流斷續(xù)時理想空載轉(zhuǎn)速抬高。機械特性變軟，即負載電流變化很小也可引起很大的轉(zhuǎn)速變化。隨著a 的增加，進入斷續(xù)區(qū)的電流值加大。斷續(xù)區(qū)特性的近似直線斷續(xù)區(qū)連續(xù)區(qū)EE0E0OIdminId(0.585 U2)( U2)2Oa3a2a1Id分界線斷續(xù)區(qū)連續(xù)區(qū)a5a4E0E圖2-51 考慮電流斷續(xù)時不同a 時反電動勢的特性曲線

52、a a 1 a 2 a 3 a 460 842.8.2 工作于有源逆變狀態(tài)時1) 電流連續(xù)時電動機的機械特性電流連續(xù)時電動機的機械特性電流連續(xù)時的機械特性由 決定的。 逆變時由于 ， 反接，得 因為EM=Cen，可求得電動機的機械特性方程式RIEUdMdbcos0ddUUME)cos(0RIUEddMb（2-122)cos(10RIUCnddeb（2-123)圖2-52 電動機在四象限中的機械特性正組變流器反組變流器na3a2a1Ida4b2b3b4b1a =b =2a =b =2b3b2b1b4a2a3a4a1a1=b 1;a 1=b1a2=b 2;a 2=b2a 增大方向b 增大方向a 增

53、大方向b 增大方向852.8.2 工作于有源逆變狀態(tài)時2) 電流斷續(xù)時電動機的機械特性電流斷續(xù)時電動機的機械特性可沿用整流時電流斷續(xù)的機械特性表達式，把 代入式（2-117）、式（2-118）和式（2-119），便可得EM、n與Id的表達式。三相半波電路為例：baqqbqbtantan21)67sin()67sin(cos2ccMeeUE(2-124)qqbqbtantan2)67sin()67sin(cos2cceeMeeCUCEn(2-125)2)67cos()67cos(cos22322nUCZUIedqqbb(2-126)862.8.2 工作于有源逆變狀態(tài)時逆變電流斷續(xù)時電動機的機械特

54、性，與整流時十分相似：圖2-52 電動機在四象限中的機械特性理想空載轉(zhuǎn)速上翹很多，機械特性變軟，且呈現(xiàn)非線性。逆變狀態(tài)的機械特性是整流狀態(tài)的延續(xù)?？v觀控制角 變化時，機械特性得變化。a第1、4象限中和第3、2象限中的特性是分別屬于兩組變流器的，它們輸出整流電壓的極性彼此相反，故分別標以正組和反組變流器。正組變流器反組變流器na3a2a1Ida4b2b3b4b1a =b =2a =b =2b3b2b1b4a2a3a4a1a1=b 1;a 1=b1a2=b 2;a 2=b2a 增大方向b 增大方向a 增大方向b 增大方向872.8.3 直流可逆電力拖動系統(tǒng)圖2-53 兩組變流器的反并聯(lián)可逆線路圖2

55、-53a與b是兩組反并聯(lián)的可逆電路a三相半波有環(huán)流接線b三相全控橋無環(huán)流接線c對應(yīng)電動機四象限運行時兩組變流器工作情況882.8.3 直流可逆電力拖動系統(tǒng)兩套變流裝置反并聯(lián)兩套變流裝置反并聯(lián)連接的可逆電路的相關(guān)概念和結(jié)論：環(huán)流環(huán)流是指只在兩組變流器之間流動而不經(jīng)過負載的電流。正向運行時由正組變流器供電；反向運行時，則由反組變流器供電。根據(jù)對環(huán)流的處理方法，反并聯(lián)可逆電路又可分為不同的控制方案，如配合控制有環(huán)流（ ）、可控環(huán)流、邏輯控制無環(huán)流和錯位控制無環(huán)流等。電動機都可四象限運行四象限運行?？筛鶕?jù)電動機所需運轉(zhuǎn)狀態(tài)來決定哪一組變流器工作及其工作狀態(tài)：整流或逆變。ba892.8.3 直流可逆電力

56、拖動系統(tǒng)直流可逆拖動系統(tǒng)，除能方便地實現(xiàn)正反轉(zhuǎn)外，還能實現(xiàn)電動機的回饋制動。電動機反向過程分析電動機反向過程分析：詳見P89abab 配合控制的有環(huán)流可逆系統(tǒng)對正、反兩組變流器同時輸入觸發(fā)脈沖，并嚴格保證a=b b 的配合控制關(guān)系 。假設(shè)正組為整流，反組為逆變，即有a Pb b N N ，Uda aP=Udb bN，且極性相抵，兩組變流器之間沒有直流環(huán)流。但兩組變流器的輸出電壓瞬時值不等，會產(chǎn)生脈動環(huán)流。串入環(huán)流電抗器LC限制環(huán)流。902.8.3 直流可逆電力拖動系統(tǒng)邏輯無環(huán)流可逆系統(tǒng)邏輯無環(huán)流可逆系統(tǒng)工程上使用較廣泛，不需設(shè)置環(huán)流電抗器。只有一組橋投入工作（另一組關(guān)斷），兩組橋之間不存在環(huán)流

57、。兩組橋之間的切換兩組橋之間的切換過程：首先應(yīng)使已導(dǎo)通橋的晶閘管斷流，要妥當處理使主回路電流變?yōu)榱悖乖瓕?dǎo)通晶閘管恢復(fù)阻斷能力。隨后再開通原封鎖著的晶閘管，使其觸發(fā)導(dǎo)通。 這種無環(huán)流可逆系統(tǒng)中，變流器之間的切換過程由邏輯單元控制，稱為邏輯控制無環(huán)流邏輯控制無環(huán)流系統(tǒng)。直流可逆電力拖動系統(tǒng)，將在后繼課“電力拖動自動控制系統(tǒng)”中進一步分析討論。912.9 相控電路的驅(qū)動控制922.9 相控電路的驅(qū)動控制引言相控電路：相控電路：晶閘管可控整流電路，通過控制觸發(fā)角a a的大小即控制觸發(fā)脈沖起始相位來控制輸出電壓大小。采用晶閘管相控方式時的交流電力變換電路和交交變頻電路（第4章）。相控電路的驅(qū)動控制相控

58、電路的驅(qū)動控制為保證相控電路正常工作，很重要的是應(yīng)保證按觸發(fā)角a a的大小在正確的時刻向電路中的晶閘管施加有效的觸發(fā)脈沖。晶閘管相控電路，習(xí)慣稱為觸發(fā)電路。大、中功率的變流器廣泛應(yīng)用的是晶體管觸發(fā)電路，其中以同步信號為鋸齒波的觸發(fā)電路應(yīng)用最多。932.9.1 同步信號為鋸齒波的觸發(fā)電路輸出可為雙窄脈沖（適用于有兩個晶閘管同時導(dǎo)通的電路），也可為單窄脈沖。三個基本環(huán)節(jié)：脈沖的形成與放大、鋸齒波的形成和脈沖移相、同步環(huán)節(jié)。此外，還有強觸發(fā)和雙窄脈沖形成環(huán)節(jié)。圖2-54 同步信號為鋸齒波的觸發(fā)電路942.9.1 同步信號為鋸齒波的觸發(fā)電路1) 脈沖形成環(huán)節(jié)脈沖形成環(huán)節(jié)V4、V5 脈沖形成V7、V8

59、脈沖放大控制電壓uco加在V4基極上圖2-54 同步信號為鋸齒波的觸發(fā)電路220 V36V+BTP+15 VAVS+15 V-15 V-15 VX Y接封鎖信號RQutsVD1VD2C1R2R4TSV2R5R8R6R7R3R9R10R11R12R13R14R16R15R18R17RP1ucoupC2C3C3C5C6C7R1RP2V1I1cV3V4V6V5V7V8VD4VD10VD5VD6VD7VD9VD8VD15VD11VD14脈沖前沿由V4導(dǎo)通時刻確定，脈沖寬度與反向充電回路時間常數(shù)R11C3有關(guān)。電路的觸發(fā)脈沖由脈沖變壓器TP二次側(cè)輸出，其一次繞組接在V8集電極電路中。952.9.1 同步

60、信號為鋸齒波的觸發(fā)電路2) 鋸齒波的形成和脈沖移相環(huán)節(jié)鋸齒波的形成和脈沖移相環(huán)節(jié)鋸齒波電壓形成的方案較多，如采用自舉式電路、恒流源電路等；本電路采用恒流源電路。恒流源電路方案恒流源電路方案，由V1、V2、V3和C2等元件組成 V1、VS、RP2和R3為一恒流源電路圖2-54 同步信號為鋸齒波的觸發(fā)電路962.9.1 同步信號為鋸齒波的觸發(fā)電路3) 同步環(huán)節(jié)同步環(huán)節(jié)同步同步要求觸發(fā)脈沖的頻率與主電路電源的頻率相同且相位關(guān)系確定。鋸齒波是由開關(guān)V2管來控制的。V2開關(guān)的頻率就是鋸齒波的頻率鋸齒波的頻率由同步變壓器所接的交流電壓決定。V2由導(dǎo)通變截止期間產(chǎn)生鋸齒波鋸齒波起點鋸齒波起點基本就是同步電壓