裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋設(shè)計（上部結(jié)構(gòu)）

1、?橋梁工程概論?課程設(shè)計題 目：裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋設(shè)計上部結(jié)構(gòu) 專 業(yè)： 土木工程 學(xué) 號： 16 姓 名： 指導(dǎo)老師： 目 錄第一章 設(shè)計任務(wù)書1.1 根本設(shè)計資料31.1.1 跨度和橋面寬度3技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)31.1.3 主要材料31.1.4 構(gòu)造形式及截面尺寸4第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算4荷載橫向分布系數(shù)的計算42.1.1 剛性橫梁法計算橫向分布系數(shù)42.1.2 杠桿原理法計算梁端剪力橫向分布系數(shù)6第三章主梁的內(nèi)力計算73.1 永久作用效應(yīng)73.1.1 永久荷載：83.1.2 永久作用效應(yīng)計算93.2 可變作用效應(yīng)93.2.1 汽車荷載沖擊系數(shù)計算：93.2.2 公路-級均布荷

2、載q9可變作用彎矩效應(yīng)計算10可變作用剪力效應(yīng)計算11第四章 主梁截面設(shè)計、配筋及驗(yàn)算164.1 主梁受力鋼筋配置16截面抗彎承載力驗(yàn)算18斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗(yàn)算18斜截面抗剪承載力計算18彎起鋼筋設(shè)計19箍筋設(shè)計224.3.4 斜截面抗剪驗(yàn)算23第五章 主梁的裂縫寬度驗(yàn)算27第六章 主梁的撓度驗(yàn)算29第一章 設(shè)計任務(wù)書1.1 根本設(shè)計資料1.1.1 跨度和橋面寬度1) 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：m墩中心距離2) 計算跨徑： m支座中心距離3) 主梁全長： m主梁預(yù)制長度4橋面凈空： 凈7m行車道2×1m人行道技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1) 設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路級，人行道和欄桿自重線密度按單側(cè)6kN/m計算，人

3、群荷載3kN/m22) 環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：類環(huán)境3設(shè)計平安等級：二級1.1.3 主要材料1) 混凝土：混凝土簡支T梁及橫梁采用C40混凝土；橋面鋪裝上層采用0.03m瀝青混凝土，下層為0.060.13m的C30混凝土，瀝青混凝土重度按23kN/m3,混凝土重度按25kN/m3計。2） 鋼筋：主筋用HRB335，其它用R235 構(gòu)造形式及截面尺寸 圖1.1 橋梁橫斷面和主梁縱斷面圖單位：cm如圖1所示，全橋共由5片T形梁組成，單片T形梁高為1.4m，寬1.8m；橋上的橫坡為雙向2%，坡度由C30混凝土混凝土橋面鋪裝控制；設(shè)有5根橫梁。第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算2.1.1 剛性橫梁法計算橫向分布系

4、數(shù)因?yàn)槊恳黄琓型梁的截面形式完全一樣，所以：式中，n=5，=2×m=32.4 m表2.1 值計算表梁號10203計算橫向分布系數(shù)：根據(jù)最不利荷載位置分別布置荷載。布置荷載時，汽車荷載距人行道邊緣距離不小于0.5m，人群荷載取3KN/m,欄桿及人行道板每延米重取6.0KN/m，人行道板重以橫向分布系數(shù)的方式分配到各主梁上。180180180180108108q人q人q板q板50180130180圖1.2 橫向分布系數(shù)計算圖式單位：mm從而可以各梁在不同荷載作用下的分布系數(shù)：汽車荷載：m× m×(0.3667+0.2667+0.0944+0 m×人群荷載：m

5、=0.6444 m=0.4211 m×人行道板：m m=0.4244-0.0244=0.4 m2.1.2 杠桿原理法計算梁端剪力橫向分布系數(shù)圖2.1 梁端剪力橫向分布系數(shù)計算圖式尺寸單位：mm汽車荷載：m×0.6667=0.3334 m× m×人群荷載：m=1.2222 m=-0.2222 m=0第三章 主梁的內(nèi)力計算3.1 永久作用效應(yīng)3.1.1 永久荷載：假定橋面構(gòu)造各局部重力平均分配給主梁承當(dāng)，那么永久荷載計算結(jié)果如下表所示表3.1 鋼筋混凝土T形梁永久荷載計算表構(gòu)建名構(gòu)件尺寸mm單位長度體積重度每米延重主梁25橫隔梁中梁7253251.8132邊

6、梁3626250.9066前面鋪裝瀝青混凝土3cm2325欄桿及人行道6人行道重力按人行道板橫向分布系數(shù)分配至各梁的版重為：由于橫向分布系數(shù)均相同，=0.4，那么×6KN/m.各梁的永久荷載匯總結(jié)果見下表：表3.2 各梁的永久荷載值(單位KN/m梁號主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計152433.1.2 永久作用效應(yīng)計算表3.3 影響線面積計算表工程計算面積影響線面積=(=)O=12×=10.552永久作用效應(yīng)計算見下表梁號V0/kNqqqqqq1(5)2(4)33.2 可變作用效應(yīng)3.2.1 汽車荷載沖擊系數(shù)計算：結(jié)構(gòu)沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)基頻有關(guān)，故應(yīng)先計算結(jié)構(gòu)基頻，簡支梁橋

7、基頻簡化計算公式為=22EIcmc。1先計算主梁的抗彎慣性矩Ic1求主梁截面的重心位置。翼緣板厚按平均厚度計算，其平均厚度為h1=12×10+16cm=13cm，那么=180-18×13×132+140×18×1402180-18×13+140×18cm=41.09cm2截面抗彎慣性矩：Ic=112×180-18×133+130-18×13×（41.09-132）2+112×18×1403+18×140×（1402-41.09）2=8771607

8、cm4C40混凝土的彈性模量Ec=3.25×104N/mm2，計算跨徑：l=21.1m，混凝土單位長度1m的質(zhì)量：mc=Gg=0.4626×1039.81kgm=1178.899kgm簡支梁橋T形梁截面如圖3.1：3f=2l2EcIcmc=2×21.12×3.25×1010×0.0877161178.899HZ=5.432HZ，由于1.5HZf14HZ，故可由下式計算汽車荷載沖擊系數(shù)：=0.1767lnf-0.0157=0.283 1+3.2.2 公路-級均布荷載qq×計算彎矩時，pk=360-18050-5×21

9、.1-5+180×0.75kN=183.3kN計算剪力是：P=×1.2=220KN/m表3.4 公路-級車道荷載及其影響線面積計算表工程頂點(diǎn)位置qPl/2處l/4處l/2處220支點(diǎn)處220每延米人群荷載：q=3×1KN/m=3KN/m3.2.3 可變作用彎矩效應(yīng)計算彎矩計算公式：，由于只能布置兩車道，那么車道荷載橫向折減系數(shù)為1，荷載橫向分布系數(shù)沿主梁縱向均勻變化，因此沿主梁的縱向相同。表3.5 公路-級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表梁號內(nèi)力m1+qk(kNm)opkkNykM(kNm)1M12M142M12M143M12M14表3.6 人群荷載產(chǎn)生的彎矩計算表梁號內(nèi)

10、力mqM13231永久作用設(shè)計值與可變荷載設(shè)計值的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Gi=1.2；汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Qi=1.4;人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Qj=1.4彎矩根本組合公式為：oSud=o(i=1mGiSGi+Q1SQ1k+cn=2nQjSQjk)式中 o橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，二級取值為1.0；c在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)含沖擊力、離心力的其他可變作用效應(yīng)組合系數(shù)，人群荷載組合系數(shù)去0.8。表3.7 彎矩根本組合計算表梁號內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩組合值1233.2.4 可變作用剪力效應(yīng)計算:在進(jìn)行可變作用的剪力計算時，應(yīng)計入橫向分布系數(shù)沿主梁縱向橋跨方向的影響。通常按如下

11、方法處理：先按跨中的由等代荷載計算跨中剪力效應(yīng);再用支點(diǎn)剪力荷載分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)至l/4為直線變化來計算剪力效應(yīng)。1 跨中截面剪力的計算公式為：表3.8 公路-級車道荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表梁號內(nèi)力m1+qPy剪力122022203220表3.9 人群荷載產(chǎn)生的剪力計算表梁號內(nèi)力mq剪力效應(yīng)13233.335332 支點(diǎn)處剪力的計算11/121/1222334223341111l/4l/2l/41號梁2號梁3號梁圖3.1 汽車荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計算圖式圖3.2 人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計算圖式單位：cm在汽車荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖4所示,支點(diǎn)處剪力計算如下：1號梁：VO1=220&#

12、215;1×0.3334+7.875×21.12×0.5222-1112×21.14×(0.5222-0.3334)×12-112×12×21.14×(0.5222-0.3334)kN=112.532號梁：VO2=220×1×0.5+7.875×21.12×0.4611+1112×21.14×(0.5-0.4611)×12+112×12×21.14×(0.5-0.4611)kN=149.823號梁：VO3=

13、220×1×0.6389+7.875×21.12×0.4+0.75×21.14×(0.6389-0.4)×12+0.25×23×21.18×(0.6389-0.4)kN=177.88kN在人群荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖5所示，支點(diǎn)處剪力計算如下：1號梁：VO1人=12×21.1×0.6444×3+12×21.14×1.2222-0.6444×3×1112+12×21.14×(1.2222-0.6444)&

14、#215;3×112kN=25kN2號梁：VO2人=12×3.15×0.4222×3×0.8047+12×21.12×0.4222×3+12×3.15×0.4222×3×0.1953kN=8.35kN3號梁:VO2人=12×19.55×0.4×3-12×21.14×0.4×3×1112-12×21.14×0.4×3×112kN=9.12kN3) 剪力效應(yīng)根本組合根本組

15、合公式為：各分項(xiàng)系數(shù)和彎矩根本組合相同。表3.10 剪力效應(yīng)節(jié)本組合表 (單位：KN)梁號內(nèi)力永久荷載人群汽車荷載根本組合值125028.35039.120注：汽車荷載列中的VO在填入表格中需要將計算所得的各梁支點(diǎn)所受剪力值乘以荷載沖擊系數(shù)1.283。但是V12在前面的計算中已經(jīng)考慮了荷載沖擊系數(shù)，并以表格形式列出，所以直接代入表格中的數(shù)據(jù)。第四章 主梁截面設(shè)計、配筋及驗(yàn)算4.1 主梁受力鋼筋配置判斷T形梁截面類型1有彎矩根本組合計算表3.8可以看出，1號梁Md值最大，考慮到設(shè)計施工方便，并留有一定的平安儲藏，故按1號梁計算彎矩配筋。1設(shè)鋼筋保護(hù)層厚度為3cm，鋼筋重心至底邊距離為a=18cm

16、，那么主梁有效高度為ho=h-a=14-18cm=122cm.21號梁跨中彎矩Md=2803.736m,下面判斷主梁為第一類T形截面或第二類T形截面：假設(shè)滿足oMdfcdbf'hf'(ho-hf'2),那么受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類T形截面，否那么位于腹板內(nèi)，為第二類T形截面。式中，o為橋跨重要性系數(shù)，取為1.0；fcd為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，本例為C40混凝土，故fcd=18.4MPa；bf'為T形截面受壓翼緣有效寬度，取以下三者中最小值： 計算跨徑的13:2110cm/3=cm;相鄰兩梁的平均間距：d=180cm; bf'b+2bh+12hf

17、'=18+2×18+12×13cm=210cm。此處b為梁腹板寬度，其值為18cm，bh為承托長度，其值為81cm，hf'為受壓翼緣懸出板平均厚度，其值為13cm。本例中由于hhbh=681=113.5<13，故bh=3hh=18cm，hh為承托根部厚度，其值為6cm。所以取bf'=18cm。2計算結(jié)果及就算過程如下：1判別式左邊為oMd=1.0×2803.736kN=2803.736kN2)判別式右邊為fcdbf'hf'ho-hf'2=18.4×103×1.8×0.13×

18、;1.22-0.132kNm=4972.97kN 因此受壓翼緣內(nèi)，屬于第一類T形截面。應(yīng)按寬度為bf'的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力計算。4.1.2 主梁配筋設(shè)計1計算受力筋截面積：設(shè)混凝土受壓區(qū)高度為x，那么利用下式計算：oMd=fcdbf'x(ho-x2)即x=ho-h92-2Mfcb<0.13m。根據(jù)式Asfsd=fcdbf'x,那么As=fcdbf'xfsd=18.4×1.8×0.062280m2=81.47×10-4m2=8147mm2。 選用6根直徑為36mm和4根直徑為32mm的HRB335鋼筋，那么3127+6

19、107mm=9234mm>8147mm。2驗(yàn)算截面受壓區(qū)高度鋼筋布置如圖3.4如下：鋼筋重心位置as為：查表得，故<那么截面受壓區(qū)高度符合標(biāo)準(zhǔn)要求。配筋率為故配筋率滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。圖4.1 鋼筋布置圖單位： cm鋼筋布置圖如圖6所示，鋼筋的重心位置：=2×××4.91+21××12.57+×12.57/4×4.91+6×1按截面實(shí)際面積計算截面受壓區(qū)高度x為x=Asfsdfcdbf'=280×93.2418.4×180cm=7.883cm 2截面抗彎極限狀態(tài)承載力為Md=fcd

20、bf'xho-x2=18.4×103×1.8×0.07883×1.2012-0.078832kN/m=3067.548kN>2803.736kN ,所以抗彎承載力滿足要求。斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗(yàn)算由表11 剪力根本組合表可以知道，支點(diǎn)剪力以3號梁為最大，考慮平安因素，一律采用3號梁的剪力值進(jìn)行抗剪計算，跨中剪力以1號梁為最大，一律以1號梁的剪力值進(jìn)行計算。 =KN =KN 假設(shè)最下排2根鋼筋沒有彎起而直接通過支點(diǎn)，那么有：a=4.8cm，hom > 端部抗剪截面尺寸滿足要求。假設(shè)滿足條件，可不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計算，僅 按構(gòu)

21、造要求設(shè)置鋼筋因此，>，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。1最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承當(dāng)?shù)募袅Σ恍∮?0%，彎起鋼筋按45°彎起承當(dāng)剪力不大于40%。2計算第一排從支座向跨中計算彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承當(dāng)?shù)哪蔷植考袅χ怠?3計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承當(dāng)?shù)哪蔷植考袅χ?。彎起鋼筋配置及計算圖式如以下圖： 圖4.2 彎起鋼筋配置及計算圖式尺寸單位：mm 由內(nèi)插法可得，距支座中心h/2處的剪力效應(yīng)V'd為Vd'=589.055-128.394×

22、;10.55-0.710.55+128.394kN=558.49kN 那么，×KN=335.094 KN ×KN=223.396 KN相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置見圖41及承當(dāng)?shù)募袅χ狄娪谙卤恚罕?.1 彎起鋼筋的位置與承當(dāng)?shù)募袅χ涤嬎惚硇苯钆糯螐澠痄摻罹刂ё行木豰承當(dāng)?shù)募袅χ礦sb'/kN斜筋排次彎起鋼筋矩支座中心矩m承當(dāng)?shù)募袅χ礦sb'/kN12044.4022536 各排彎起鋼筋的計算。與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計算：式中， 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計強(qiáng)度MPa 在一個彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積mm2 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角=300MPa，

23、=45°，所以各排彎起鋼筋的面積計算公式如下：計算得每排彎起鋼筋的面積如下表：表4.2 每排彎起鋼筋面積計算表彎起排數(shù)每排彎起鋼筋計算面積mm2彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積mm2113236203621018.1818236203637228123244122812325216402在靠近跨中處，增設(shè)216的輔助斜鋼筋，面積為402mm主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，那么鋼筋的重心位置也不同，有效高度ho的值也不同。為了簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。236鋼筋的抵抗彎矩M1為 M1=2fsAs1h0-x2=

24、2×280×103×10.1079×10-4×1.2012-0.07882kNm=662.2453kNm228鋼筋的抵抗彎矩M2為=·m跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 =3169KN全梁抗彎承載力校核圖 圖4.3 全梁抗彎承載力驗(yàn)算圖式 第一排鋼筋彎起處正截面承載力為 第二排鋼筋彎起處正截面承載力為 第三排鋼筋彎起處正截面承載力為 第四排鋼筋彎起處正截面承載力為 第五排鋼筋彎起處正截面承載力為 箍筋間距公式為 式子中， P斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋百分率，P=100，=，當(dāng) 同一截面上箍筋的總截面面積mm2 箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，選用HRB235鋼

25、筋，那么=210MPa b用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的梁腹寬度mm 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的有效高度mm 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值分配于混凝土和箍筋 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值KN選用210雙肢箍筋，那么面積2；距支座中心ho/2處是主筋為236，As=20.36cm2；有效高度ho=140-2.8-d/2=140-2.8-3.6/2=135.4cm；=×100%/(18×135.4)=0.835%,那么P=100=0.835，最大剪力設(shè)計值把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得 參照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用Sv=250mm在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高范

26、圍內(nèi)，箍筋間距取用100mm由上述計算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為2B10雙肢箍筋，在由支座中心至距支點(diǎn)2.508m段，箍筋間距可取為100mm，其他梁段箍筋間距為250mm。箍筋配筋率為：當(dāng)間距Sv=100mm時，sv=157×100%/(100×180)=0.872%當(dāng)間距Sv=250mm時，sv=157×100%/(250×180)=0.349%均滿足最小配箍率HRB235鋼筋不小于0.18&的要求。4.3.4 斜截面抗剪驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為：1距支座中心h/2處截面。2受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。(3錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始

27、不受力處的截面。4箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。5構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面包括圖4.4 斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖式進(jìn)行斜截面抗剪驗(yàn)算的界面有：距支點(diǎn)h/2處截面11，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=620.28KN ·m2第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： =592.72KN ·m3第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=485.54KN ·m4第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=475.13KN =1610KN·m5第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分

28、別為：=422.12KN ·m驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求得。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為： 式中，斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值KN 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值KN 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積mm2 箍筋的配筋率，sv=o式中，m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當(dāng)m>3.0，取 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值 相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值KN·

29、;m ho通過斜截面受壓區(qū)頂端處正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的 合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離mm為簡化計算可近似取C值為 Choho可采用平均值，那么有有C值可內(nèi)插求的個斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面11：斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，那么縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=×100%/(10×18)=0.872% 那么有， 斜截面截割兩組彎起鋼筋236+236，故=+斜截面22：斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，那么縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=×100%/(10×18)=0.872% 那么有， 斜截面截割兩組彎起鋼

30、筋236+236，故=+斜截面33：斜截面內(nèi)有436縱向鋼筋，那么縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=×100%/(25×18)=0.349% 那么有， 斜截面截割兩組彎起鋼筋236+228，故=+ 斜截面44：斜截面內(nèi)有636縱向鋼筋，那么縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=×100%/(25×18)=0.349% 那么有， 斜截面截割兩組彎起鋼筋228+228，故= + 斜截面55：斜截面內(nèi)有636+228縱向鋼筋，那么縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=×100%/(25×18)=0.3

31、49% 那么有， 斜截面截割兩組彎起鋼筋228+216，故=+鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力缺乏而破環(huán)的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成的，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)造要求，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計算。第五章 主梁的裂縫寬度驗(yàn)算最大裂縫寬度按下式計算： 式中 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時，/，和 分別為按作用長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)計算的內(nèi)力值 d縱向受拉鋼筋直徑，中選用不同直徑的鋼筋時，改用換算直徑， 縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)>0.02時，取 當(dāng)<0.006時，取 鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，×

32、;MPa 構(gòu)件受拉翼緣寬度 構(gòu)件受拉翼緣厚度 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力按計算 按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩值 受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積取1號梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：短期效應(yīng)組合：= =+0.7×/1.283+1.0× =KN式中汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值長期效應(yīng)組合：= =×× =N受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為=1756.420.87×93.242×1.23kN/m2=17.59×104kN/m2 G2=1+0.5×1462.691756.42=1.416把以上數(shù)據(jù)代入裂縫寬度滿足要求

33、，同時在梁腹高的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置直徑為6至8mm的防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。假設(shè)用88，那么，可得到0.002之間，滿足要求。第六章 主梁的撓度驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。其抗彎剛度B可按下式計算： 式中全截面抗彎剛度， 開裂截面的抗彎剛度，= 開裂彎矩 構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù) 全截面換算截面慣性矩 開裂截面換算截面慣性矩 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對C40混凝土 全截面換算截面重心軸以上局部對重心軸的面積矩?fù)Q算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前文計算可知：=×mm4全截面換算截面面積：=4626+(6.