T300級(jí)復(fù)合材料沖擊容限和拉伸強(qiáng)度

1、.T300級(jí)復(fù)合材料沖擊容限和拉伸強(qiáng)度 航空航天大學(xué)附屬中學(xué)成員：X容 熊天宇 X子琪指導(dǎo)教師：魏云波 以上*排序皆按照姓氏字母順序摘要：采用落錘式?jīng)_擊臺(tái)沖擊了國產(chǎn)T300復(fù)合材料層板，測量沖擊高度與沖擊凹坑深度的關(guān)系。采用高頻疲勞力學(xué)試驗(yàn)機(jī)對(duì)沖擊后的復(fù)合材料層板進(jìn)展了壓縮強(qiáng)度試驗(yàn)，測定了沖擊凹坑深度與壓縮剩余強(qiáng)度之間的關(guān)系，對(duì)復(fù)合材料層板的沖擊損傷及其強(qiáng)度有深入的了解，驗(yàn)證了前人的猜想，得到了關(guān)于沖擊凹坑深度、沖擊能量、壓縮(拉伸)強(qiáng)度的關(guān)系，這大大方便了實(shí)際中的簡便計(jì)算。關(guān)鍵詞： T300級(jí)復(fù)合材料 沖擊損傷容限 拉伸強(qiáng)度 一、 前言1. 研究背景：目前沖擊損傷是飛機(jī)構(gòu)造強(qiáng)度設(shè)計(jì)中一個(gè)非常

2、重要的問題。飛機(jī)在實(shí)際飛行中由冰雹，鳥撞或者在維修過程中不經(jīng)意都會(huì)對(duì)連接件產(chǎn)生一定程度的沖擊損傷，并且在連接件材料的外表留有一定的破壞凹坑或外表拉伸。而且，現(xiàn)如今，復(fù)合材料在飛機(jī)上的運(yùn)用越來越受重視，了解復(fù)合材料的沖擊性能就尤為顯得重要。本實(shí)驗(yàn)探究沖擊損傷與凹坑深度之間的內(nèi)在聯(lián)系還有材料本身拉伸強(qiáng)度的構(gòu)造特性。就在不久前，應(yīng)用了T300級(jí)復(fù)合材料的我國國產(chǎn)獵鷹06高教機(jī)準(zhǔn)備投入實(shí)現(xiàn)首次裝機(jī)件試制 。T300復(fù)合材料屬環(huán)氧基碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料。由碳纖維和樹脂結(jié)合而成的復(fù)合材料由于具有比重小、韌性好和強(qiáng)度高、比強(qiáng)度高、比模量高、密度小、耐熱、耐低溫、優(yōu)異的熱物理性能、化學(xué)穩(wěn)定性以及材料性能可設(shè)計(jì)等

3、優(yōu)點(diǎn),已廣泛應(yīng)用于航天、航空、體育休閑和工業(yè)領(lǐng)域。研究碳纖維/環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的力學(xué)性能,尤其是其高溫性能,對(duì)其在超常環(huán)境下的使用具有重要意義。所以現(xiàn)在是一個(gè)研究與應(yīng)用復(fù)合材料的高速時(shí)代。2.文獻(xiàn)調(diào)研： 我組共查閱了有關(guān)及其相關(guān)資料論文15篇，其中有效對(duì)本組研究有一定幫助的論文11篇。 通過對(duì)文獻(xiàn)資料的研究與思考，我們認(rèn)為結(jié)合文獻(xiàn)中思想：新材料的引入有可能使航空器性能發(fā)生巨大的變化, 但新材料在航空器構(gòu)造中真正得到使用, 必須經(jīng)過耗時(shí)耗錢的研究和驗(yàn)證。如果在材料研制的早期能預(yù)見新材料體系在構(gòu)造中的應(yīng)用前景, 做出正確的決策, 就可以防止時(shí)間和金錢的浪費(fèi)。而要實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo), 正確的材料性能表征體

4、系是其中的關(guān)鍵之一，而我們所做的實(shí)驗(yàn)即是在測量該材料的性能表征。復(fù)合材料飛機(jī)構(gòu)造的使用經(jīng)歷說明: 在構(gòu)造完整性方面與金屬構(gòu)造的最大差異是其耐久性和損傷容限要求, 特別是對(duì)沖擊損傷的敏感性。最近文獻(xiàn)進(jìn)一步把復(fù)合材料構(gòu)造對(duì)沖擊損傷的要求歸結(jié)為與耐久性和損傷容限相提并論的損傷阻抗設(shè)計(jì)要求。所以這一研究針對(duì)材料沖擊容限的前景是廣闊的，而這么做也是有意義的，所以從意義上這是有價(jià)值的。3.研究意義：驗(yàn)證了三個(gè)變量即凹坑深度、壓縮強(qiáng)度、沖擊能量的關(guān)系和前人的模型關(guān)系式，提出適合于本次實(shí)驗(yàn)材料板的模型。利用該模型，可以從實(shí)際工程中得到?jīng)_擊能量，有利于工程中使用復(fù)合材料的損傷評(píng)估。從而到達(dá)簡便計(jì)算T300型材料

5、的損傷容限的數(shù)值來估算其仍可承受的能量限值。 4.研究思路二、 研究方法及過程1) 研究內(nèi)容使用落錘式?jīng)_擊試驗(yàn)臺(tái)對(duì)復(fù)合材料層合板進(jìn)展沖擊試驗(yàn)，嚴(yán)格控制沖擊能量的大小以及沖擊點(diǎn)的位置，準(zhǔn)確測量損傷凹坑深度，得到?jīng)_擊能量與凹坑深度的關(guān)系;并使用高頻疲勞機(jī)對(duì)進(jìn)展過沖擊實(shí)驗(yàn)的層合板進(jìn)展拉伸壓縮強(qiáng)度的檢測。落錘式?jīng)_擊試驗(yàn)臺(tái)性能參數(shù)本次試驗(yàn)使用落錘式?jīng)_擊試驗(yàn)臺(tái)。試驗(yàn)臺(tái)的總高度1354mm，落錘導(dǎo)軌高度為1280mm，落錘下落高度1100mm，導(dǎo)軌管徑為8mm。沖擊頭為半球狀，直徑為16mm，沖擊塊質(zhì)量為11.436，由于沖擊能量比較小，提高能量精度，故去掉沖擊塊下方兩塊夾塊，沖擊塊質(zhì)量變?yōu)?.227kg，

6、最大沖擊能量可到達(dá)88.5J。底座壓板沖擊塊圖1 沖擊臺(tái)整體概況工作原理：將試驗(yàn)板放置于底座上，并且用薄板壓住固定如以下圖2，根據(jù)所需的能量，將沖擊塊抬到一定高度釋放，沖擊塊沿著豎直的導(dǎo)軌自動(dòng)下落，作用于試驗(yàn)板上，完成一次沖擊。圖2 沖擊固定高頻疲勞機(jī)性能參數(shù)高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)可以對(duì)構(gòu)件進(jìn)展疲勞試驗(yàn)以及靜強(qiáng)度試驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)室中有兩臺(tái)*仟幫制 圖3 力學(xué)高頻疲勞機(jī)及材料板托造的高頻疲勞機(jī)，最大的施加的靜載荷為50KN以及100KN，動(dòng)載荷分別為25KN以及50KN。可以對(duì)板材和棒材進(jìn)展試驗(yàn)。復(fù)合材料試驗(yàn)件參數(shù)復(fù)合材料實(shí)驗(yàn)板材料是T300樹脂，纖維體積分?jǐn)?shù)60%，材料鋪層方式是準(zhǔn)各向同性：45/90/-4

7、5,05s,單層厚度0.12mm，總共40層，板材長150mm，寬100mm，厚度是5mm，如以下圖3示意圖。圖4 復(fù)合材料板1. 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)1.1 沖擊試驗(yàn)參數(shù)的選取a) 沖擊能量根據(jù)質(zhì)量塊的高度勢能得到：沖擊能量可以用W=MgH來表示。M指沖擊塊的質(zhì)量。H表示沖擊塊撞擊頭與材料板的距離。根據(jù)5個(gè)不同高度得到不同的沖擊能量，如下表所示： 沖擊高度50mm100mm150mm200mm250mm沖擊能量4J8J12J16J20J 表1 高度與能量對(duì)應(yīng)表1.2 凹坑深度以及沖擊塊高度測定過程凹痕深度定義為從凹痕最低點(diǎn)到未受到凹痕擾動(dòng)的外表之間的距離。做完一次沖擊試驗(yàn)后，就要對(duì)凹坑深度進(jìn)展測定。使用

8、游標(biāo)卡尺來測量凹坑深度。如果凹坑的寬度沒有超過游標(biāo)卡尺的寬度，這樣就可以直接把游標(biāo)卡尺豎起來利用尾端的深度測量功能來直接測量。假設(shè)凹坑寬度超過了卡尺的寬度，這時(shí)候就需要輔助的直尺測量，先把直尺橫在凹坑上方，然后再用卡尺測量凹坑底部到直尺上外表的距離，再將直尺的厚度減去，就得到凹坑的深度。1.3 沖擊后拉伸強(qiáng)度計(jì)算按下式計(jì)算沖擊后拉伸強(qiáng)度其中：P沖擊后拉伸強(qiáng)度MPa；F拉伸破壞載荷N；b試樣寬度(mm)；t試樣厚度(mm)。1.4 試驗(yàn)步驟A. 拿到復(fù)合材料試驗(yàn)板后對(duì)其長寬厚進(jìn)展測量與校對(duì)。B. 在實(shí)驗(yàn)開場前，檢查沖擊試驗(yàn)裝置是否完好。C. 樣品編號(hào)，防止實(shí)驗(yàn)過程中把試樣混淆。D. 將沖擊試驗(yàn)臺(tái)

9、底座放置于沖擊頭下方，使其凹槽中心的圓孔與落錘同心。E. 將沖擊試樣放入沖擊試驗(yàn)臺(tái)底座的凹槽。F. 將壓板置于試樣上，并用4個(gè)螺栓固定。G. 確認(rèn)所需沖擊能量。H. 將落錘抬到一定的高度，進(jìn)展沖擊實(shí)驗(yàn)。I. 完成一次沖擊的時(shí)候，立馬用手將沖擊塊拖住，防止二次沖擊。J. 取下復(fù)合材料板，利用游標(biāo)卡尺測定并記錄試樣沖擊外表凹坑深度。K. 取復(fù)合材料板固定在高頻疲勞機(jī)上，保持對(duì)中。L. 逐步施加壓載荷，直至層合板產(chǎn)生破壞，即可看見明顯形變，做好相應(yīng)的記錄。圖5 固定材料板1.5 數(shù)據(jù)處理以及誤差分析在整個(gè)實(shí)驗(yàn)過程中，做好相關(guān)數(shù)據(jù)的記錄。首先拿到試驗(yàn)件后，就試驗(yàn)件的長寬厚進(jìn)展測量，作好記錄，確保符合試

10、驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)。確保每一步完成后都照相取證。對(duì)于整個(gè)系統(tǒng)的誤差主要來源于兩方面，沖擊能量的控制以及凹坑深度的測量。在實(shí)驗(yàn)過程中，在沖擊塊中使用直線軸承，在下落過程中滾動(dòng)摩擦，幾乎不用考慮下滑過程中的導(dǎo)軌的阻力，由于是低速?zèng)_擊，可以忽略空氣阻力，因此沖擊能量主要在于高度的準(zhǔn)確控制。凹坑深度測量使用標(biāo)定過的游標(biāo)卡尺進(jìn)展測量，示值誤差不超過±0.01mm，誤差精度滿足要求。2. 沖擊能量與凹坑深度理論研究研究說明，沖擊能量與凹坑深度的關(guān)系是衡量復(fù)合材料抵抗沖擊的能力，同時(shí)相比損傷面積和損傷寬度，凹坑深度是最容易測量的損傷參數(shù)。凹坑深度與沖擊能量有良好的一一對(duì)應(yīng)關(guān)系，因此選擇了用凹坑深度作為損傷的度

11、量，并用沖擊能量凹坑深度關(guān)系作為沖擊損傷阻抗的表征。在本實(shí)驗(yàn)的沖擊測試條件下，當(dāng)沖擊頭作用于復(fù)合 圖5 固定材料板材料時(shí)，復(fù)合材料受彎曲應(yīng)力作用，沖擊正面受壓應(yīng)力作用，沖擊反面受拉應(yīng)力作用，復(fù)合材料產(chǎn)生彎曲變形 。復(fù)合材料的損傷主要有沖擊面的樹脂變形、破裂和不可見損傷，根本沒有纖維剪出、斷裂現(xiàn)象；在沖擊能量較高(或復(fù)合材料的厚度較小)的情況下，復(fù)合材料的沖擊面有凹陷。 在一定的沖擊能量下，就會(huì)有一個(gè)對(duì)應(yīng)的凹坑損傷，凹坑深度開場均以較小的斜率呈線性增大，隨著沖擊能量的增加，沖擊能量與凹坑深度曲線趨于向水平方向延伸，凹坑深度不斷增加。當(dāng)沖擊能量到達(dá)某一值時(shí)曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)。拐點(diǎn)是復(fù)合材料層壓板的損傷阻

12、抗發(fā)生了突變。此前復(fù)合材料層壓板中的纖維和基體作為整體來抵抗外來物沖擊，產(chǎn)生的損傷主要是內(nèi)局部層和少量基體裂紋，同樣的沖擊能量增量引起的凹坑深度增量比較小，而損傷面積和損傷寬度增量比較大，有較好的規(guī)律性。拐點(diǎn)的出現(xiàn)說明層壓板的外表層出現(xiàn)纖維斷裂，增加的能量不會(huì)產(chǎn)生更多的分層(或超出已有損傷寬度以外的分層)，主要用于產(chǎn)生從外表到內(nèi)部更多的纖維斷裂，同樣的沖擊能量增量引起的凹坑深度增量比較大，但損傷面積和損傷寬度的增量很小，甚至不增加。在對(duì)沖擊能量與凹坑深度的理論模型研究中，目前有一下幾種模型可以值得參考。前人對(duì)沖擊能量與凹坑深度之間的關(guān)系提出了如下的關(guān)系式： (1)其中為接觸系數(shù)，與沖擊物和被沖

13、擊物的材料特性有關(guān)。式中vs、Es分別為沖擊頭的泊松比和彈性模量(MPa)；Ez為層壓板最外一層在厚度方向上的彈性模量(MPa)，在缺乏試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)可以用單向板的橫向彈性模量Ey來代替；R為沖頭的曲率半徑(mm)；為層壓板的凹坑深度(mm)；E是與之對(duì)應(yīng)的沖擊能量(J)。又有人提出了一個(gè)復(fù)合材料低速?zèng)_擊永久凹坑深度的預(yù)測方法。首先計(jì)算接觸系數(shù)K：由模擬計(jì)算得到最大接觸力fm；計(jì)算最大壓入位移：計(jì)算永久凹坑：取=0.08為材料常數(shù)臨界壓入位移；那么 (2)那么這幾種方法是否正確，是否可以用于這種試驗(yàn)復(fù)合材料板的沖擊凹坑模型，就要對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)以及三次擬合曲線表達(dá)式進(jìn)展比對(duì)，驗(yàn)證其是否適用。假設(shè)有一定的

14、出入，可以在上述幾個(gè)式子的根底上修改模型，提煉出與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相符合的模型。三、 研究結(jié)果分析與討論1. 研究結(jié)果與結(jié)論 沖擊深度和拉伸強(qiáng)度，測得的數(shù)據(jù)填入下表中：表2 沖擊實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù) 壓縮實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)填入下表：試件編號(hào)沖擊高度mm沖擊能量(J)破壞載荷N試樣截面積mm2壓縮強(qiáng)度MPa破壞模式以及位置 1 4003279350500158.7中部兩邊裂開，中間微微隆起 2 5004069580500139.16中間沖擊處隆起明顯 3 6004894520500189.04中間凹坑處不對(duì)稱隆起 4 7005664469500128.938中間凹坑處一側(cè)隆起明顯 5 7506066122500132.244

15、中間凹坑處兩側(cè)隆起明顯表3 壓縮實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到數(shù)據(jù)之后，對(duì)數(shù)據(jù)分析。將沖擊能量與凹坑深度、拉伸強(qiáng)度的對(duì)應(yīng)數(shù)據(jù)點(diǎn)繪成圖形，并采用三次曲線方程來擬合曲線，得到擬合的三次曲線方程，總結(jié)變化規(guī)律。另外根據(jù)實(shí)驗(yàn)測得的拉伸破壞載荷計(jì)算出拉伸強(qiáng)度。以下“位移是指板材兩端相對(duì)于中心線的位置移動(dòng) 圖6第一塊材料的相關(guān)數(shù)據(jù) 圖7第二塊材料的相關(guān)數(shù)據(jù) 圖8第三塊材料的相關(guān)數(shù)據(jù) 圖9 第四塊材料的相關(guān)數(shù)據(jù) 圖10 第五塊材料的相關(guān)數(shù)據(jù)凹坑深度與壓縮強(qiáng)度如以下圖圖11 壓縮強(qiáng)度與凹坑深度的關(guān)系注解：此圖像為專業(yè)軟件繪制。由于只有英文模式，只顯示英文。Exp=指數(shù)函數(shù) Fit=擬合strength=壓縮強(qiáng)度 所以ExpDe

16、c Fit of strength 為壓縮強(qiáng)度的擬合曲線 strength=壓縮強(qiáng)度 test=實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù) e=能量沖擊能量與凹坑深度如以下圖圖12 凹坑深度與沖擊能量的關(guān)系注解：data=數(shù)據(jù) Gauss=形變量 Amp=沖擊能量 Fit=擬合 GaussAmp fit of data=沖擊能量與形變量的擬合曲線 impacted energy=沖擊能量 depth=凹坑深度沖擊能量與壓縮強(qiáng)度如以下圖 圖13壓縮強(qiáng)度與沖擊能量的關(guān)系經(jīng)過對(duì)圖13研究分析，沖擊能量直接影響了層合板的壓縮剩余強(qiáng)度。從圖9中看到，沖擊能量小于40J時(shí)，層合板的壓縮強(qiáng)度下降幅度很快，從158.7MPa降低到139.16

17、MPa。當(dāng)沖擊能量大于40J時(shí)候，壓縮強(qiáng)度也減小，但是減小的幅度變緩。另外圖中有一個(gè)三角形的圖標(biāo)，該點(diǎn)的數(shù)據(jù)與整個(gè)數(shù)據(jù)的變化規(guī)律不符，由于材料的性能要考慮多方面的原因，從加工到生產(chǎn)，會(huì)產(chǎn)生很多不可觀察的缺陷，該數(shù)據(jù)點(diǎn)可能是由于試驗(yàn)件的發(fā)散性導(dǎo)致。圖13 沖擊能量與凹坑深度的關(guān)系注解：同上 圖13顯示了表格3中第3列以及最后一列的函數(shù)關(guān)系，可以看到?jīng)_擊能量與凹坑深度呈現(xiàn)非線性增加，并且隨著沖擊能量的增大，凹坑深度的變化率明顯增大。其變化規(guī)律呈現(xiàn)二次拋物線形狀。 由上述四幅圖和函數(shù)解析式，我將其每個(gè)測量值標(biāo)記與平面直角坐標(biāo)系中，發(fā)現(xiàn)其大致成正態(tài)分布，可見得誤差在可控范圍內(nèi)。 至此已經(jīng)得到了沖擊能量

18、與凹坑深度與壓縮強(qiáng)度的互相的擬合曲線，這樣就能直觀的反響它們的函數(shù)關(guān)系。 并且可以利用以上函數(shù)代入其一未知量便可得出其余變量值。這樣即可到達(dá)之前表達(dá)的目的。 例：利用游標(biāo)卡尺可以量出凹坑深度的數(shù)值，代入y=61.054×e(-x/0.594)+130.46的函數(shù)式，即可得到壓縮強(qiáng)度的數(shù)值，即可分析出其縱向的壓縮強(qiáng)度是否足以抵擋下一次沖擊或壓縮。 例：在物理實(shí)驗(yàn)中，使物體豎直下落，沒有游標(biāo)卡尺，當(dāng)無法得到凹坑深度時(shí)?？蓽y出起始點(diǎn)距落地點(diǎn)高度，再稱量其質(zhì)量，便可通過y=130.227+28.473/1+10【-(38.09-x)×0.1786】的函數(shù)式來得出凹坑深度。2. 對(duì)存

19、在問題或產(chǎn)生的新問題的討論 1由于第一次做沖擊實(shí)驗(yàn)時(shí)，忘記防止二次沖擊，知道該材料板測得的數(shù)據(jù)是非線性數(shù)據(jù)，這就代表著實(shí)驗(yàn)一旦有失誤，便不可使用該數(shù)據(jù)，必須重做。 2對(duì)于是否沖擊非材料中心處會(huì)對(duì)其測量數(shù)據(jù)產(chǎn)生誤差。由于有固定板牢靠的鎖死，可近似視為不震動(dòng)，故不會(huì)對(duì)實(shí)驗(yàn)產(chǎn)生影響。 3做高頻疲勞機(jī)實(shí)驗(yàn)時(shí)，當(dāng)材料板斷裂時(shí)，由于上下各有至少104-105N的力，如何停頓施力防止劇烈伸縮。系統(tǒng)設(shè)定有反作用力保護(hù)值，當(dāng)其斷裂時(shí)有反向保護(hù)力。 3.小結(jié)三個(gè)變量的關(guān)系皆非線性，都是呈曲線態(tài)勢。我們可以通過測量T300材料的壓縮強(qiáng)度或凹坑深度或沖擊能量，代入函數(shù)關(guān)系式，而求出另外兩個(gè)數(shù)據(jù)，這樣就可以十分簡單的在

20、實(shí)踐中節(jié)約時(shí)間和精力的計(jì)算出材料受到?jīng)_擊后的性質(zhì)變化等。三種變量凹坑深度、沖擊能量、壓縮強(qiáng)度的函數(shù)關(guān)系線性或非線性關(guān)系四、 結(jié)論與展望(一) 主要結(jié)論經(jīng)過兩種實(shí)驗(yàn)，我們整理了實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，得出了以上列出的3個(gè)主要函數(shù)圖象和表達(dá)式。y=61.054×e(-x/0.594)+130.46 -壓縮強(qiáng)度與凹坑深度的關(guān)系y=130.227+28.473/1+10【-(38.09-x)×0.1786】-凹坑深度與沖擊能量的關(guān)系y=3101.4×e(-x/6.835)+130.02 -壓縮強(qiáng)度與沖擊能量的關(guān)系由此可見，三個(gè)變量的關(guān)系皆非線性，都是呈曲線態(tài)勢。我們可以通過測量T300

21、材料的壓縮強(qiáng)度或凹坑深度或沖擊能量，代入函數(shù)關(guān)系式，而求出另外兩個(gè)數(shù)據(jù)，這樣就可以十分簡單的在實(shí)踐中節(jié)約時(shí)間和精力地計(jì)算出材料受到?jīng)_擊后的性質(zhì)變化等。(二) 研究存在的缺乏及展望1由于第一次做沖擊實(shí)驗(yàn)時(shí)，忘記防止二次沖擊，知道該材料板測得的數(shù)據(jù)是非線性數(shù)據(jù)，這就代表著實(shí)驗(yàn)一旦有失誤，便不可使用該數(shù)據(jù)，必須重做。2對(duì)于是否沖擊非材料中心處會(huì)對(duì)其測量數(shù)據(jù)產(chǎn)生誤差。由于有固定板牢靠的鎖死，可近似視為不震動(dòng)，故不會(huì)對(duì)實(shí)驗(yàn)產(chǎn)生影響。3做高頻疲勞機(jī)實(shí)驗(yàn)時(shí)，當(dāng)材料板斷裂時(shí)，由于上下各有至少104-105N的力，如何停頓施力防止劇烈伸縮。系統(tǒng)設(shè)定有反作用力保護(hù)值，當(dāng)其斷裂時(shí)有反向保護(hù)力。五、 致謝首先要感謝魏云波教師及學(xué)校對(duì)我們給予的高度重視。再者，感謝X亦波教師所給予的理論和實(shí)踐上的悉心指導(dǎo)和熊教授在撰寫結(jié)題報(bào)告中給出的建議。下面是我們所用到的文獻(xiàn)資料，感謝他們的作者為我們的研究提供經(jīng)歷。 【1】E.Demuts. 復(fù)合材料的損傷容限,國