精餾塔課程設(shè)計最新模板.docx

1、目錄一、概述二、設(shè)計方案和工藝流程確實定三、塔的物料衡算四、回流比確定五、塔板數(shù)確實立六、塔的工藝條件及物性數(shù)據(jù)計算 七：塔和塔板主要工藝尺寸計算 八、塔板的流體力學(xué)驗算十、熱量衡算 十一、篩板塔的設(shè)計結(jié)果總表 十二、輔助設(shè)備選型及接收尺寸 十三、精餡塔機械設(shè)計計算 十四、設(shè)計中的心得體會一、概述：塔設(shè)備是煉油、化工、石油化工等生產(chǎn)廣泛應(yīng)用的氣液傳質(zhì)設(shè)備。根據(jù)塔內(nèi)氣液接觸部件 的構(gòu)造型式，可分為板式塔和填料塔。板式塔內(nèi)設(shè)置一定數(shù)量的塔板，氣體以鼓泡或噴射 形式穿過板上液層進(jìn)展質(zhì)，熱傳遞，氣液相組成呈階梯變化，屬逐漸接觸逆流操作過程。 填料塔內(nèi)裝有一定高度的填料層，液體向塔頂沿填料外表下流，氣體

2、逆流而上也有并流 向下者）與液體接觸進(jìn)展質(zhì)熱傳遞，氣液組成沿塔高連續(xù)變化，屬微分接觸操作過程。工業(yè)上對塔設(shè)備的要求：1生產(chǎn)能力大；2傳質(zhì)傳熱效率高；（3）氣流的摩擦阻力小； 4操作穩(wěn)定，適應(yīng)性強，操作彈性大；5構(gòu)造簡單，材料耗用量小6制作安裝容易， 維修方便。7設(shè)備不易堵塞，耐腐蝕。其中板式塔義可分為有降液管的塔板如泡罩塔，浮閥塔，篩板塔，舌型，S型等和 無降液管的如穿流式篩板，穿流式波紋板該課程涉及到的是板式塔中的浮閥塔，其廣泛 用于精德、吸收、和解吸等過程。其主要特點是再塔板的開孔上裝有可浮動的浮閥，氣流從 浮閥的周邊以穩(wěn)定的速度水平地進(jìn)入塔板上液層進(jìn)展兩相接觸，浮閥課根據(jù)氣流流速地大小

3、上下浮動，自行調(diào)節(jié)。浮閥有盤式、條式等多種。國內(nèi)多采用盤式，其優(yōu)點為生產(chǎn)能力大， 操作彈性大，別離效率較大，塔板構(gòu)造較簡單。此型中的F-1型構(gòu)造簡單，已經(jīng)列入部頒標(biāo) 準(zhǔn)，因此型號的重閥操作穩(wěn)定性好，一般采用重閥。二、設(shè)計方案和工藝流程確實定：在此次課程涉及中主要介紹浮閥塔在精簡中的應(yīng)用，捋俺裝置包括精簡塔、原料預(yù)熱器、 再沸器、冷凝器、釜液冷卻器、和產(chǎn)品冷卻器等設(shè)備。熱量白塔釜輸入，物料再塔內(nèi)經(jīng)屢次 局部氣化與局部冷凝進(jìn)展精俑別離，由冷凝器和冷卻器的冷卻物質(zhì)將余熱帶走。此過程中因 考慮節(jié)能。另外，為保持塔的穩(wěn)定性，流程除用泵直接送入塔原料外，也可采用高位槽送料以受泵 操作波動影響。塔頂冷凝器裝

4、置根據(jù)生產(chǎn)靖況以決定采用全凝器和分凝器。一般，塔頂分凝器對上升蒸 汽雖由一定的增濃作用，當(dāng)在石油等工業(yè)中獲取液相產(chǎn)品時往往采用全凝器，以便于準(zhǔn)確的 控制回流比。假設(shè)后繼裝置使用氣態(tài)物料，那么宜用分凝器操作壓強由常壓、低壓和高壓操作，其取決于冷凝溫度，一般都采用常壓，對于熱敏性 物質(zhì)或混合液沸點過高的物質(zhì)那么宜采用減壓操作，而常壓下為氣態(tài)的物質(zhì)采用高壓操作。對于物料的進(jìn)料，一般情況下采用冷進(jìn)料，但是為了考慮塔的操作穩(wěn)定性，那么一把采 用泡點進(jìn)料。由以知料液流率為4166. 67 kg/h ,取料液密度為900kg/m2那么料液體積流率為:那么料液體積流率為:V0.593 /,n =m / h-x

5、uQxd -x 0.452 x0.03924 0 04取管內(nèi)流速uF = 0.5 m/s ;那么進(jìn)料管直徑=尊1甌=J4x4.63/36(X) = °。泗, = 57.23V兀 xUfV ttxO.5取進(jìn)料管尺寸為060x4.0 ;回流管由以知回流液流率為1550. 04 kg/h，取回流液密度為700kg/m21 55() ()4那么回流液體積流率為：昨= =2.2143，"?;*700取管內(nèi)流速:uR=0. 3 m/s ；那么回流直徑：dR =那么回流直徑：dR =,4x2.2143/話面V 0.3 叩= 0.0511取回流管尺寸為054x3.5 ；釜液出口管由以知釜液

6、流率為2616.66 kg/h，取釜液密度為980kg/m2那么釜液體積流率為：*2616.66 = 2 67冰/人*980取管內(nèi)流速：uw =0. 5 m/s ;近似取糖餡段體積流率為塔頂蒸汽體積流率：那么釜液出口管直徑：,4x2.67/3600dw = . /= 0.04346 m ；V 0.5x7取釜液回流管直徑為：4.塔頂蒸汽管045x3 :* = 124.32 x 40.04 4-3600+777.9 = 0.001778/n3 / s ；取 u=15m/s ;所以：d、v 0.012.m取塔頂蒸汽管尺寸為：012x2 :5.加熱蒸汽管1原料預(yù)熱器加熱管道原料預(yù)熱器蒸汽流率為344.

7、 6kg/h，取蒸汽底部流率為1.64kg/m3,那么u=15m/sdH =dH =4、°°583 =0.07血15x3.14取加熱管蒸汽管尺寸為：©76x42再沸器加熱管徑蒸汽流率為 2243. 65 kg/h ,p=1.64 kg/m3 ；2243.653,<那么 =m Is ;取 u=15m/s ；1.64x3600蒙就如4=。皿；取管徑尺寸為：©194x6;十三、精餡塔機械設(shè)計計算：一條件塔體內(nèi)徑DH 000mm,塔高H=45.5m ；1. 設(shè)計壓力p=0. 25MPa ,設(shè)計溫度t=200 C介質(zhì)為乙醇水溶液；腐蝕裕量C2=4mm ,安裝

8、在合肥地區(qū)（暫不考慮地震影響）;二設(shè)計方法步驟材料的選擇：設(shè)計壓力p二0.5MPa,屬于低壓別離裝置，介質(zhì)腐裕性未提特殊要求，可選 取20R作為塔體的材料。1. 筒體、封頭壁厚確實定：先按內(nèi)壓容器設(shè)計厚度，然后按自重、液重等引起的正應(yīng)力及 風(fēng)載荷引起的彎曲應(yīng)力進(jìn)展強度和穩(wěn)定性臉?biāo)恪?. 實質(zhì)性計算：1背體厚度計算：a x-20R 在 310°C時的作用應(yīng)力，查的o-y=110MPa ;（2）封頭壁厚計算：采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，那么：e1叫0.25x1000八。ad =Cl 4- C2 = 0.8 + 4 = 6.14/77/77 ；20 X©-0.52x110x0.85-0.

9、5x0.75為了便于焊接，采用封頭和壁厚等厚，即$=12mm；3）塔體上各項載荷計算a）塔體重量：Q=;tx（RU_k；）x7850x43.5=13458信:110層塔盤與內(nèi)件重量和位為：Q2 = 637x0.572x9.8x 110 = 4085 ；保溫層：。3 =2x0.1x0.5x45.5x103 =4550農(nóng):操作塔共18層，每層500kg及斜梯每5米重125kg ；24=18x 500+39 x 125=6045kg ；料液按 100 層塔盤計算：=686x110x/(9.8x4) = 6045奴 :裙座重量：6=1189 kg ；充水重量：0=x45x103 =35325奴 ；塔

10、體 操 作 時 重 量Qi =白 + Q2 + 0 + Q4 + 必=3458 + 4085 + 4550 + 9975 + 6045 = 38113kg ；塔體與裙座操作時重量：Q。-。= 2'-' += 38113 +1189 = 39302奴 ；全塔最大重量:emax°-° =必 + Q。+ - + 必 + q3 + q4 + Q5 = 74627kg;全塔最小重量：einin°-0 = 0 +。+。= 25622信；b塔體的風(fēng)載荷和風(fēng)距：風(fēng)載荷：P=KxK2Deiqvfili ；K|=0.7,塔高51米高，取裙座5.5米，D. =1.0m,

11、取=1.8, qv =3. 0x105MPa, K/0.4, /C4=0. 25無如下：對于 5-10 m/, =10-5. 5=4. 5m 查表的 /, =0. 78 m；對于 10-20m/2 =20-10=10m查表的f2 =1. 15 m ;對于 20-30m/3 =30-20=10m查表的£=1.33 m ；對于 30-40m/4 =40-30=10m查表的f4 =1. 33 m；對于 40-50m ls =50-40=10m查表的=1.56 m;對于 50-60m4 =60-50= 10m查表的=1.58 m；各段均?。篋ei = 1024+2x 100+200+400

12、= 1624 m；塔體各段風(fēng)力：對于5-1 OmPX = KXKUDc/M x 1= 0.7x 1.8x0.003x0.78x4500xl824 = 2420N對于10-20m 4 = K.K2.DeyqJ x 1 ()6 = o.7 x 1.8 x 0.003 x 1.15 x 10000 x!824 = 9169N對于20-30m P2 = K2 K22 De2qvf2l2 xlO6 =0.7xl.8x O.OO3 x 1.33x10000 x!824 = 7929N對于30-40mP2 = K2K22De2qvf2l2 xlO6 =0.7xl.8x0.003x1.33x10000x!82

13、4 = 7929N對于40-50m P4 = K4 K24De4c/Yf4l4 x 106 = 0.7 x 1.8x 0.003 x 1.56x10000 x!824 = l 0756N對于50-60m P5 = K5K25De5qvf5l5 x 106 = 0.7x 1.8x0.003x 1.58x 1000x 1824 = 1090N經(jīng)計算的過程略塔底底部截面彎距：=581.38N.裙座底部截面彎距：789.9(4)裙座強度及穩(wěn)定性驗算設(shè)裙座厚度為3 = 12?？，附加量c=1mm,那么有效高度= 12- 1 = 1 mm ；a.裙座底部0-0截面的強度和軸向穩(wěn)定性較核：n°-&

14、#176; x p 39302x98操作時全塔主要引起的應(yīng)力漢= = iA5MPa ；7：x Pix Se lOOxllx/風(fēng)載荷引起的彎曲應(yīng)力3=風(fēng)載荷引起的彎曲應(yīng)力3=M 0-0O.785xlOOO2xll= 91.48 :b.裙座底部的強度和軸向穩(wěn)定性轉(zhuǎn)換、 、。丫$max = $2 + $3 % 7":e.裙座材料采用 20R 鋼，cr'=123MPa , aev =264MPa&ax =如 + a 11 . 15 + 91.48 = 102.63MP"；因此滿足強度和穩(wěn)定性計算較核。5裙座根底環(huán)設(shè)計a根底環(huán)內(nèi)外徑確實立b互凝土根底環(huán)程度較核”皿 0

15、.795x(0；-。；,)”皿 0.795x(0；-。；,)= 0.30 + 3.01 = 3.31兒；32%=0.57 + 0.73 = 1.3A/P成兒S 二必"xg|0.3 XM”0.795x（D；,-）”（以-以）32%其中 P«=4MPa;根底環(huán)的厚度設(shè)計采用n二20個均分的地腳螺栓，將根底環(huán)固定在混凝土根底環(huán)上，根底環(huán)上筋板的距離 為：地£一24 = 20。心-20根底環(huán)的外升寬度：b =。湖_侃=1424 1024 = 2初；6協(xié)根底環(huán)采用A3鋼，其厚度：切,= r + C = 25.37”Wh4地腳螺栓強度較核24522x9.824522x9.8塔

16、設(shè)備在迎風(fēng)那么作用在根底環(huán)上的最小應(yīng)力：為="（以-碼） 0.785 （屹-以）=3（）1 + 0.785x（14742-6242） = 32QMPa32。瀝由于總？0,為拉應(yīng)力，設(shè)備可能翻到，必須安裝地腳螺栓，假設(shè)材料選擇16Mn.螺拴的4x0.785x（D；- D；d）% 4x（）.785x（14742 -6252）x3.2”20x147”20x1474 = J'»c = J 3 = 45.23"其中n為地腳螺栓個數(shù)，選用M48地腳螺栓。十四、設(shè)計中的心得體會：本次設(shè)計共3周時間，第1周主要進(jìn)展全面的了解任務(wù)、查閱文獻(xiàn)和進(jìn)展根本的計算， 第2周主要進(jìn)展

17、經(jīng)濟(jì)優(yōu)化，主要十通過編程來實現(xiàn)，第3周整理過程的數(shù)據(jù)和進(jìn)展畫圖及書 寫設(shè)計報告。本次設(shè)計主要目的是在深入認(rèn)識精餡塔的操作流程、塔設(shè)備確實定的根底上通 過經(jīng)濟(jì)優(yōu)化選擇適宜的經(jīng)濟(jì)參數(shù)進(jìn)展經(jīng)濟(jì)優(yōu)化，使整個生產(chǎn)的過程中到達(dá)本錢最小。通過本次課程設(shè)計，使我們在各方面都得以提高和鍛煉，大家集體合作，爭分的努力，按 時完成了計。本次設(shè)計充分利用我們過去所學(xué)知識，將各個知識點有機的傳接在一起，表達(dá) 了綜合性的運用。過程中我們學(xué)習(xí)倒了很多的東西，進(jìn)一步深化對文獻(xiàn)的查閱知識，穩(wěn)固了 所學(xué)的知識，使對工業(yè)的設(shè)計問題有了根本的認(rèn)識，有利于將來的社會化探索。從此次的設(shè) 計中感觸最深的是集體的力量，明白一個人的力量始終是

18、有限的。在此，感謝學(xué)校給我們的 這次鍛煉的時機，感謝魏教師在設(shè)計過程中對我們的細(xì)心指導(dǎo)，感謝同組組員和各位同學(xué)的 的熱心幫助和互相支持。蒸惚一般采用間接蒸汽加熱，設(shè)置再沸器。對于本次的課程因為乙醇的揮發(fā)度較高，宜 采用間接蒸汽加熱，其優(yōu)點時可以利用壓強較低的加熱蒸汽以節(jié)省操作費用，并省掉間接加 然設(shè)備選擇回流比主要從經(jīng)濟(jì)的角度來考慮，力使操作費用和設(shè)備費用之和最低。這個將在下 面詳細(xì)的介紹。本設(shè)計采用混合原料經(jīng)原料余熱至泡點，送入精餡塔。塔頂上升蒸汽采用全凝器冷凝后， 一局部作為回流，其余為塔頂產(chǎn)品經(jīng)冷卻器冷卻后送至貯槽。塔釜采用間接蒸汽再沸器供熱， 塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入貯槽。流程圖見后面附錄

19、）三、塔的物料衡算：一）料液及塔頂、塔底產(chǎn)品含苯摩爾分率。= 0.1740；x_ 35/46.07一 35/46.07+ 65/18.02= 0.86x_ 94/46.07°一 94/46.07+ 6/18.02= 0.000197v 0.05/46.07Y 0.05/46.07 + 99.95/18.02（二）平均分子量。Ml0.174x46.07 + (1-0.174)x18.02 = 22.9 ；Md二0.860x 46.07 + (1 0.860) x 18.02 = 42.143 ;0.000197 X 46.07 + （1-0.000197）x18.02 = 18.026

20、 ;（三）物料衡算?？偽锪虾馑悖篋 +W=F，=4166. 7；易揮發(fā)組分物料衡算：0. 94D +0. 005 W =0. 35x4166. 7=1458. 345：聯(lián)立上面兩式得：F =4166.7 kg/h=181.95 kmol/h；D =1550.04 kg/h=36. 78 kmol/h；W =2616. 66 kg/h=145.17 kmol/h四、回流比確定。由附錄-1得出最小理論回流比為麻廠2.217五、塔板數(shù)確實立。一全塔效率巳El0.49（奶）-心 xl.l = 0.4481x1.1 = 0.493 ;（其中 a =4. 03, =0. 35747）二由后面的附錄一3）的

21、程序得出理論塔板數(shù)N理=54：實際塔板數(shù)：N=N“ Et=54/0. 493 = 109.53；所以實際塔板數(shù)等于110塊；六、塔的工藝條件及物性數(shù)據(jù)計算。一操作壓強P”精餡段平均操作壓強 p“= 101.325+0.7x104 = 174.125 kp.二溫度 t._( 83. 75+78. 2/2 =81.0°C三平均分子量Xd=yi=O. 860 ；xi=0.710 ;塔頂：MvwfO. 860x46. 07+(1-0. 860) x 18. 02=42.14 kg/kmol ；MlmFO. 710x46. 07+(1 -0. 710) x18. 02=37. 94 kg/km

22、oI ；進(jìn)料塔：MvfiFO. 183x46. 07+(1-0.183) x 18. 02=23.15 kg/kmol；Mvra=0.174x46. 07+(1-0.174) x18. 02=22. 90 kg/kmol ； 那么精葡段分子量：M心=42.14+37.94/2=40. 04 kg/kmol; Mw(23. 15+22. 90)/2=23. 03 kg/kmol;精饞段氣液負(fù)荷計算Vs = Vx Mvm (3600 X p 洲祐)二0.59 m7s ;L=R x D=2. 38 x 36. 78=87. 54 kmo I /h ；Ls=L x Mln 祐/ (3600 x p 5

23、 拆)=0. 0007 m3/s ；U= Lsx 3600=2. 52 m3/s ;七：塔和塔板主要工藝尺寸計算。(一) 塔徑：初選板間距Ht=0. 35 m ；取板上液層高度hi=0. 06 m ;Ht-HfO. 35-0. 06=0. 29 m ；(Ls/Vs) x q/qv°s= (0.007/0. 59) x 777. 96/2.35)05=0. 0218 ；查圖得：C20=0. 059 ；C=C?oX () o-2=O. 059x)O 2=0. 0674 ；2020Un«x= Cxsqrt ( px Qv)/9v 1=1.22 m/s ;取平安系數(shù)為0. 70 :

24、那么U=0. 70x Una,=0. 70x1.22=0. 854 m/s ；D = sqrt(4x Vs)/7l xU)= sqrt (4x0. 59) / (3. 14x 0. 854) =0. 938 m ;按標(biāo)準(zhǔn)，塔徑園整為1.0m ,那么空塔氣速為0.75 m/s ;(二) 溢流裝置：采用單溢流，弓形降液管，平形受液盤及平形溢流堰，不設(shè)進(jìn)口堰。各項計算如下:1. 溢流堰長/=0. 6xD=0. 6x 1=0. 6 m；出口堰高/./D=0. 60/1 =0. 60 ；/h/(/h)3 5=9. 04 ;查圖知：E=1.03 ;ho«= (2. 84/1000) x Ex (

25、億.嚴(yán)=(2. 84/1000) x1.03x (2.52/0. 60)2/3=0. 008 m ； hw=hL-h(»=O. 060. 008=0. 052 m ；降液管的寬度物與移液管的寬度A,/w/D=0. 60/1 =0. 60 ;查圖知：Wd/D=0. 100 :Af/At=0. 052；得: Wd=0. 100xD=0. 10x1.0 = 0. 10 m ；jrAf=0. 052 x x D2=0. 052 x 0. 78 x 1.02=0. 041 m2 ；42. 停留時間檢驗降液管面積5。降液管底隙高度h取液體通過降液管底隙的流速IV為0. 09 m/s ；ho=ho

26、/ (Lx uo') =0. 0007/ (0. 60x 0. 09) =0. 93 m ；(三) ：塔板布置1。取邊緣區(qū)寬度Wo=0. 035 m ;安定區(qū)寬度M=0.070 m ;2. 計算開孔區(qū)面積A,x=D/2-(Ws+Wb) =0. 5- (0. 1+0. 070) =0. 330 m ；R二D/2-W/0. 5-0. 050=0. 450 m ;Aa= 2xy/R2 -x2 + xR2x sin-1 - = 0.572 m2 ；180R(四) 篩孔數(shù)與開孔率取篩孔的孔徑do為5mm ；正三角形排列，一般炭鋼的板厚(5為3mm ;取 t/do=3. 0 故空中心距：t=3.0

27、x5. 0=15.0 mm ；1.篩孔數(shù):1.篩孔數(shù):1158xl03x 0.572 = 2944孔2.開孔率:3. 開孔面積：x =0.101 x0.572=0. 0578 招:4. 氣體通過篩孔的氣速：Wo=Vv/4=0.59/0.058 = 10.21 mis :五塔有效高度z = （104 1）x0.35 = 36.05 m ；（六）塔高計算= 32.9+0.2+8.4+4 = 45.5 m ；其中H：塔高： Hf：進(jìn)料板處板間距："人孔處板間距：H）：塔頂空間；H&：塔底空間；n：實際塔板數(shù)；進(jìn)料板數(shù)；np：人孔數(shù)；Hr：板間距；八、塔板的流體力學(xué)驗算一氣體通過塔板

28、的壓降A(chǔ)p相當(dāng)于液柱高度與1. 干板壓降相當(dāng)于液體高度，成芻=° 裔=。 035E其中由 6f0/Z> =5/3=1.67 ；查圖得Co =0. 84 ；2. 氣體穿過板上液層壓降相當(dāng)?shù)靡褐叨?quot;V0 59Ua = At-Af = 0.788-0.041 = 0790 m/S ；由圖查得上液層充氣系數(shù)% = 0.625吊=% x hL = % x （知 + hg） = 0.625 x （0.052 + 0.008） = 0.0375 m3. 克制液體外表張力壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨壬?4x38.86x10 '=o（）（）4（）7 巾；“ p,gdQ 777.9x9.

29、8x0.005由 hp = h +h, + hs =0. 0228+0. 0375+0. 00407=0. 064 m ；故單板壓降：= hpgQ = 0.064x 777.9x9.81 =491。0.7燦在設(shè)計允許范圍內(nèi)。二霧沫夾帶量.的驗算= = 0.012奴液/奴氣<0.1松液/農(nóng)氣：其中:hf = 2.57?/ :三漏液的驗算 篩板的穩(wěn)定性系數(shù)：Kf “ / u（）w =11.6/6. 5=1.78>1.5故再設(shè)計負(fù)荷下不會產(chǎn)生漏液。四液泛驗算 為了防止降液管液泛的產(chǎn)生，應(yīng)使降液管中液泛的高度H,/ <HT-hu)o依上面的公式計算的:Hd =+ h（ + hd =0

30、. 074+0. 06+0. 00099=0. 135 m :其中/% =O.153x2= O.153x0.00170.66x0.0322I =0.00099 m取。=0.5 ;那么 ©（Ht -如）=0.5（0.4+0.047） = 0.223 m故出小-心，在 設(shè)計負(fù)荷下不會產(chǎn)生液泛 根據(jù)以上的塔板各項流體力學(xué)驗算，可認(rèn)為精餡段塔徑及各項工藝尺寸使適宜的九、塔板負(fù)荷性能圖1霧沫夾帶線 依上面的公式:5.7x10-6 x ahf = 2.5（4v + how） = 2.5 知 + 2.84x 10-3 x Ehf = 2.5（4v + how） = 2.5 知 + 2.84x 10

31、-3 x E3600L. V0.66Ua 一 一 0.788-0.041 T 339、；近似取 E=1.0,為=0.052 m,九=0. 66 m；2故得：hf =0.13 + 2.415LjHt=0. 35 沒;取ev =0.1 kg 液/kg 氣： a =38. 86xlO_<2代入上面得幾個公式，化簡得：V =1.26-13. 86L/在操作范圍內(nèi)任取幾個農(nóng)，依公式相應(yīng)得算出嶺值，列于下表中:nr" / sOQxlO：0. 35x10-30.5x10 30.7x10 3m3 / s1.211.191.171. 15二液泛線,一h、） = h、, + hg + h+ hd

32、:E = 1.03 ；lw =0. 60 m ；O/CAA v J 3Zhw = 2.84x103xfx - = 0.9659L1 ；2V2=1.7-24Lj-38455.7L ；= 0.051(Vs Y(2.92 )L 0.84 x 0.0537 J1802.9 J=0.0654V22綜上得：九=/玲 + 幻.=0.625 x (0.052+ 0.96)= 0.0325+ 0.6037 ； ha =0. 00407 ；2故：h,> =加+、+ hc = 0.0654, + 0.325 + 0.6037LJ + 0.00407 ；=0.153=0.153= 0.153<0.60x0

33、.013；=2575L2將：HT= 0.35m ；H, =0.052？；放=0.5及上面計算出來得數(shù)據(jù)代入得:V/=1.7-244-38455.7L；Ht x AfHt x Af0.35x0.041=0.00359 /s在操作范圍內(nèi)取假設(shè)干個值，同一計算得嶺值，列表如下:F/s0.2x10 30. 35x10-30.5xl030.7X10，時/ S1.621.581.541.50三液相員荷上限取液體在降液管中停留時間為4秒。（四）漏液線氣相員荷下限表2由 h,= hw + how = 0.052 + 0.9659PvPv- = 4.43C, J(0.0056 + 0.13/弓一心)x 蟲A,由

34、前面已經(jīng)算出是0. 0578 ni2 ；得:Kmin =0.215x4.0949+41.5654 ；同理得下表："P / S0. 2xl0 30. 35x10，0.5xl030.7xl03/ S0.4430.4460.4490. 452五液相員荷下限表取/?g=0006 m最為液相負(fù)荷下限條件，取E = 1.03 ；2.84*j3600x4m/1(X)()I 0.006 =0.006 =2.84ioooxl.03x36(X)xL .s .nun0.60故：L min = 4.90X1° 4*' /S ；V由捋俺段負(fù)荷性能圖，可知精惚段得操作彈性=一性 =7. 3265 :5.min十、熱量衡算：1再沸器：十一、篩板塔的設(shè)計結(jié)果總表工程符號單位計算數(shù)據(jù)精德段各段平均壓強PhkPa174. 125各段平均溫度t°C80. 975平均流量氣相V,m3/s0.59液相LmJ/s0. 007板間距Hi塊103塔的有效高度Zm0. 35塔徑Dm36. 05空塔氣速um1.0塔板液流型式