供熱工程課程設計說明書某賓館供暖設計

1、供熱工程課程設計說明書題 目：某賓館供暖設計院（系）：建筑與交通工程學院專業(yè)：建筑環(huán)境與設備工程專業(yè)學生姓名：余勇翼學號：27指導教師：鄭文亨2015年09月04日目 錄錯誤!未定義書簽。1 工程概況 錯誤!未定義書簽。2設計依據(jù) 錯誤!未定義書簽。2.1設計說明書 錯誤!未定義書簽2.2設計圖紙 .錯誤!未定義書簽錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 2.3設計參數(shù) .錯誤!未定義書簽錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 3供暖熱負荷計算錯誤!未定義書簽。3.1房間圍護結構傳熱耗熱量計算 錯誤!未定義書簽3.2房間圍護結構傳熱耗熱量計算詳表 錯誤!未定義書簽4

2、 散熱器的選型及安裝形式 錯誤!未定義書簽。4.1散熱器的選擇錯誤!未定義書簽4.2散熱器的布置錯誤!未定義書簽4.3散熱器的計算錯誤!未定義書簽5 水力計算錯誤!未定義書簽。5.1供暖系統(tǒng)的確定錯誤!未定義書簽5.2水力計算.錯誤!未定義書簽錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽 錯誤!未定義書簽結束語錯誤!未定義書簽。參考文獻 錯誤!未定義書簽。1工程概況本工程為齊齊哈爾某賓館一棟四層的集面門套房為一體的建筑，其中地上一層有面門，服務間等的房間，二、三、四層主體為套房，附帶有服務間、會議

3、室、公共洗手間。 三層為宿舍和活動室，建筑總供暖面積約1523平方米。系統(tǒng)與室外管網(wǎng)連接，其引入口處供回水壓差為10KPa.該工程采用接外熱網(wǎng)機械循環(huán)下供下回式熱水供暖系統(tǒng)，樓梯間獨立立管供熱。2設計依據(jù)2.1設計說明書（1）概述：建筑物所處地址及地形特征（2）土建資料：見建筑圖（包括建筑設計的平、立、剖面圖，外圍護結構，如門、 窗等的材料構造及尺寸等）熟悉建筑物特點和對供暖設計的要求，了解建筑尺寸、 門窗形式和各房間的用途。（3） 氣象資料：確定室內外空氣溫度、風力參數(shù)（冬季主導風向及平均風速）等（4）熱源資料：供暖系統(tǒng)熱媒種類及參數(shù)。（5）只設計室內部分，給出各層房間編號（6）確定各部分圍

4、護結構的傳熱系數(shù)K值。（7）校核外墻及頂棚的低限傳熱熱阻。（8）列表計算各房間的基本耗熱量和附加耗熱量。（9）計算冷風滲透及冷風侵入耗熱量。（10）求出建筑物的總耗熱量并匯總成表。（11）選定散熱器型號。（12）確定散熱器內熱媒的平均溫度（13）求散熱器的傳熱系數(shù)K值。（14）確定各房間所需要的散熱面積及散熱片數(shù)。（15）根據(jù)建筑物的用途和特點，供暖系統(tǒng)本身的技術和經(jīng)濟擬定合理的供暖系統(tǒng)的 形式。（16）確定供暖系統(tǒng)引入口的位置。（17）繪制供暖系統(tǒng)軸側草圖，并對各立管編號。（18）確定最不利環(huán)路進行最不利環(huán)路的水力計算。（19）按同樣的方法對最近環(huán)路或相鄰環(huán)路進行水力計算。（20）檢查各環(huán)路

5、之間壓差的不平衡百分數(shù)，調整個別管徑，使其不平衡率在規(guī)定的允許范圍內（21）確定供暖系統(tǒng)所需要的作用壓頭。（22）選擇計算各種閥門、放氣裝置、補償器、支架等。（23）附采暖系統(tǒng)的設備及材料明細表（24）附設計說明及施工說明（25）進行供暖系統(tǒng)的工程概算。（如有能力，可以進行這部分工作）（26）論述設計特點，存在的不足之處。2.2設計圖紙（1）圖上應表示如下內容：（2）熱源引入口的位置及系統(tǒng)劃分編號（3）管道布置（4）散熱器平面位置和片數(shù)（5）立管的位置及編號（6）固定支架的位置、伸縮器的位置及大?。?）膨脹水箱，集氣罐的位置（8）地溝內管道布置方式（1）圖上應表示如下內容：（2）散熱器的片數(shù)（

6、3）各管段管徑（4）引畫各種詳圖號（5）管道坡度、水平干管標高（6）固定支架伸縮器的位置（7）立管編號目錄應包括：（1）設計題目名稱（2）設計指導教師（3）班級、姓名、日期及成績（4）圖號及圖名（5）詳細名稱、圖號、張數(shù)及圖紙規(guī)格。規(guī)范及標準1 .采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范GB50019-2003。2 .通風與空氣調節(jié)制圖標準 GJ114-8 &2.3設計參數(shù)米暖室外計算（干球）溫度為tw=-26°C,最低日平均溫度為tp.min=-37.5°C；冬季大氣壓 力100.15KPa,冬季室外最多風向平均風速 4.7m/s,冬季室外平均風速為 vw=3.8 m/s, 冬

7、季日照率為59%，冬季主要風向為南風、西南風。由采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范可得，齊齊哈爾地處東經(jīng)126.37度，北緯45.41 度，海拔高度171.7m，冬季大氣壓力100.15kpa,供暖室外計算干球溫度為-26C，最低 日平均溫度為tp.min=-33C,冬季室外平均風速 3.2m/s,最多風向為南風和西南風，平 均風速為3.5m/s，供暖天數(shù)為175天。室內設計溫度由實用供熱空調設計手冊中表 4.1-1可以查得本設計所用到的民 用建筑供暖室內計算溫度，整理后列于下表中：表2.1不同房間供暖室內計算溫度房間用途計算溫度房間用途計算溫度房間用途計算溫度門面18C會議室18C樓梯間16C套房2

8、0 C消防監(jiān)控室18C電梯16C服務間18C公共洗手間16C走道16C散熱器要求散熱性能好，金屬熱強度大，承壓能力高，價格便宜，經(jīng)久耐用，使用 壽命長。圍護結構概況：外墻采用EPS板。屋面：屋面防水等級為U級，做法從上到下依次 為：40厚C20細石混凝土（內配4200雙向）、20厚1: 2.5水泥沙漿保護層；80厚擠 塑聚苯乙烯板；高分子防水卷材兩道；20厚1： 3水泥沙漿找平層；鋼筋混凝土屋面板。 外窗：雙層塑鋼窗（雙層透明中空玻璃）；窗高2米。內門：單層木門。內墻為輕制龍骨結構，厚度為240毫米，對應天正暖通內墻編號第652號，輸入對應 的材料厚度可得：內墻的傳熱系數(shù)為：K=0.89 W/

9、m2* C;屋面由概況中對應的材料布置，對應天正暖通屋頂界面，輸入對應的材料和厚度可 得：屋面的傳熱系數(shù)為：K=0.49 W/m2* C ;門對應天正暖通內、外門界面，可查得：內門的傳熱系數(shù)為：K=3.5 W/m2* C。外墻的結構是加氣混凝土空心砌塊，厚度為240毫米，外墻外保溫采用85厚EPS板，對應天正暖通外墻編號第732號，輸入對應的材料厚度可得：外墻的傳熱系數(shù)為： K=0.24 W/m2* C ;外窗由于天正暖通里沒有收集雙層塑鋼窗的參數(shù)，查找實用供熱空調設計手冊表 3.1-13可得：外窗的傳熱系數(shù)為：K=2.4W/m 2* C ;將上述計算結果整理得：屋面、外墻、內墻、門，屋面的傳

10、熱系數(shù)分別為：表2.1圍護結構的傳熱系數(shù)圍護結構外墻內墻外窗門屋面?zhèn)鳠嵯禂?shù)W/m 2* C0.240.892.43.50.493供暖熱負荷計算對于本賓館的熱負荷計算只考慮圍護結構傳熱的耗熱量和冷風滲透引起的耗熱量， 人員、燈光等得熱作為有利因素暫不考慮在熱負荷計算當中。3.1房間圍護結構傳熱耗熱量計算圍護結構穩(wěn)定傳熱時，基本耗熱量可按下式計算：Q KF（tn tw'）（ 3.1）式中K 圍護結構的傳熱系數(shù)（W/ m2 0C）;F圍護結構的面積（m2）；tn 冬季室內計算溫度（°C）；tw'供暖室外計算溫度（°C）；aH護結構的溫差修正系數(shù)。詳見實用供熱空調設

11、計手冊表冷風滲透耗熱量按下式計算:Q2 0.278V wCp（tn tw）（3.2）式中Q2冷風滲透耗熱量（W ）；V經(jīng)門、窗隙入室內的總空氣量，m3/h;P供暖室外計算溫度下的空氣密度，kg/m3;Cp冷空氣的定壓比熱，Cp =1KJ/ （kg °C）；0.278單位換算系數(shù)，1KJ/h=0.278W。外門冷風侵入耗熱量按下式計算：由于流入的冷空氣Vw不易確定，根據(jù)經(jīng)驗總結，冷風侵入耗熱量可采用外門基本 耗熱量乘以表3.1的百分數(shù)的簡便方法進行計算：式中Q1.j.m'為外門耗熱量。如下表表3.1外門附加率N值外門布置狀況附加率一道門65 n%兩道門80 n%三道門60 n%

12、公共建筑和生產(chǎn)廠房的主要入口500%選用上面朝向修正率時。應考慮當?shù)囟救照章市∮?5%的地區(qū)，東南、西南和南向修正率，宜采用-10%0%，東西向可不修正。1. 暖通規(guī)范規(guī)定：民用建筑和工業(yè)輔助建筑物(樓梯間除外)的高度附加率，當房間高度大于4m時，每高出1m應附加2%，但總的附加率不應大于15%。 應注意：高度附加率，應附加于房間各圍護結構基本耗熱量和其他附加(修正) 耗熱量的總和上。2. 暖通規(guī)范規(guī)定：在一般情況下，不必考慮風力附加。只對建在不避風的高 地、河邊、海岸、曠野上的建筑物，以及城鎮(zhèn)、廠區(qū)內特別突出的建筑物，才 考慮垂直外圍護結構附加5%10%。下面以040房間為例計算房間的熱負

13、荷；040房間為服務間，室內計算溫度為 18C，齊齊哈爾冬季室外計算溫度為-26C，齊齊哈爾冬季日照率為59%。表3.2 齊齊哈爾市的冷風朝向修正系數(shù)n地點東南西北齊齊哈爾0.21.00.70.3由附錄7，齊齊哈爾市的冷風朝向修正系數(shù)，對有相對兩面外墻的房間，按最不利 的一面外墻計算冷風滲透量。由前面的數(shù)據(jù)，在冬季室外平均風速 Vp,j 4.7m/s，雙層塑鋼窗每米縫隙的冷風滲透量L=2.0 m3/ (h m).東向的窗戶的縫隙總長度為 6.8m.總的冷風滲透量V等于V Lin =26.8 2=2.72 m3/h冷風滲透量Q2'等于Q2/ 0.278V wCp(tn tw/)=0.27

14、8 2.72 X.4 .01 4=49W.底層地面選用天正暖通中的保溫防潮地面，傳熱系數(shù)為1.7 W/ (mC)。由于樓梯和電梯間的圍護結構比較難以計算，現(xiàn)采用公式進行估算，QnaqN.vV(tn.p tw)(3.3)式中qN.v-建筑物供暖體積熱指標，查表4.1-16可得qN.v=0.41 W/ (mC)。a修正系數(shù)，查表4.1-18可得a=1.08;tn.p -室內平均計算空氣溫度。由前面計算可得tn.p =16C0V-房間外體積。所以，樓梯間 011 :QnaqN.vV(tn.p tw) 1.08 0.41 (26 3.6) (16 26) 1741 W。樓梯間 012、031、14:

15、Qn aqN.vV(tn.p tw) 1.08 0.41 (26 3.0) (16 26) 1451 W。電梯間 042: QnaqN.vV(tn.p tw) 1.08 0.41 (5.7 3.0) (16 26) 318 W。詳細計算見下面表格。3.2 房間圍護結構傳熱耗熱量計算詳表4 散熱器的選型及安裝形式4.1 散熱器的選擇根據(jù)各房間的面積（架空大的可按體積計算）計算出采暖房間的采暖負荷Q,計算方法可參考采暖負荷計算方法；由采暖房間的采暖負荷Q計算出散熱片的散熱面積F,計算公式如下：F=Q/K.（tpj-ta）式中：F散熱器的計算散熱面積（m2）;Q采暖房間的采暖負荷（w）；K散熱片的單

16、位面積散熱量，產(chǎn)品樣本提供（w/m2. C）；tpj散熱器內熱媒平均溫度C） , tpj= （Tin+Tout） /2, Tin為散熱片設計進水 溫度，Tout為散熱片設計出水溫度；ta室內設計溫度（C）,一般設計為16-20C； 由換熱面積 F 結合散熱片單片換熱面積 F1 便可確定散熱片數(shù)量； 注釋： 以上計算方法未對散熱器片數(shù)（長度） 、連接方式、安裝形式等修正以及房間內明 裝不保溫管道散熱修正等,實際設計時應對其進行適當修正,具體修正方法參照相關資 料；（ 2）散熱器傳熱系數(shù)應取設計工況下的計算值,在非設計工況下運行時應對散熱系數(shù)進行指數(shù)修正,國內散熱器傳熱系數(shù)指數(shù)修正計算公式為：K=

17、ax（dt）b其中 dt 為散熱器內熱媒平均溫度與室內設計溫度之差, dt=tpj-ta；a、b為系數(shù)與指數(shù)，為實驗數(shù)據(jù)，由散熱器技術資料提供。國內散熱器按國家標準 GB/T13754設計tin（進水溫度）為95C, tout（出水溫度）為 70C, ta（室內平均溫度）為 18C, dt=（tin+tout）/2-ta=64.5 C,散熱器選型應滿足采暖系統(tǒng)工作壓力和系統(tǒng)承壓要求, 且應符合現(xiàn)行國家或行業(yè)標準； 2）在開式采暖系統(tǒng)中不宜采用鋼制散熱器（包括鋼制柱式、板式、扁管散熱器）；（開始系統(tǒng)腐蝕很嚴重）在設置分戶熱計量裝置和設置散熱器溫控閥的采暖系統(tǒng)中,采用鑄鐵散熱器時,散 熱器內腔應清

18、潔,無殘砂；鋁制散熱器內表面應進行防腐處理， 且采暖水的PH值不應大于10,水質較硬的地 區(qū)不宜使用鋁制散熱器；采用鋁制散熱器、銅鋁復合型散熱器,應采取措施防止電化腐蝕； （會發(fā)生金屬電 子轉移,建議使用橡膠墊片,或者管道用聚乙烯管道）環(huán)境濕度高的房間（如浴室、泳池）不宜采用鋼制散熱器； （造成嚴重的腐蝕） 7） 散熱器一般應明裝,暗裝時應留有足夠的空氣流通通道,并且方便維修；片式組對柱型散熱器每組散熱器片數(shù)不宜過多, 鑄鐵柱型散熱器每組片數(shù)不宜超過 25片,組裝長度不宜超過 1500mm； 9）有外窗房間的散熱器宜布置在窗下考慮到散熱器耐用性和經(jīng)濟性，本工程選用鋼制散熱器HH10-A(B)雙

19、柱，其具有重 量輕、承壓高、外形美觀、生產(chǎn)能耗小等明顯優(yōu)勢，但它對供熱系統(tǒng)(水質)要求很嚴 格，在不安全的系統(tǒng)中會出現(xiàn)腐蝕現(xiàn)象。表4.1鋼制散熱器參數(shù)型號散熱面積水容量重量工作壓力HH10-A(B)雙柱0.9-1.2m21.7L6.4kg1.0mpa4.2散熱器的布置除了需要考慮系統(tǒng)的因素，在安裝散熱器時還要注意選擇合適的散熱器安裝位 置.實踐證明：散熱器放置在房間的窗下是一種好的選擇。因為房間中窗戶的溫度最低，下降氣流大多發(fā)生在窗戶附近。如果在窗下安裝合適大小的散熱器，可以阻止冷輻射及 冷空氣環(huán)流，并且當人靠近寒冷的窗戶時，不會明顯感覺到有冷氣流侵入。特別是對于 現(xiàn)在比較流行的落地窗和大飄窗

20、的房間，在窗下安裝矮長的散熱器不僅增強熱舒適性， 更能夠有效節(jié)能，減少供暖的運行費用。如果采用窄而高的 散熱器安裝在側墻，通過清華大學對散熱器位置對熱量分布 影響的仿真試驗可知，其溫度分布不均勻，且會產(chǎn)生下降冷氣流，降低舒適度。另外， 眾所周知熱空氣是向上流動的，而散熱器較高則使房間頂部熱量集中，而人將無法真正 感受到，即人所感覺到的實際溫度(實感溫度)低于設計溫度，若要使實感提高則必須提 高設計溫度，這不僅是不必要的能源浪費，同時當政府進行計量收費后，這無疑還提高了用戶的采暖費用。所以，本次設計考慮將散熱器布置在外墻窗臺下，這樣能迅速加熱室外滲入的冷空 氣，阻擋沿外墻下降的冷氣流，改善外窗、

21、外墻對人體冷輻射的影響，使室溫均勻。為 防止散熱器凍裂，兩道外門之間，門斗及開啟頻繁的外門附近不宜設置散熱器；散熱器 一般明裝或裝在深度不超過130mm的墻槽內。4.3散熱器的計算查相關資料，對HH10-A(B)雙柱，不能超過25片。例如：008房間(消防監(jiān)控室)，房間熱負荷Q=1223W,供水溫度為tg=95C,th=70C,tpj=(95+70)/2=825C ,tn =18°C , t=tpj-tn=82.5-18=64.5E查教材附錄 2-1 K 2.503 t0.298.=8.664 w/m2 C修正系數(shù)：散熱器組裝片數(shù)修正系數(shù)，先假定1=1.0;散熱器連接形式修正系數(shù)，查

22、教材附錄 2-4，倫=1.0；散熱器安裝形式修正系數(shù)，查教材附錄 2-5，他=1.03;(取A=80mm.)。根據(jù)教材公式2-2F' =Q/K/)t B 1 B 3=1223/ (8.664 64.5) X1 X1 X1.03=2.12m2四柱760型散熱器每片散熱面積為0.235 m2,計算片數(shù)為n' = F 2.1=/0.235=9 片查教材附錄2-3,當散熱器片數(shù)為610片時，1=1, 因此，實際所需散熱器面積為：F= F ' g.12 >1=2.12 m2實際采用片數(shù)n為：n=F/f=9片取整數(shù)，應采用HH10-A(B)雙柱散熱器9片。其他房間的散熱器計算

23、結果見下表：(為保證散熱器的散熱效果，每組散熱器的片 數(shù)大于10的控制在11-20范圍內)表4.2各房間散熱器計算表名稱編號房間耗熱量tpjtn tKFxn /n001面門235182.51864.58.6644.3331920002面門235182.51864.58.6644.3331920003面門235182.51864.58.6644.3331920004面門235182.51864.58.6644.3331920005面門237482.51864.58.6644.3761920006面門271182.51864.58.6644.9972224007面門265582.51864.58.

24、6644.6502133008消防監(jiān)控室122382.51864.58.6642.2541010009服務間5182.51864.58.6640.38811010房間109382.51864.58.6642.01599011樓梯間174182.51666.58.7433.0841414012樓梯間145182.51666.58.7432.5711112013套房75882.52062.58.5831.45577014套房62682.52062.58.5831.20266015套房62682.52062.58.5831.20266016套房62682.52062.58.5831.20266017

25、套房62682.52062.58.5831.20266018套房76982.52062.58.5831.47777019套房261182.52062.58.5835.0132224020公共洗手間18282.51666.58.7430.32222021套房55682.52062.58.5831.06855022套房107382.52062.58.5832.06099023套房62682.52062.58.5832.06066024套房62682.52062.58.5832.06066025套房62682.52062.58.5832.06066026套房62682.52062.58.5832.0

26、6066027套房76982.52062.58.5831.20277028套房65482.52062.58.5831.25666029套房80882.52062.58.5831.55177030服務間200382.52062.58.5833.8461718031樓梯間145182.51666.58.7432.5701112032套房121882.52062.58.5832.3391010033套房127482.52062.58.5832.4461111034套房127482.52062.58.5832.4461111035套房127482.52062.58.5832.4461111036套房1

27、27482.52062.58.5832.4461111037套房136682.52062.58.5832.6231212038套房136582.52062.58.5832.6221212039套房142382.52062.58.5832.7321213040服務間69882.51864.58.6641.28766041樓梯間145182.51666.58.7432.5711112042電梯間31882.51666.58.7430.563335水力計算根據(jù)建筑物的用途和特點，供暖系統(tǒng)本身的技術和經(jīng)濟擬定合理的供暖系統(tǒng)的形式。方案比較如下這個系統(tǒng)作用范圍比較大，上供下回和下供下回的比較中，后者具有

28、如下特點：美觀，房間內的管路數(shù)減少，可集中進行隱藏處理。在下部布置供水干管，管路直接散熱給室內，無效熱損失小。在施工中，每安裝好一層散熱器即可供暖，給冬天施工帶來很大方便。 排除系統(tǒng)的空氣比較困難考慮到本工程的實際規(guī)模和施工的方便性，本設計二、三和四樓采用機械循環(huán)雙管 制垂直式的下供下回系統(tǒng)，一樓采用機械循環(huán)雙管制垂直式的上供下回系統(tǒng)。散熱片安 裝形式為異側的下供下回。供水立管之間為異程式，在各層分別設置回水水平同程管。 設計供回水溫度為95/70 Eo根據(jù)建筑的結構形式，布置干管和立管，為每個房間分配散熱器組。(見圖紙)5.1供暖系統(tǒng)的確定供暖系統(tǒng)采用水平干管同程式，立管共用的下供下回異程式

29、雙管系統(tǒng)，二、三、四樓西側排管具體示意圖如下圖。系統(tǒng)排氣方式：在頂層散熱器上部設置排氣閥排氣。圖5.1供暖系統(tǒng)立面圖(詳見系統(tǒng)圖)5.2水力計算畫出系統(tǒng)圖，該系統(tǒng)就一個支路。首先計算最遠的西側的立管環(huán)路，圖上小圓圈內 的數(shù)字表示管段號，熱負荷對應前面計算所得的值，管段長度與圖示長度對應。實用供熱空調設計手冊中(1) 管網(wǎng)干管管徑，不應小于 50m m，通往各單體建筑物的管徑對熱水管道來講不 宜小于32mm。(2) 基礎數(shù)據(jù)的確定：熱力網(wǎng)管道內壁當量粗糙度，熱水管道可采用 0.0002m；熱水熱力網(wǎng)支干線、支線應按允許壓力降確定管徑，但供熱介質流速不應大于 3.5m/s。熱水管道水力計算表見附錄

30、最長環(huán)路是經(jīng)過四樓東南 040服務間經(jīng)過西側套房等房間的散熱器(698W)的環(huán) 路。最不利環(huán)路是通過四樓東南 040服務間經(jīng)過西側套房等房間的散熱器(698W)的 環(huán)路。這個環(huán)路從散熱器經(jīng)過管段 a、1、2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、 14、15、16、17、18、19、20、21、22、L。根據(jù)已給條件： P=10KPa(1) 求單位長度平均比摩爾阻根據(jù)右式Rpj= aA P/ Ei.(5.1)式中Ei最不利循環(huán)環(huán)路或分支環(huán)路的總長度，m；根據(jù)對應圖計量得E=112.5m。a沿程損失占總壓力損失的估計百分數(shù)；查1中附錄4-6,得a =50%Rpj=aA P/ Ei

31、=0.5 xH00.0044.44Pa(2) 根據(jù)各管段的熱負荷，求出各管段的流量，計算公式如下：G=3600Q/4.187 X03(tgz-th7) =0.86Q/(tg， th7) kg/h(5.2)式中Q管段的熱負荷，W;tg7 系統(tǒng)的設計供水溫度，°C;th，系統(tǒng)的設計回水溫度，C。/3) 根據(jù)G、Rpj,查2中附錄表4-1,選擇最接近Rpj的管徑。將查出的d、R、v和G值列入表7中。將每一管段 R 與 l 相乘，列入水力計算表中。(1) 確定局部阻力系數(shù)E根據(jù)系統(tǒng)圖中管路的實際情況，列出各管段阻力名稱。(2) 利用(1)中的局部阻力系數(shù) E,根據(jù)管段流速v,可查出動壓頭 A

32、Pd,列入表7中的第10欄。又根據(jù)APAPEE將求出的AP值列入表7中的第11欄中。A P=AjP+AP。將表7中的第8欄與第11欄相加列入表7第12欄中。即E( AP Ap考慮由于施工的具體情況，可能增加一些在設計計算中未計入的壓力損失。因此， 要求考慮系統(tǒng)應有 10%以上的富裕度。A %=AP 7-E ( A+AP)ab/ APX100%/ 5.3)式中A%系統(tǒng)作用壓力的富裕率；AP，通過最不利環(huán)路的作用壓力，Pa；E ( A + Apab通過最不利環(huán)路的壓力損失，Pa。立管 1 的具體計算見下表。表 5.2 水力計算表及表 5.3 局部阻力系數(shù)統(tǒng)計詳見下表水力計算表管段號QWG k g/

33、hL mmD m/sV ma/mRPAPyRlPa力 數(shù)阻Pd aAP部力 失a局 阻 損P總 阻力損備注失aP1111234567890123通過立管的環(huán)路5214052714a280798.450.398.28291.4.54.7887.078.445140415521868577.940.346.4758.916.836.8315.7269 103031l3391235706.7.62.251.258.75.00.732.1210.9186330153161397752.8.02.209.438.3.09.660.018.3113320283151416684.1.05.208.234.

34、7.09.669.043.758328204432847388.0.40.228.9110.8.53.793.2794.170:232031315161241.2.70.196.5835.3.07.753.388.657132029313173897.4.70.166.016.2.02.597.834441 131072327386453.6.75.238.8791.8.06.018.069.831131031313199009.7.75.169.0544.5.02.597.7782.311966101754210165.9.25.102.849.6.0.924.604.21692110226

35、043184.00.95.04.648.8.0.79.743.51692110226043284.00.95.04.648.8.0.79.74211966102751613165.9.25.166.019.6.02.594.544.1131131031313749009.7.75.169.0544.5.02.597.776.8144131072327356453.6.75.238.8791.8.06.018.069.8157132029313163897.4.70.166.016.2.02.597.834170232031315172141.2.70.196.5835.3.07.573.388

36、.61832 182044328487388.0.40.228.9110.8.53.793.2794.11113320283151916684.1.05.208.234.7.09.668.043.7218733013161097709.4.02.209.4358.3.09.660.018.32269330393391135706.7.02.251.253.75.00.732.1985.9424513404115512868668.8.00.346.4739.46.836.8396.23521340512713L280889.4.30.398.2892.3.54.8787.079.3環(huán)路：刀(

37、R+A P)=5036.37Pa入口處的剩余循環(huán)作用壓力，用閥門節(jié)流。立管第三層散熱器環(huán)路作用壓力 P= F3 20卩419236.6pa.總長58.8米。Rj = aA P/ 刀C =0.5 X 236.6/58.8=2.01Pa243183018302134649.5.42.04.04.74.0.79.371.11235132031214147723.0.75.06.342.4.5.77.436.83229132028213155101.5.75.05.24.3.5.23.081.322383204121426250.0.70.06.888.1.5.77.432.5321653202121

38、317998.4.70.05.930.8.5.23.083.8821036102161728736.9.25.05.998.5.0.23.385.8821036102161329736.9.25.05.998.5.0.23.695.8831653202121210998.4.70.05.930.8.5.23.463.8832383204121521250.0.70.06.888.1.5.77.312.53329132028213125101.5.75.05.24.3.5.23.691.3335132031215137723.0.75.06.342.4.5.77.316.833431830183

39、02144649.5.42.04.04.74.0.79.371.11壓力損失：(PyPj ) 23 >24、25、26、27、28、29、30、31、32、33、4203.06pa不平衡百分率236.6 203.0614.0%(在 15% 內)。236.6立管第二層散熱器環(huán)路作用壓力厶P=P2 21P32 213 20296 . 8 pa .總長80.6米。R.j = aA P/Ei =0.5 X 296.8/80.6=1.84Pa.345183011313158757.8.42.05.311.0.0.23.694.7338132 0312 14161831.3.75.06.583.25.5.77.437.68331132 0292 13179209.8.75.05.66.84.5.23.082.92325832 0512 2528668.3.70.07.339.72.5.41.355.07319632 0312 1319406.7.70.05.854