化工原理課程設(shè)計(jì)56430

1、化工原理課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)（論文）題目： 板式精餾塔的設(shè)計(jì) 學(xué) 院 名 稱(chēng)： 材料與化學(xué)工程學(xué)院 專(zhuān) 業(yè)： 化學(xué)工程與工藝 班 級(jí)： 化工151 姓 名： 學(xué) 號(hào) 指 導(dǎo) 教 師： 職 稱(chēng) 定稿日期：2018年1月7日化工原理課程設(shè)計(jì)目 錄1設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)41.1設(shè)計(jì)任務(wù)41.2工藝操作條件41.3設(shè)計(jì)內(nèi)容要求42精餾塔設(shè)計(jì)52.1塔設(shè)備設(shè)計(jì)思路52.2乙醇水溶液的分析52.2.1乙醇水溶液的性質(zhì)52.2.2乙醇水溶液氣液平衡數(shù)據(jù)的獲取52.3工藝操作條件的確定72.3.1壓力的確定72.3.2進(jìn)料熱狀態(tài)的確定72.3.3回流比的確定82.3.4塔盤(pán)類(lèi)型與選擇92.3.5塔釜加熱、塔頂冷凝方式122.3

2、.6工藝流程圖123精餾塔的工藝計(jì)算133.1物料衡算133.2操作線的計(jì)算133.3精餾塔工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)143.3.1Aspen plus簡(jiǎn)捷計(jì)算法143.3.2AspenPlus嚴(yán)格計(jì)算法143.4塔徑計(jì)算163.5溢流裝置計(jì)算173.6塔板布置及浮閥數(shù)目與排列203.7塔板流體力學(xué)校驗(yàn)213.7.1氣相通過(guò)浮閥塔板的壓強(qiáng)降213.7.2液泛213.7.3霧沫夾帶223.8塔板負(fù)荷性能圖233.8.1霧沫夾帶線233.8.2液泛線243.8.3液相負(fù)荷上限線243.8.4漏液線253.8.5液相負(fù)荷下限線253.9水力學(xué)校核264計(jì)算結(jié)果匯總305Aspen軟件驗(yàn)算315.1達(dá)到目

3、標(biāo)要求回流比的計(jì)算315.2最佳進(jìn)料位置的計(jì)算315.3塔徑驗(yàn)算326參考文獻(xiàn)341 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1.1 設(shè)計(jì)任務(wù)（1）原料液：乙醇水溶液，其中乙醇（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）： 55% （2）塔頂產(chǎn)品中乙醇（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）不低于：90 %（3）塔釜中乙醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)不高于：1 %（4）生產(chǎn)能力：年開(kāi)工時(shí)間>300天，乙醇產(chǎn)量：20000噸/年+上浮量=20000+18*1000=38000噸/年（上浮量=學(xué)號(hào)*1000噸/年）（5）安裝地點(diǎn)：自選（這里選在寧波石化基地鎮(zhèn)海煉化）1.2 工藝操作條件（1）精餾塔頂壓強(qiáng)：自選； （2）進(jìn)料熱狀態(tài)：自選；（3）回流比：自選； （4）塔板類(lèi)型：自選。（5）塔釜加熱、塔頂

4、冷凝方式：自選注：工藝自選條件由分析后得到。1.3 設(shè)計(jì)內(nèi)容要求（1）設(shè)計(jì)方案的確定及流程說(shuō)明（2）塔的工藝計(jì)算（3）塔和塔板主要工藝尺寸的設(shè)計(jì)，包括塔高、塔徑以及塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定；塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算；塔板的負(fù)荷性能圖。（4）編制設(shè)計(jì)結(jié)果概要或設(shè)計(jì)一覽表（5）繪制塔設(shè)備結(jié)構(gòu)圖(包括塔板的局部放大圖)一張，工藝流程圖一張：采用CAD軟件繪制并用3號(hào)圖紙打印，與設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一起裝訂。（6）設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě)格式按照本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）書(shū)寫(xiě)格式。（7）選做：Aspen軟件驗(yàn)算，精餾塔附屬設(shè)備的設(shè)計(jì)。第35頁(yè)2 精餾塔設(shè)計(jì)2.1 塔設(shè)備設(shè)計(jì)思路1)塔高的計(jì)算，包括塔的主體高度、頂部與底部空間的高度，裙座

5、高度。2)塔徑的計(jì)算裝置的有關(guān)條件給定塔板設(shè)計(jì)條件準(zhǔn)備事項(xiàng)確定塔徑溢流區(qū)的設(shè)計(jì)氣液接觸區(qū)的設(shè)計(jì)各項(xiàng)校核計(jì)算3)塔內(nèi)件的設(shè)計(jì)，主要是塔盤(pán)的工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。此外還有塔的進(jìn)出口、防沖擋板、放渦器、除沫器等的設(shè)計(jì)計(jì)算。2.2 乙醇水溶液的分析2.2.1 乙醇水溶液的性質(zhì)由化工原理下冊(cè)（課本P7兩組分非理想物系的氣液平衡）可知：非理想溶液，其表現(xiàn)是溶液各組分的平衡分壓與拉烏爾定律發(fā)生偏差，此偏差可正可負(fù)，相應(yīng)的，溶液分別稱(chēng)為正偏差溶液和負(fù)偏差溶液。乙醇水物系是具有很大正偏差溶液的典型例子。乙醇水溶液是極性溶液，水與乙醇的混合物的極性比水小比乙醇大。2.2.2 乙醇水溶液氣液平衡數(shù)據(jù)的獲取依據(jù)化工熱力學(xué)（

6、課本P143第4章溶液熱力學(xué)性質(zhì)計(jì)算）可知如下圖：圖 21用Aspen Plus8.4軟件采用Wilson方程分析乙醇水溶液的氣液平衡關(guān)系：其中乙醇是易揮發(fā)組分，過(guò)程如下圖：圖 22解：乙醇的摩爾質(zhì)量=46，水的摩爾質(zhì)量=18由已知條件得：進(jìn)料組成 （摩爾分?jǐn)?shù)，下同）塔頂產(chǎn)品組成 殘釜液組成 由以上條件，作Txy圖，結(jié)果如下：圖 23由上圖可知：常壓下，進(jìn)料乙醇的摩爾分?jǐn)?shù)為0.324時(shí)，溶液的泡點(diǎn)溫度為81.2，露點(diǎn)溫度為90.5。2.3 工藝操作條件的確定2.3.1 壓力的確定蒸餾可在常壓、加壓和減壓下進(jìn)行，通常，對(duì)常壓下沸點(diǎn)在室溫至150左右的混合液，可以采用常壓蒸餾。一般來(lái)說(shuō)，常壓蒸餾最

7、為簡(jiǎn)單經(jīng)濟(jì)，若物料無(wú)特殊要求，應(yīng)盡量在常壓下操作。對(duì)于乙醇水體系，在常壓下是液態(tài)，且乙醇水不是熱敏性材料，在常壓下也可成功分離，所以選用常壓精餾。因?yàn)楦邏夯蛘哒婵詹僮鲿?huì)引起操作上的其他問(wèn)題以及設(shè)備費(fèi)用的增加。因此，本設(shè)計(jì)選擇常壓操作條件。2.3.2 進(jìn)料熱狀態(tài)的確定進(jìn)料有5種狀態(tài)，分別為過(guò)冷進(jìn)料（q>1）；泡點(diǎn)進(jìn)料（q=l）；氣液混合進(jìn)料（0<q<l)；飽和蒸汽進(jìn)料 （q=0）：過(guò)熱蒸汽進(jìn)料 （q<0）。泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)操作較易控制，且不受季節(jié)氣溫的影響。此外，泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)精餾段和提餾段的塔徑相等，設(shè)計(jì)和制造比較方便。因此，采用泡點(diǎn)進(jìn)料。2.3.3 回流比的確定回流比大小不僅影

8、響到所需的理論塔板數(shù)，而且影響到加熱和冷卻劑的消耗量，以及塔板、塔徑、塔釜和冷凝器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的選擇。因此，適宣回流比的選擇是一個(gè)重要問(wèn)題。Ø 最小回流比的確定(1) 作圖法（用于兩組分精餾計(jì)算）由乙醇水溶液的xy氣液平衡圖及q線方程聯(lián)立可求得Rmin。(2) 解析法（用于多組分精餾計(jì)算）用恩德伍德公式求出最小回流比 Rmin 。這里為兩組分溶液，所以采用作圖法確定最小回流比下圖為：常壓下，乙醇水溶液的xy（氣液平衡相圖）、各點(diǎn)具體數(shù)據(jù)圖圖 24圖 25精餾段操作線斜率泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)，q線斜率為無(wú)窮大，乙醇的液相摩爾分?jǐn)?shù)XF=Xq=0.324，由上圖對(duì)應(yīng)可知yq=0.596故最小回流比&#

9、216; 回流比的確定根據(jù)R=(l.12)Rmin ，確定實(shí)際回流比。求得最小回流比=0.673（基于摩爾），實(shí)際回流比取最小回流比的1.2倍得實(shí)際回流比2.3.4 塔盤(pán)類(lèi)型與選擇Ø 板式塔塔板種類(lèi)根據(jù)塔板上氣、液兩相的相對(duì)流動(dòng)狀態(tài)，板式塔分為穿流式和溢流式。目前板式塔大多采用溢流式塔板。穿流式塔板操作不穩(wěn)定，很少使用。Ø 各種塔盤(pán)性能比較工業(yè)上需分離的物料及其操作條件多種多樣，為了適應(yīng)各種不同的操作要求，迄今已開(kāi)發(fā)和使用的塔板類(lèi)型繁多。這些塔板各有各的特點(diǎn)和使用體系，板式塔主要塔板的優(yōu)缺點(diǎn)如表所示，各種塔盤(pán)比較如表所示：表 21塔盤(pán)類(lèi)型結(jié)構(gòu)優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)主要應(yīng)用范圍泡罩塔圓形泡

10、罩復(fù)雜彈性好無(wú)泄漏費(fèi)用高板間距大壓力降比較大用于具有特定要求的場(chǎng)合S型泡罩塔板稍簡(jiǎn)單簡(jiǎn)化了泡罩的型式，因此性能相似費(fèi)用高板間距大壓力降比較大用于具有特定要求的場(chǎng)合浮閥塔條形浮閥簡(jiǎn)單操作彈性較好；塔板效率較高；處理能力較大沒(méi)有特別的缺點(diǎn)適用于加壓及常壓下的氣液傳質(zhì)過(guò)程重盤(pán)式浮閥有簡(jiǎn)單的和稍復(fù)雜的T型浮閥簡(jiǎn)單穿流型篩板（溢流式）簡(jiǎn)單正常負(fù)荷下的效率高；費(fèi)用最低；壓力降小穩(wěn)定操作范圍窄；要么擴(kuò)大孔徑，否則易堵物料；容易發(fā)生液體泄漏適于處理量變動(dòng)少且不析出固體物的系統(tǒng)波紋篩板簡(jiǎn)單比篩板壓力降稍高，但具有同樣的優(yōu)點(diǎn)；氣液分布好柵板簡(jiǎn)單處理能力大；壓力降??；費(fèi)用便宜適用于粗蒸餾各塔盤(pán)比較表 22指標(biāo)溢流型

11、穿流型F形浮閥十字架形浮閥條形浮閥篩板舌形板浮動(dòng)噴射塔板圓形泡罩條形泡罩S形泡罩柵板篩孔板波紋板液體和氣體負(fù)荷高444444213444低555233333233彈性（穩(wěn)定操作）555334434112壓力降233324000433霧沫夾帶量334343112444分離效率554433434444單位設(shè)備體積處理量444444213444制造費(fèi)用334443213553材料消耗444454223554安裝和拆修434443113553維修333333213554污垢物料對(duì)操作影響232123100244結(jié)論：浮閥塔盤(pán)在蒸汽負(fù)荷、操作彈性、效率和價(jià)格等方面都比泡罩塔盤(pán)優(yōu)越，篩板塔盤(pán)造價(jià)低、壓力降

12、小，除操作彈性較差外，其他性能接近于浮閥塔盤(pán)。綜合比較可得：浮閥板在蒸汽負(fù)荷、操作彈性、效率和價(jià)格等方面都比泡罩板優(yōu)越，結(jié)合本項(xiàng)目實(shí)際情況，初步選擇浮閥塔。2.3.5 塔釜加熱、塔頂冷凝方式塔頂采用全凝器冷凝，塔底冷凝器的冷卻劑常采用水，若所需冷卻溫度較低，可采用冷卻鹽水。根據(jù)冷源情況和工藝要求，采用冷水冷卻。塔釜采用再沸器加熱，通常 ，蒸餾釜的加熱方式多采用間接蒸汽加熱，但在塔底產(chǎn)物基本是水，且在低濃度下的相對(duì)揮發(fā)度較大的體系，也可采用直接蒸汽加熱。直接蒸汽加熱可利用壓力較低的蒸汽加熱，不必設(shè)置龐大的傳熱面，塔斧只需安裝鼓泡管，故可節(jié)省設(shè)備費(fèi)用和操作費(fèi)用。因此，采用間接加熱方式。2.3.6

13、工藝流程圖圖 263 精餾塔的工藝計(jì)算3.1 物料衡算根據(jù)裝置維護(hù)工作量，一般按330天，連續(xù)生產(chǎn)的可按8000小時(shí)計(jì)算，維護(hù)工作量大的，要根據(jù)實(shí)際情況定。解： 乙醇的摩爾質(zhì)量=46，水的摩爾質(zhì)量=18由已知條件得：生產(chǎn)能力38000噸/年=38000/8000=4.75噸/小時(shí)進(jìn)料組成 （摩爾分?jǐn)?shù)，下同）塔頂產(chǎn)品組成 殘釜液組成 原料液的平均摩爾質(zhì)量 MF=0.324×46+0.676×18=27.07原料液流量 F=4.75×1000/27.07=175.47 kmol/h得塔頂易揮發(fā)組分的摩爾回收率=塔釜難揮發(fā)組分的摩爾回收率=3.2 操作線的計(jì)算Ø

14、; 精餾段方程Ø 提餾段方程3.3 精餾塔工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)3.3.1 Aspen plus簡(jiǎn)捷計(jì)算法計(jì)算結(jié)果如下圖所示圖 31可知，精餾塔實(shí)際理論塔板數(shù)為NT=35。塔板總效率由于存在中間進(jìn)料，所以需要對(duì)氣液負(fù)荷較大的塔板進(jìn)行設(shè)計(jì)，通過(guò)保證要求最高的塔板的分離效率，從而保證每塊塔板都都能滿(mǎn)足分離要求。3.3.2 AspenPlus嚴(yán)格計(jì)算法采用嚴(yán)格算法計(jì)算，并將結(jié)果導(dǎo)入到excel中（只顯示兩位小數(shù)），各塔板數(shù)據(jù)結(jié)果如下：圖 32由圖可以看出，在第1塊和第33塊塔板的氣液相負(fù)荷較大，所以采集第1和第33塊塔板的數(shù)據(jù)如下表精餾塔物性數(shù)據(jù)表 31塔板數(shù)氣體流量Vs（m3/h）液體流

15、量Ls（m3/h）氣體密度v（kg/m3）液體密度L（kg/m3）液相表面張力（mN/m）第1塊塔板3410.756.362891.39903749.93326.6363第33塊塔板3389.347.413591.13552817.66848.23583.4 塔徑計(jì)算塔板間距HT的選定很重要，它與塔高、塔徑、物系性質(zhì)、分離效率、塔的操作彈性，以及塔的安裝、檢修等都有關(guān)?？蓞⒄障卤硭窘?jīng)驗(yàn)關(guān)系選取:表 32塔板間距的選擇塔徑DT/m0.3-0.50.5-0.80.8-1.61.6-2.42.4-4.0板間距HT/mm200-300250-350300-450350-600400-600初選板間距

16、HT=0.32m，板上液層高度hL，對(duì)常壓塔一般取為0.050.1m（通常取0.050.08）；對(duì)減壓塔，可低至0.0250.03m。取板上液層高度hL=0.06m，故：HT-hL=0.26m，氣液兩相流動(dòng)參數(shù)為：圖 33由史密斯關(guān)聯(lián)圖可查得：C20=0.054修正C為：在0.6-0.8范圍內(nèi)取安全系數(shù)為0.8，則：；按設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，將塔徑圓整為1.2m，則塔截面積 ：則實(shí)際空塔氣速為。符合板間距與塔徑經(jīng)驗(yàn)關(guān)系，所選板間距合理。因此確定設(shè)計(jì)過(guò)程中精餾段塔徑為1.2m。3.5 溢流裝置計(jì)算溢流類(lèi)型與液體負(fù)荷及塔徑的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系如下Error! Reference source not found.所示：

17、表 33塔徑（mm）流體流量（m3/h）單溢流雙溢流U形流1000<45<71400<70<92000<9090-160<113000<110110-250<114000<110110-250<11應(yīng)用場(chǎng)合一般場(chǎng)合用于高液氣比或大型塔板用于小塔及液體流量小本次設(shè)計(jì)塔徑D=1.2m，且液體流量較小。故選擇單溢流。Ø 溢流堰長(zhǎng)lw根據(jù)單溢流取lw為（0.6-0.8）D，取堰長(zhǎng)lw為0.6D，則：Ø 出口堰h(yuǎn)w堰高則由板上液層高度及堰上液層高度而定。堰上液層高度太小會(huì)造成液體在堰上分布不均勻，影響傳質(zhì)效果，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)使堰上

18、液層高度how大于6mm，若小于此值需采用齒形堰。但how也不宜過(guò)大，否則會(huì)增大塔板壓降及霧沫夾帶量。一般設(shè)計(jì)時(shí)，how不超過(guò)60-70mm，超過(guò)此時(shí)時(shí)可改用雙溢流形式。采用平直堰，則堰上液層高度計(jì)算公式如下：，式中Lh塔內(nèi)液體流量，m³/h；E液流收縮系數(shù)，可用博爾斯對(duì)泡罩塔提出的液流收縮系數(shù)計(jì)算圖求取， 圖 34，由查圖可得E=1.03，因此，可得：。Ø 弓形降液管寬度Wd和面積Af查化工原理下冊(cè)圖弓形降液管和截面積關(guān)系可得：，圖 35降液管寬度及截面積則：，。降液管的截面積應(yīng)保證液體在降液管內(nèi)有足夠的停留時(shí)間，使溢流液體中夾帶的氣泡能來(lái)得及分離。為此液體在降液管內(nèi)的停

19、留時(shí)間不應(yīng)小于3-5s，對(duì)于高壓下操作的塔及易起泡的系統(tǒng)，停留時(shí)間應(yīng)更長(zhǎng)些。因此，在求得降液管面積之后，應(yīng)按下式驗(yàn)算降液管內(nèi)液體的停留時(shí)間q，故降液管尺寸合適。Ø 降液管底隙高度ho在0.07-0.25m/s之間取液體通過(guò)降液管底隙的流速，則：Ø 受液盤(pán)采用凹形受液盤(pán)，不設(shè)進(jìn)堰口，深度為60mm。3.6 塔板布置及浮閥數(shù)目與排列因D³800mm，故塔板采用分塊式。塔板分為4塊。邊緣區(qū)寬度：；安定區(qū)寬度：；鼓泡區(qū)面積：；取閥動(dòng)能因子F0=10，則閥孔氣速為：；每層塔板上的閥孔數(shù)：；按N=90重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因數(shù)：開(kāi)孔總面積：；取閥孔中心距為t=75mm，則相鄰

20、兩排閥孔中心線的距離為：；塔板開(kāi)孔率：。3.7 塔板流體力學(xué)校驗(yàn)塔板的流體力學(xué)計(jì)算，目的在于驗(yàn)算預(yù)選的塔板參數(shù)是否能維持塔的正常操作， 以便決定對(duì)有關(guān)塔板參數(shù)進(jìn)行必要的調(diào)整，最后還要作出塔板負(fù)荷性能圖。3.7.1 氣相通過(guò)浮閥塔板的壓強(qiáng)降計(jì)算塔板壓強(qiáng)降公式：；1) 干板助力：；因，故按下式計(jì)算干板阻力，則：液柱；2) 板上充氣液層阻力：本設(shè)備分離乙醇和水混合物，即液相為碳?xì)浠衔?，可取充氣系?shù)，則；3) 液體表面張力所造成的阻力：此阻力很小，忽略不計(jì)。因此，與氣體流經(jīng)一層浮閥塔板的壓強(qiáng)降所相當(dāng)?shù)囊褐叨葹閯t單板壓降。3.7.2 液泛為了防止液泛現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液層高度：，其中。1

21、) 與氣體通過(guò)塔板的壓強(qiáng)降所相當(dāng)?shù)囊褐叨龋海?) 液體通過(guò)降液管的壓頭損失：因不設(shè)進(jìn)口堰，故按下式計(jì)算，則：；3) 板上液層高度：已知hL=0.06m，則：；取，已知，則：綜合上述可見(jiàn)：，符合防止液泛的要求。3.7.3 霧沫夾帶按以下兩式計(jì)算泛點(diǎn)率，則公式1：；公式2：；板上液體流徑長(zhǎng)度：；板上液流面積：；圖 36圖 37查圖得物性系數(shù)，又查圖得泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)，將以上數(shù)值代入公式1得再按公式2計(jì)算泛點(diǎn)率，得根據(jù)以上兩式計(jì)算出的泛點(diǎn)率都在80%以下，故可知霧沫夾帶量能夠滿(mǎn)足的要求。3.8 塔板負(fù)荷性能圖3.8.1 霧沫夾帶線根據(jù)公式可得：；取泛點(diǎn)率為80%，則；整理得··&#

22、183;····································（1）由式(A)知霧沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取兩個(gè)Ls值，依式(A)算出相應(yīng)的Vs值列于本例附表中。據(jù)此，可做出霧沫夾帶線（1）：3.8.2 液泛線由下

23、式確定液泛線：；忽略，則：因物系一定，塔板結(jié)構(gòu)尺寸一定，則、及等均為定值，而u0與Vs又有如下關(guān)系，即，式中閥孔數(shù)N與孔徑d0亦為定值，因此可將上式簡(jiǎn)化為Vs與Ls的關(guān)系式如下：，則···························（2）3.8.3 液相負(fù)荷上限線液體的最大流量應(yīng)保持在降液管中停留時(shí)間不低于3-5s。根據(jù)下式

24、可知液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間為：；以作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，則：·······················（3）3.8.4 漏液線對(duì)于F1型重閥，依計(jì)算，則，又知，則：以F0=5作為規(guī)定氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，則：（4）據(jù)此做出與液體流量無(wú)關(guān)的水平漏液線。3.8.5 液相負(fù)荷下限線取堰上液層高度how=0.0125m作為液相負(fù)荷下限條件，則：，取E=1.03，

25、故：····················（5）綜合上述，由專(zhuān)業(yè)軟件Cuptower進(jìn)行校核做出的塔板的負(fù)荷性能圖及具體數(shù)據(jù)如下如下所示：圖 383.9 水力學(xué)校核由專(zhuān)業(yè)軟件Cuptower進(jìn)行校核，具體數(shù)據(jù)如下如下所示：表 34結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)塔板編號(hào)(實(shí)際)#塔板層數(shù)1塔內(nèi)徑，m1.2板間距，mm320液流程數(shù)1d/t,%5.2開(kāi)孔率,%10.33堰長(zhǎng)，mm720堰高，mm5底隙/側(cè)隙，mm16降液

26、管寬，mm120受液盤(pán)寬，mm120受液盤(pán)深，mm60堰型平堰塔板形式圓形浮閥校核結(jié)果塔板編號(hào)#溢流強(qiáng)度，m3/mh8.84停留時(shí)間，s10.66降液管液泛，%34.72閥孔動(dòng)能因子，(m/s)(kg/m3)0.59.59單位塔板壓降，Pa343.35降液管內(nèi)線速度,m/s0.03降液管底隙速度,m/s0.16浮閥校核_：（實(shí)際板號(hào)：）基本信息1項(xiàng)目名稱(chēng)7校核人2裝置名稱(chēng)8日期2018/1/23塔的名稱(chēng)9說(shuō)明4塔板編號(hào)(實(shí)際)#10計(jì)算選用的理論版#5塔板層數(shù)111塔板編號(hào)(理論)#6塔板形式圓形浮閥12分段說(shuō)明工藝設(shè)計(jì)條件液相氣相1質(zhì)量流量kg/h4771.747質(zhì)量流量kg/h4771.7

27、42密度kg/m3749.938密度kg/m31.403體積流量m3/h6.369體積流量m3/h3410.754粘度cp0.4210粘度cp0.015表面張力dyn/cm26.6311安全因子/0.826體系因子/0.9012充氣因子/0.60塔板結(jié)構(gòu)參數(shù)1塔徑m1.206孔數(shù)#97.852板間距m0.32007開(kāi)孔密度#/m2123.133塔截面積m21.13108溢流程數(shù)/14開(kāi)孔區(qū)面積m20.79479堰的形式/平堰5開(kāi)孔率%10.33溢流區(qū)尺寸兩側(cè)中心1降液管面積比%5.202堰徑比%60.003降液管頂部寬度m0.12004彎折距離m0.02005降液管底部寬度m0.10006受液

28、盤(pán)深度m0.06007受液盤(pán)寬度m0.12008堰高m0.00479降液管底隙m0.016410降液管頂部面積m20.058911降液管底部面積m20.045012頂部堰長(zhǎng)m0.720013底部堰長(zhǎng)m0.663414進(jìn)口堰高度m15進(jìn)口堰寬度m圓形浮閥參數(shù)1浮閥孔徑m0.03952單閥重量kg0.03363748工藝計(jì)算結(jié)果正常操作130%操作50%操作1空塔氣速m/s0.83771.08900.41892空塔動(dòng)能因子m/s(kg/m3)0.50.99091.28810.49543空塔容量因子m/s0.03620.04710.01814孔速m/s8.109510.54244.05485孔動(dòng)能因

29、子m/s(kg/m3)0.59.592012.46964.79606漏點(diǎn)氣速m/s4.22724.22724.22727漏點(diǎn)動(dòng)能因子m/s(kg/m3)0.55.00005.00005.00008相對(duì)泄露量kg液/100kg液-9溢流強(qiáng)度m3/(h.m)8.837311.48864.418710流動(dòng)參數(shù)/0.04320.04320.043211板上液層高度m0.01690.01920.012412堰上液層高度m0.01210.01450.007613液面梯度m-14板上液層阻力m液柱0.00840.00960.006215干板壓降m液柱0.03830.05670.033916總板壓降m液柱0.

30、04670.06640.040117霧沫夾帶kg液/kg氣-18降液管液泛%34.717147.414627.460919降液管內(nèi)液體高度m0.06760.09240.053520降液管停留時(shí)間s10.65678.197421.313321降液管內(nèi)線速度m/s0.03000.03900.015022降液管底隙速度m/s0.16250.21120.081223降液管底隙阻力m液柱0.00400.00680.001024穩(wěn)定系數(shù)/1.91842.49390.959225降液管最小停留時(shí)間s3.00003.00003.0000負(fù)荷性能圖參數(shù)1操作點(diǎn)橫坐標(biāo)m3/h6.362操作點(diǎn)縱坐標(biāo)103m3/h3.413操作上限百分比-130.00%4操作下限百分比-50.00%55%漏液時(shí)漏點(diǎn)動(dòng)能因子m/s(kg/m3)0.55.00610%漏液時(shí)漏點(diǎn)動(dòng)能因子m/s(kg/m3)0.5X液相體積流量m3/hY氣相體積流量103*m3/h0-操作線1-液相下限線2-液相上限線3-漏液線4-霧沫夾帶線5-液泛線4 計(jì)算結(jié)果匯總浮閥塔精餾塔的工藝計(jì)算結(jié)果表 41項(xiàng)目數(shù)值及說(shuō)明