工程熱力學(xué)習(xí)題

1、1由氧氣O2與氮?dú)釴2組成的空氣,其中氧氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù) 。A B C D 題解：混合氣體質(zhì)量分?jǐn)?shù)與容積分?jǐn)?shù)間。2由某種x氣體與某種氣體組成的混合氣體，參數(shù)為p、V、T，已知其中x氣體的分壓力px，分體積Vx，混合氣體中x氣體的狀態(tài)方程 。A B C D 題解：混合氣體中某一種氣體狀態(tài)的描述，若采用時(shí)，對(duì)應(yīng)的是狀態(tài)；若采用時(shí)，對(duì)應(yīng)的是，因此，混合氣體中某一種氣體狀態(tài)方程可以有兩種方式表示：。3剛性容器中有某種理想氣體，參數(shù)p1、V1、T1，現(xiàn)定溫充入另一種x氣體，使容器中的壓力升到p2，充入的氣體質(zhì)量 。A B C D 題解：充入x氣體后，容器中為混合氣體，總壓力為，x氣體的分壓力，混合氣體中x氣

2、體的狀態(tài)方程，。4剛性容器中原有某種理想氣體，參數(shù)p1、V1、T1，現(xiàn)定溫充入第二種氣體，使容器中的壓力升到p2，容器中現(xiàn)貯氣體 。A B C D 題解：混合氣體狀態(tài)方程可以由三種表達(dá)：針對(duì)混合氣體；針對(duì)混合氣體中某種氣體，采用分壓力概念時(shí)；同樣針對(duì)混合氣體中的某種氣體，采用分容積概念時(shí)，此題采用了的表達(dá)式。5 由體積分?jǐn)?shù)為20氧氣，30%氮?dú)猓?0二氧化碳組成的混合氣體，其定值定壓體積熱容 。A B C D 題解：二氧化碳是多原子氣體，其定壓定值摩爾熱容為9×4.157，而氧氣、氮?dú)馐请p原子氣體7×4.157。6由組成的混合氣體，其定容體積定值熱容 。A B C D 題解

3、：均為雙原子氣體，定容定值摩爾熱容均為，當(dāng)采用體積計(jì)量單位時(shí)，體積熱容，故正確答案為。7由組成的混合氣體，其定壓定值質(zhì)量熱容 A 。A B C D 題解：混合氣體的折合氣體常數(shù)，則折合摩爾質(zhì)量，雙原子氣體定值定壓摩爾熱容應(yīng)選擇kJ/(kmol.K)8兩種不同性質(zhì)的氣體由隔板隔開(kāi)，隔板兩側(cè)體積相等，壓力分別為p1、p2，溫度相等T1=T2，抽去隔板混合氣體的壓力 。A B C D 題解：此條件下的不是分壓力，故，分壓力的概念是狀態(tài)下的某種氣體的壓力。本題是由混合氣體狀態(tài)方程得到的結(jié)果。濕空氣相對(duì)濕度愈高，其含濕量d 。也愈高 將愈低當(dāng)濕空氣溫度t一定時(shí)，d也愈高 不受影響題解：濕空氣相對(duì)濕度，其

4、中反映濕空氣中水蒸氣份額，而則與濕空氣溫度有關(guān)，由確定，故只有當(dāng)t一定時(shí)才有。10濕空氣相對(duì)濕度保持定值，濕空氣溫度t愈高，含濕量d 。A 也愈高 B將愈低 C不受影響 D不同的概念，無(wú)法比較題解：維持不變，當(dāng)則，故反映濕空氣含量的含濕量也增大。11當(dāng)濕空氣相對(duì)濕度0時(shí)，全為干空氣，那么，100時(shí)濕空氣 。A不含干空氣 B水蒸汽 C 水蒸汽 D 干空氣 題解： 濕空氣溫度對(duì)應(yīng)下飽和壓力的狀態(tài)，是濕空氣中水蒸氣含量能達(dá)到的最大狀態(tài)，即，。12若已知濕空氣中水蒸汽分壓pv低于水蒸汽飽和壓力ps，則濕空氣的狀態(tài)為 。A飽和濕空氣 B未飽和濕空氣 C無(wú)法確定 D理想氣體題解：在濕空氣溫度下，為水蒸氣可

5、能達(dá)到的最高壓力，當(dāng)時(shí)水蒸氣為過(guò)熱蒸汽狀態(tài)，當(dāng)時(shí)為飽和蒸汽狀態(tài)。13若已知濕空氣中相對(duì)濕度<100，則濕空氣 。A一定是未飽和濕空氣 B一定是飽和濕空氣 C含濕量為最大值 D pv>ps題解：<100%時(shí)，則，故水蒸氣為過(guò)熱蒸汽，濕空氣為未飽和狀態(tài)。14若測(cè)得濕空氣濕球濕度低于干球濕度，則濕空氣 。A是飽和濕空氣 B是未飽和濕空氣 C相對(duì)濕度達(dá)到最大值 D含濕量達(dá)最大值題解：當(dāng)濕空氣為飽和狀態(tài)時(shí)，濕球溫度、干球溫度之間，濕空氣為未飽和狀態(tài)時(shí)。15梅雨季節(jié)墻面“出汗”是由于 。A墻面溫度低于大氣的露點(diǎn)溫度 B墻面受潮 C墻面溫度達(dá)到飽和狀態(tài) D 墻面溫度高于大氣的露點(diǎn)溫度16氣

6、體在管道中可逆流動(dòng)時(shí)，任何截面上的滯止焓 。A B C D均相等題解：由穩(wěn)定流動(dòng)能量方程可知，任何斷面上工質(zhì)的能量均守恒，當(dāng)h則cf,故任何斷面上滯止焓均相等。17氣體在管道中可逆流動(dòng)時(shí)，任何截面上的滯止?fàn)顟B(tài) 。A均相同 B不相同 C由各斷面的確定，不一定相同。 D無(wú)法比較題解：絕熱可逆流動(dòng)時(shí)，滯止焓在各斷面上均相等，能量守恒，滯止?fàn)顟B(tài)均相等。18氣體經(jīng)不可逆流動(dòng)后，滯止焓相等，滯止?fàn)顟B(tài) 。A也相同 B不相同 C無(wú)法確定 D滯止壓力相等，滯止溫度不等。題解：經(jīng)不可逆流動(dòng)后與可逆流動(dòng)時(shí)的滯止焓相等，但因不可逆流動(dòng)有，故滯止?fàn)顟B(tài)點(diǎn)與可逆時(shí)不一致。19溫度相同的空氣、氧氣，它們的聲速 。A均相同 B

7、 C D 條件不夠，無(wú)法確定。題解：，當(dāng)，259.8時(shí)，。20當(dāng)氣體性質(zhì)一定時(shí)，什么時(shí)候達(dá)到噴管臨界狀態(tài) 。A 取決于噴管的進(jìn)口狀態(tài) B取決于什么類型的噴管 C取決于氣體常數(shù) D 取決于噴管出口狀態(tài)題解：氣體達(dá)到臨界狀態(tài)，壓力一定為，而，故噴管的臨界狀態(tài)取決于氣體進(jìn)口狀態(tài)。21噴管臨界壓力比 。A 取決于氣體進(jìn)、出口壓力 B 取決于氣體的定熵指數(shù) C 取決于氣體常數(shù) D取決于噴管的類型題解：，當(dāng)氣體的一定時(shí)，即為確定的常數(shù)。22當(dāng)噴管內(nèi)氣流達(dá)到臨界狀態(tài)時(shí)，氣流速度 。A不一定達(dá)到聲速 B一定達(dá)到聲速 C一定達(dá)到臨界速度但不一定是聲速 D與氣流壓力有關(guān)，與聲速概念無(wú)關(guān)。題解：噴管的臨界狀態(tài)時(shí)，對(duì)

8、應(yīng)著流速達(dá)到聲速、壓力降至臨界壓力，聲速、臨界速度為同一概念。23漸縮型噴管的流速 。A只能小于、等于聲速 B可以大于聲速，只要p2<pcr C 只能等于聲速 D取決于出口壓力p2的變化。解：漸縮噴管出口壓力只能，不可能<,故其流速。24漸縮型噴管進(jìn)口壓力1MPa，工質(zhì)為空氣，其出口外部空間為大氣pb=0.1MPa，出口壓力 。A p20.1MPa B p2pcr=0.546MPa p2pcr=0.528MPa D p20.577MPa題解：漸縮噴管出口壓力最低只能達(dá)到，工質(zhì)為空氣時(shí)0.528。25漸縮型噴管進(jìn)口壓力1MPa，其出口外部空間大氣壓力0.1MPa，若將噴管在長(zhǎng)度方向上

9、截去一小段，則出口速度與原先比較 。A < B C > D 變?yōu)閬喡曀兕}解：當(dāng)噴管的外形一定時(shí)，出口流速僅與氣流壓力有關(guān)，當(dāng)出口斷面上仍然為時(shí)，其流速不變。26縮放型噴管的出口壓力 。A B C D =0.546MPa題解：縮放型噴管的出口壓力總是低于臨界壓力，這類噴管用于獲取超聲速氣流，喉部為，出口壓力。27縮放型噴管的最小截面處壓力 。A B C D 28縮放型噴管的最小截面處流速 。A = ccr B C D 可以大于ccr，也可以小于ccr。29漸縮型噴管出口工質(zhì)達(dá)到臨界狀態(tài)，入口處參數(shù)不變，若降低噴管出口外空間壓力，其出口處 。A壓力不變，流速不變。 B壓力降低，流速不變

10、。 C壓力降低，流速增大。D 壓力不變，流速增大。題解：漸縮噴管若出口達(dá)到臨界狀態(tài)，即達(dá)到了其最大的膨脹極限，故外部空間壓力的變化不影響其出口狀態(tài)。30漸縮噴管，入口工質(zhì)狀態(tài)不變，在 范圍內(nèi)流量隨壓力的降低而增大。A p1p2之間 B p1pcr之間 C p1pb之間 D任意壓力題解：漸縮噴管流速在亞聲速聲速之間變化，故流量亦在此范圍內(nèi)變化，在此范圍時(shí)。31縮放型噴管，若保持入口狀態(tài)不變，不斷降低噴管后的壓力，其流量 。A持續(xù)增大 B持續(xù)減少 C當(dāng)p2<pcr時(shí)保持不變 D當(dāng)p2<pcr時(shí)持續(xù)增大題解：縮放噴管流量受連續(xù)性方程約束，當(dāng)噴管的最小截面處達(dá)到臨界時(shí)，流量為，漸擴(kuò)部分的流

11、量仍然維持臨界流量，出口壓力時(shí)將持續(xù)不變。32采用氣體燃料、易揮發(fā)的液體燃料的內(nèi)燃機(jī)是利用火花塞點(diǎn)火的，循環(huán)中吸入的是 。A液體燃料 B燃料與空氣的混合物 C氣體燃料 D空氣33點(diǎn)燃式內(nèi)燃機(jī)循環(huán)是由絕熱膨脹、絕熱壓縮過(guò)程和 組成。A定壓吸熱、定壓放熱過(guò)程 B定容吸熱、定壓放熱過(guò)程 C定容吸熱、定容放熱過(guò)程 D定壓吸熱、定容放熱過(guò)程34采用氣體燃料、易揮發(fā)液體燃料的內(nèi)燃機(jī)利用火花塞點(diǎn)火，具有速燃的特征，因此，吸熱時(shí)是 。A定壓過(guò)程 B定溫過(guò)程 C絕熱過(guò)程 D絕熱過(guò)程35采用重柴油為燃料的低速大功率柴油機(jī)，運(yùn)用壓縮空氣噴油，燃燒過(guò)程具有定壓的特征。循環(huán)由 組成。A絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定容

12、放熱過(guò)程B定壓壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定容放熱過(guò)程C絕熱壓縮、定容吸熱、定壓膨脹、定壓放熱過(guò)程D絕熱壓縮、定壓吸熱、定溫膨脹、定壓放熱過(guò)程36采用重柴油為燃料的柴油機(jī)為壓燃式內(nèi)燃機(jī)循環(huán)，壓縮過(guò)程吸入的是 。A柴油 B空氣 C汽油 D柴油、空氣混合物37采用輕柴油燃料的高速柴油機(jī)，利用油泵供油，這種燃燒組織方式的循環(huán)，加熱過(guò)程為 。A定壓過(guò)程 B定容過(guò)程 C定溫過(guò)程 D先定容后定壓過(guò)程38柴油機(jī)的熱效率通常總是大于汽油機(jī)的熱效率，工作中能否將汽油機(jī)的燃料換成柴油 。A可以 B不可以 C將柴油加熱就可以 D將柴油霧化就可以題解：柴油揮發(fā)性差，自燃溫度低，若采用點(diǎn)燃式燃燒組織方式將無(wú)法正常工作。柴

13、油機(jī)、汽油機(jī)的燃料是不能互換的。39最簡(jiǎn)單的燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)由 組成。A絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定容放熱過(guò)程B多變壓縮、定壓吸熱、多變膨脹、定壓放熱過(guò)程C絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定壓放熱過(guò)程D絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹過(guò)程40最簡(jiǎn)單的燃?xì)廨啓C(jī)裝置必需包括 。A壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī) B壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、燃燒室C壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、燃料泵 D風(fēng)機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、燃燒室41燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)熱效率，越大 。A燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)熱效率越高 B燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)熱效率越低C當(dāng)時(shí)，下跌 D壓氣機(jī)進(jìn)、出口壓差越大，對(duì)燃機(jī)循環(huán)沒(méi)有影響42燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)中，工質(zhì)的最高溫度出現(xiàn)在燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)口，即T3，T3的提高 。A會(huì)使燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)

14、平均吸熱溫度提高，使提高B會(huì)使燃?xì)廨啓C(jī)采用的金屬材料耐熱要求提高，會(huì)使燃機(jī)造價(jià)提高降低C不利于燃機(jī)循環(huán)的工作，會(huì)使降低D對(duì)燃機(jī)循環(huán)的熱效率沒(méi)什么影響43燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后，會(huì)使 。A循環(huán)平均吸熱溫度提高，循環(huán)凈功增加B循環(huán)平均吸熱溫度降低，放熱量減少C循環(huán)平均吸熱溫度提高，放熱溫度降低，循環(huán)凈功不變D循環(huán)吸熱量增大，放熱量減少，故效率基本不變44燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)中，在壓氣機(jī)側(cè)采用分級(jí)壓縮、中間冷卻后，可以使耗功減少，排氣溫度 。A不變 B升高 C降低 D升高、降低、不變均有可能45燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)采用分級(jí)壓縮、中間冷卻，分級(jí)膨脹，中間再熱技術(shù)的目的 A 。A使循環(huán)的回?zé)嵝Ч@著 B利用排氣

15、余熱C使壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)結(jié)構(gòu)更緊湊 D節(jié)約燃料，減小循環(huán)吸熱量46朗肯循環(huán)裝置應(yīng)包括 。A鍋爐、壓氣機(jī)、汽輪機(jī) B鍋爐、風(fēng)機(jī)、汽輪機(jī)、凝汽器C鍋爐、水泵、汽輪機(jī) D鍋爐、水泵、汽輪機(jī)、凝汽器47朗肯循環(huán)是由 。A定壓吸熱、絕熱膨脹、絕熱壓縮過(guò)程組成B定壓吸熱、絕熱膨脹、定壓放熱過(guò)程組成C定壓吸熱、多變膨脹、定壓放熱過(guò)程組成D定壓吸熱、絕熱膨脹、定壓放熱、絕熱壓縮過(guò)程組成48朗肯循環(huán)中，水泵進(jìn)口的工質(zhì)為飽和水，出口的工質(zhì)為 。A過(guò)熱蒸氣 B飽和水 C未飽和水 D濕蒸汽49朗肯循環(huán)中，水泵出口壓力理論上應(yīng)為 。A汽輪機(jī)排汽壓力p2 B鍋爐壓力p1 C 凝汽器壓力 D回?zé)峒訜嵴羝麎毫?0朗肯循環(huán)的熱

16、效率越高，則汽耗率越小，這種說(shuō)法 。A正確，效率越高經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)越好B不完整，當(dāng)循環(huán)吸熱量一定時(shí)，經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)越好C錯(cuò)誤，表達(dá)式不同，沒(méi)有關(guān)聯(lián)D有時(shí)是對(duì)的，有時(shí)是錯(cuò)的51朗肯循環(huán)的熱效率越高 。A機(jī)組的熱耗率越高 B機(jī)組的熱耗率越低 C機(jī)組的輸出凈功越大 D機(jī)組的設(shè)備投資越52蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)是為了 。A提高循環(huán)平均吸熱溫度，減少冷源損失B降低循環(huán)平均吸熱溫度，減少冷源損失C增加循環(huán)輸出凈功，減少循環(huán)吸熱量D增大排汽干度值，提高循環(huán)熱效率53蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后 。A循環(huán)的輸出凈功增加，熱效率提高B循環(huán)的輸出凈功降低，平均吸熱溫度提高，熱效率提高C循環(huán)的吸熱量增加，放熱量減少，熱效率

17、提高D循環(huán)的排汽干度增大，放熱量減少，熱效率提高54蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后與朗肯循環(huán)比較 。A B C D兩種循環(huán)的無(wú)法比較55蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后與朗肯循環(huán)比較 。A B C D 無(wú)法比較56蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用中間再熱技術(shù)的主要目的是了 。A提高循環(huán)平均吸熱溫度 B提高排汽干度x2 C增大循環(huán)凈功Wnet D提高循環(huán)熱效率57蒸汽動(dòng)力循環(huán)采用中間再熱技術(shù)后 。A熱效率一定增大 B熱效率一定降低 C熱效率不受影響D正確選擇中間再熱壓力時(shí)，一定提高58蒸汽中間再熱循環(huán)的汽耗率與朗肯循環(huán)相比較 。A B C 不變 D不同類型的機(jī)組無(wú)法比較59制冷循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)，其中 。A 為循環(huán)吸熱量，為循環(huán)放熱量 B 為循環(huán)放熱量，為循環(huán)吸熱量C 蒸發(fā)器中吸收的熱量，為