土木工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、第一部分：工程概況結(jié)構(gòu)類(lèi)型 砌體結(jié)構(gòu) 底框砌體結(jié)構(gòu) 框架填充墻結(jié)構(gòu) 小墻肢結(jié)構(gòu) 高層剪力墻結(jié)構(gòu) 框剪結(jié)構(gòu) 筒體結(jié)構(gòu) 框支結(jié)構(gòu) 其它工程地段: 山東省濟(jì)南市本工程0.00由現(xiàn)場(chǎng)確定；室內(nèi)外高差： 0.45 m 主要材料混凝土基礎(chǔ) C40；上部C30 鋼材 三級(jí)鋼二級(jí)鋼（箍筋，板筋）砌體加氣混凝土砌塊；結(jié)構(gòu)層數(shù)地上 5 層；局部 6層結(jié)構(gòu)高度22.05 m；寬度31.8 m；長(zhǎng)度46.8 m；結(jié)構(gòu)特點(diǎn)：本工程屬辦公樓，建筑類(lèi)別：丙類(lèi)。平面近似L型，整體屬于較規(guī)則結(jié)構(gòu)?；A(chǔ)形式采用樁基礎(chǔ)，樁采用復(fù)合載體夯擴(kuò)樁，抗震設(shè)防烈度 7 度，抗震等級(jí)三級(jí)，場(chǎng)地類(lèi)別；安全等級(jí)二級(jí)，基本風(fēng)壓： 0.45 kN/人

2、防布置無(wú)抗震縫設(shè)置無(wú)注：結(jié)構(gòu)高度指室外地坪至檐口或大屋面第二部分：結(jié)構(gòu)選型及布置荷載取值柱網(wǎng)與層高：本辦公樓采用柱距為6.6m的內(nèi)廊式小柱網(wǎng)，橫向?yàn)?.8*2.4*6.6m,層高取3.6m，如下圖所示：柱網(wǎng)布置圖框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇：豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至基礎(chǔ)。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖：（本方案中，需近似的按左數(shù)第二榀橫向的平面框架（為五層）計(jì)算。）底層高4.5m,其余層高3.6m。梁、柱截面尺寸的初

3、步確定：1、 梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8。本方案取縱向500mm，截面寬度取300mm,可得梁的截面初步定為bG=300*500。橫向取300*500。2、框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計(jì)算： （1）柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值N=Fg E n注：考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。F按簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)載面積。g E 折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取14KN/m2。n為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)。（2） AcN/uNfc 注：uN 為框架柱軸壓比限值，本方案為三級(jí)抗震等級(jí)，查抗震規(guī)范可知取為0.9。3、計(jì)算過(guò)程：對(duì)于邊柱：N=Fg E n=1.36.63.3

4、125=1699（KN） AcN/uNfc=1699103/0.9/14.3=132012（mm2） 取500mm500mm 對(duì)于內(nèi)柱：N=Fg E n=1.256.64.2126=2494.8（KN） AcN/uNfc=2494.8*103/0.8/14.3=218076（mm2） 取500mm500mm（此處取相同的柱子）梁截面尺寸（mm）混凝土等級(jí)橫梁（bG）縱梁（bG）C30300500300500柱截面尺寸（mm）層次混凝土等級(jí)bG1-6C30500500第三部分：荷載統(tǒng)計(jì)查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）得一. 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值選用（kN/）名稱(chēng)荷載走廊門(mén)廳樓梯辦公室會(huì)議

5、室衛(wèi)生間上人屋面不上人屋面2.52.52.02.02.00.5本工程選用二上部永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值及構(gòu)件計(jì)算樓面荷載樓面恒載樓面1（樓21）用于除衛(wèi)生間的房間（25厚）20厚水磨石地面 0.65kN/m2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 3.0 kN/m216厚紙筋灰板底抹灰及頂棚0.194 kN/m2恒載合計(jì)2.18 kN/m2普通衛(wèi)生間：（防水樓面）60厚10厚大面積防滑地磚10mm 0.22 kN/m230厚1：2水泥砂漿結(jié)合30 mm 0.40 kN/m220厚1：2水泥砂漿找平20 mm 0.40 kN/m2現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm 2.5 kN/m2板底抹灰及頂棚 0.45 kN/m2恒載合

6、計(jì)4.2 kN/m2屋面荷載（屋27）50050025C20細(xì)石混凝土板 0.4 kN/m23厚瀝青防水（2層） 0.1 kN/m220厚1：3水泥砂漿結(jié)合0.4 kN/m2100厚憎水膨脹珍珠巖 0.4 kN/m22%找坡最薄20 0.39 kN/m220厚1：3水泥砂漿找平 0.3 kN/m2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 3 kN/m2板底抹灰及頂棚0.19 kN/m2恒載合計(jì)5.409 kN/m2外墻240厚加氣混凝土砌塊 1.8 kN/m21:3水泥砂漿找平 0.24 kN/m21:1:6水泥石膏砂漿 0.42 kN/m2水泥砂漿找平0.28 kN/m2恒載3.78kN/m2內(nèi)墻200厚加

7、氣混凝土砌塊1.5 kN/m21:3水泥砂漿找平0.12 kN/m21:0.3:3水泥石膏砂漿0.2 kN/m2恒載1.82 kN/m2女兒墻1.5m 3.72 kN/m2風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓取0.45 kN/m2查結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范得，風(fēng)載體型系數(shù)為0.8+0.6=1.4，風(fēng)壓高度變化系數(shù)按B類(lèi)粗糙度查表，從室外地面算為22.05m，小于30m.z=1.0,所選框架的負(fù)載寬度為6.6 m，層高離地面高度（m）風(fēng)壓高度變化系數(shù)各層柱頂集中荷載標(biāo)注值(kN)518.451.2513.3414.851.1414.8311.251.1414.827.651.1414.814.051.1416.6計(jì)算過(guò)程如下：

8、以第五層為例P=zszoA=1*1.4*1.14*0.45*6.6*(1.8+1.5)=13kN其中1.5m為女兒墻高度。底層的取一二層的平均值。雪荷載：基本雪壓為0.2 kN/m2。雪荷載比樓面活荷載小，只有在計(jì)算地震組合時(shí)考慮。水平地震力：（見(jiàn)后）第三部分：內(nèi)力分析屋面恒荷載:屋面恒載傳來(lái):5.41KM/M2框架梁自重25*0.3*0.5=3.75 KM/M梁側(cè)粉刷 2*（0.5-0.12）*0.02*17=0.26 KM/M作用在頂層框架梁上的線(xiàn)荷載為G51=4.01 KM/MG5DF2=5.41*6.6=33.32 KM/MG5GG2=5.41*4.8=26 KM/M樓面恒荷載：樓面恒

9、荷載傳來(lái)：3.84 KM/M2框架梁及梁側(cè)粉刷：4.05 KM/M內(nèi)墻自重：6.76 KM/M作用在中間層框架梁上的線(xiàn)荷載為：G=4.05+6.76=10.8 KM/MGGF=4.01 KM/MGGG=3.84*4.8=18.43 KM/MGFD=3.84*6.6=25.34 KM/M屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱聯(lián)系梁自重：0.3*0.5*6.1*25=22.87KN 粉刷：0.02*（0.5-0.12）*2*6.1*17=1.58KN1.5m高女兒墻自重：1.5*6.6*0.24*7.5=17.82KN 粉刷：1.5*0.02*2*6.6*17=6.732KN聯(lián)系梁傳來(lái)的屋面自重： G:

10、0.5*(6.6+1.8)*2.4*5.41=54.52KN D:0.5*6.6*0.5*6.6*5.41=58.9KN頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 G:103.52KN D:107.9KN 中柱聯(lián)系梁自重：0.3*0.5*6.1*25=22.87KN 粉刷： 1.58KN聯(lián)系梁傳來(lái)屋面自重：F:0.5*(6.6+6.6-4.8)*4.8/2*5.409=54.52 KN 6.6*1.2*5.409=42.84 KNE:0.5*6.6*0.5*6.6*5.409=58.9 KN 6.6*1.2*5.409=42.84 KN頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載：F:121.81 KNE:126.19 KN樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷

11、載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱聯(lián)系梁自重：22.87 KN粉刷： 1.58 KN邊墻體自重：0.24*（6.1*3.1-4.8*2.1）*（8+0.68）=16.5 KN窗自重：4.8*2.1*0.45=4.54 KN框架柱自重：0.5*0.5*3.6*25=22.5 KN粉刷：2.15 KN聯(lián)系梁傳來(lái)樓面自重：G:0.5*(6.6+1.8)*2.4*3.84=38.71 KND:0.5*6.6*0.5*6.6*3.84=41.82 KN中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載：G:108.85 KN D:111.96 KN中柱聯(lián)系梁自重：22.87 KN 粉刷： 1.58 KN內(nèi)墻縱自重：21.17+4.8=25.97 KN門(mén)

12、重：0.4*2.4*2=1.92 KN框架柱自重：0.5*0.5*3.6*25=22.5 KN 粉刷：1.25 KN聯(lián)系梁傳來(lái)樓面自重：F:0.5*(6.6+1.8)*4.8/2*3.84=33.7 KN 6.6*1.2*3.84=30.4 KNE:0.5*6.6*0.5*6.6*3.84=41.82 KN6.6*1.2*3.84=30.41 KN中間層節(jié)點(diǎn)集中荷載：F:140.19 KN E:148.32 KN荷載分布如下圖：樓面活荷載計(jì)算：上人屋面：2.0KN/MP5DE=2.0*6.6=13.2 KN/MP5FG=2.0*4.8=9.6 KN/MP5D=6.6/2*6.6/2*2.0=2

13、1.78 KNP5G=0.5*(6.6+1.8)*2.4*2.0=20.16 KNP5E=21.78+6.6*1.2*2.0=37.62 KNP5F=20.16+6.6*1.2*2.0=36 KN中間層P5DE=13.2 KN/MP5FG=9.6 KN/MP5D=（6.6/2）2*2.0=21.78 KNP5G=20.16 KNP5E=21.78+6.6*1.2*2.5=41.58 KNP5F=20.16+6.6*1.2*2.5=39.96 KN活荷載下的計(jì)算簡(jiǎn)圖：荷載計(jì)算借用力學(xué)求解器，手算用彎矩二次分配法，固端彎矩取用時(shí)把三角形荷載轉(zhuǎn)為均布荷載，這里借用結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)進(jìn)行疊加，手算時(shí)，得

14、到支座處彎矩后，（手算電算彎矩相差最大約10多，這里以電算結(jié)果為準(zhǔn)）再把梁柱分別當(dāng)成簡(jiǎn)支梁加上彎矩，運(yùn)用實(shí)際的荷載分布，由受力平衡，得剪力，和跨中彎矩。而梁的剪力就是產(chǎn)生于柱的軸力，中柱的軸力是兩邊的梁剪力的疊加。電算結(jié)果如下： 恒載彎矩圖 恒載剪力圖 恒載軸力圖由于框架結(jié)構(gòu)合理的破壞形式是梁端出現(xiàn)塑性鉸，考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性?xún)?nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取0.85），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象，便利于澆搗。以五層的GF跨為例，說(shuō)明調(diào)幅方法。MA =-30.42*0.80=-24.34KN*M, MB =-32.29*0.80=-25.83 KN

15、*M,由簡(jiǎn)支梁產(chǎn)生的跨中彎矩為30.23KN*M,由梁端彎矩產(chǎn)生的跨中彎矩是0.2*（24.34+25.83）*10/8/2=6.27 KN*M則疊加后的彎矩是M中=30.23+6.27=36.5 KN*M,其他跨的調(diào)幅方法如上 ,現(xiàn)將調(diào)幅結(jié)果列入下表梁截面位置單位荷載梁截面位置單位荷載G5 F5梁左M/kNm-24.34Gm F4梁左M/kNm-36.49A5V/KN40.53A4V/KN53.64跨內(nèi)M/kNm36.6跨內(nèi)M/kNm39.26梁右M/kNm-24.23梁右M/kNm-32.91B5V/KN-41.31B4V/KN-51.77F5E5梁左M/kNm-16.77F4E4梁左M/

16、kNm-18.14B5V/KN2.85B4V/KN12跨內(nèi)M/kNm-15.29跨內(nèi)M/kNm-11.24梁右M/kNm-20.54梁右M/kNm-4.34C5V/KN-6.78C4V/KN2.38E5D5梁左M/kNm-60.9E4D4梁左M/kNm-64.92B5V/KN68.69B4V/KN75.03跨內(nèi)M/kNm83.02跨內(nèi)M/kNm79.47梁右M/kNm-59.06梁右M/kNm-77.72C5V/KN-22.03C4V/KN-79.88梁截面位置單位荷載梁截面位置單位荷載G3F3梁左M/kNm-34.91G2 F2梁左M/kNm-35.4A3V/KN53.19A2V/KN53.

17、31跨內(nèi)M/kNm33.98跨內(nèi)M/kNm39.72梁右M/kNm-33.05梁右M/kNm-33.08B3V/KN-52.22B2V/KN-52.1F3E3梁左M/kNm-15.82F2E2梁左M/kNm-13.92B3V/KN7.84B2V/KN6.57跨內(nèi)M/kNm-8.88跨內(nèi)M/kNm-8.99梁右M/kNm-10梁右M/kNm-10.58C3V/KN-1.78C2V/KN3.06E3D3梁左M/kNm-66.18E2D2梁左M/kNm-68.31B3V/KN75.99B2V/KN76.58跨內(nèi)M/kNm80.76跨內(nèi)M/kNm80.18梁右M/kNm-73.89梁右M/kNm-72

18、.93C3V/KN-78.91C2V/KN-78.33梁截面位置單位荷載A1B1梁左M/kNm-32.86A1V/KN55.9跨內(nèi)M/kNm41.47梁右M/kNm-32.11B1V/KN-52.11B1C1梁左M/kNm-12.37B1V/KN0.93跨內(nèi)M/kNm-12.13梁右M/kNm-19.82C1V/KN-8.69B1C1梁左M/kNm-70.5B1V/KN78.19跨內(nèi)M/kNm82.25梁右M/kNm-66.59C1V/KN78.71由于在算梁配筋時(shí)，我們需要將其轉(zhuǎn)化到柱端，現(xiàn)以恒載為例，計(jì)算如下以第五層梁GF 為例，MA=-24.34KN*M VA=40.53KN V1=V-

19、g*b/2=40.53-40.53*0.5/2=30.4KN M1=M- V1*b/2=-24.34+40.53*0.5/2=-14.21 KN*M其他荷載的轉(zhuǎn)化方法如上，水平荷載時(shí)剪力不轉(zhuǎn)化。過(guò)程省略，轉(zhuǎn)化后的結(jié)果直接記入下面的梁內(nèi)力組合表中，這里不再列出?；钶d的計(jì)算，這里取滿(mǎn)跨荷載時(shí)作為最不利荷載，（影響線(xiàn)借用力學(xué)求解器計(jì)算），梁支座處采用滿(mǎn)布時(shí)的彎距，在這里不在考慮調(diào)幅，剪力，軸力的算法同恒載，內(nèi)力圖如下活荷載彎矩圖活荷載剪力圖活荷載軸力圖考慮地震作用時(shí)，活荷載屋面應(yīng)取雪荷載，但考慮到雪荷載值太小，保守的計(jì)算仍以活荷載作為地震時(shí)的重力代表值計(jì)算參數(shù)則地震荷載代表值得計(jì)算：恒載取1.0，活

20、荷載取0.5G5= 518+0.5*（76+59+90+53）=657KN( 其中76是外墻的重量，59是內(nèi)墻體的重量，90是該層柱的重量，53是梁的重量)同理的G4=G3=G2=714 KNG1=813KN(底層柱取4.7/2高)下面計(jì)算剛度橫梁線(xiàn)剛度ib的計(jì)算：類(lèi)別Ec（N/mm2）2EcI0/l（Nmm）GF跨3.01043.91010FE跨3.01047.81010ED跨3.01042.91010柱線(xiàn)剛度i c的計(jì)算：I=bG3/12層次Gc（mm）Ec（N/mm2）bG（mmmm）EcIc/Gc（Nmm）145003.01045005003.510102-536003.0104500

21、5004.41010梁柱彎曲變形引起的柱側(cè)移剛度，忽略柱的軸向變形。層號(hào)位置K=K=D=(kN/m)1層G柱1.120.5210700F柱3.360.7214800E柱3.060.7014400D柱0.820.47970025層G柱0.900.3112500F柱2.690.5723200E柱2.450.5522100D柱0.660.2510000對(duì)底層：1=1000+22100+23200+12500=4960025層：2=9700+14400+14800+10700=676001/2=0.730.7 為規(guī)則框架G(m)G(KN)V(KN)DX(mm)GXGX*X18.965765767600

22、0.016.30.0615.37191376676000.0213.40.3011.77192095676000.0318.30.808.17192814676000.0425.21.354.58133627496000.0749.04.35這里取第二類(lèi)場(chǎng)地。T=2（GiXi2/GiX）1/2=0.494s本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即： 計(jì)算水平地震影響系數(shù)1查表得二類(lèi)場(chǎng)地近震特征周期值Tg=0.35s。查表得設(shè)防烈度為7度的max=0.081=（Tg/T1）0.9max =（0.35/0.494）0.90.08

23、=0.06結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEkFEk=1Geq =0.06*0.85*3627=185KNn=0.08T1+0.07=0.109則FEk（1-n）=185*（1-0.109）=164.84KN各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiGiFEk、/（GkGk）要滿(mǎn)足抗震要求的最小剪力地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=Fk（i=1，2，n）計(jì)算過(guò)程如下表：各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次Fi（KN）Vi（KN）549.55+20.1769.72443.89113.61333.57147.18223.24170.4114.60185水平荷載計(jì)算運(yùn)用D值法，

24、這里以第五層G柱為例計(jì)算風(fēng)荷載說(shuō)明計(jì)算過(guò)程框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算：Vij=DijV i /DijM bij=Vij*yG M uij=Vij（1-y）Gy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 y1為上下層梁線(xiàn)剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 y2、y3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 y框架柱的反彎點(diǎn)高度比。底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無(wú)修正。D/D=0.18.V=13.3*0.18=2.4KNK=0.9查均布水平力作用時(shí)反彎點(diǎn)高度表，得柱反彎點(diǎn)高度計(jì)算。n=5, K=0.9 , y1=0,y2=0, y3=0.0

25、5y=0.4Mt=0.4*3.6*2.4=3.36KN*MMb=(1-0.4)* 3.6*2.4=5.28 KN*M得到柱的彎距后，在利用節(jié)點(diǎn)平衡，按剛度來(lái)分給梁、梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算： M l b=i l b（Mbi+1，j + M ui，j）/（i l b+ i r b） M r b=i r b（Mbi+1，j + M ui，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=（V l b- V r b）k這里將計(jì)算的內(nèi)力圖列在下面（由于經(jīng)過(guò)計(jì)算發(fā)現(xiàn)左風(fēng)與右風(fēng)、左震與右震時(shí)的內(nèi)力圖除正負(fù)號(hào)相反外其他參數(shù)都一樣，故以下只給出左風(fēng)和左震的內(nèi)

26、力圖）風(fēng)載彎矩圖風(fēng)載剪力圖風(fēng)載軸力圖地震彎矩圖地震剪力圖地震軸力圖水平力也化到梁端，結(jié)果列在下表右風(fēng)內(nèi)力G5 F5梁左M/kNm-7.37G4 F4梁左M/kNm-15.6G5V/KN3.18G4V/KN6.28跨內(nèi)M/kNm0跨內(nèi)M/kNm0梁右M/kNm-7.88梁右M/kNm-14.47F5V/KN-3.18F4V/KN-6.28F5E5梁左M/kNm-6.16F4E4梁左M/kNm-9.15F5V/KN-0.1F4V/KN7.82跨內(nèi)M/kNm0跨內(nèi)M/kNm0梁右M/kNm-0.08梁右M/kNm-9.61E5V/KN-0.1E4V/KN7.82E5D5梁左M/kNm-7.46E4D

27、4梁左M/kNm-12.47E5V/KN2.24E4V/KN3.93跨內(nèi)M/kNm0跨內(nèi)M/kNm0梁右M/kNm-7.34梁右M/kNm-13.44D5V/KN-2.24D4V/KN-3.93G3 F3梁左M/kNm-24.62G2 F2梁左M/kNm-33.15G3V/KN9.69G2V/KN12.97跨內(nèi)M/kNm0跨內(nèi)M/kNm0梁右M/kNm-21.9梁右M/kNm-29.1F3V/KN-9.69F2V/KN-12.94F3E3梁左M/kNm-20.8F2E2梁左M/kNm-34.17F3V/KN17.69F2V/KN28.98跨內(nèi)M/kNm0跨內(nèi)M/kNm0梁右M/kNm21.66

28、梁右M/kNm-35.58E3V/KN-17.69E2V/KN28.98E3D3梁左M/kNm-18.22E2D2梁左M/kNm-23.71E3V/KN5.84E2V/KN7.67跨內(nèi)M/kNm0跨內(nèi)M/kNm0梁右M/kNm20.34梁右M/kNm-26.89D3V/KN-5.84D2V/KN-7.67G1 F1梁左M/kNm-44.41A1V/KN16.78跨內(nèi)M/kNm0梁右M/kNm36.12B1V/KN-16.78F1E1梁左M/kNm-45.31B1V/KN38.56跨內(nèi)M/kNm0梁右M/kNm-47.24C1V/KN-38.56E1D1梁左M/kNm-29.5B1V/KN9.9

29、3跨內(nèi)M/kNm0梁右M/kNm-36.03C1V/KN9.93右震內(nèi)力G5 F5梁左M/kNm-34.75G4 F4梁左M/kNm-66.15G5V/KN14.4G4V/KN26.23跨內(nèi)M/kNm0跨內(nèi)M/kNm-3.2梁右M/kNm-34.39梁右M/kNm59.76F5V/KN-14.4F4V/KN26.23F5E5梁左M/kNm-0.94F4E4梁左M/kNm-44.76F5V/KN-6.03F4V/KN38.12跨內(nèi)M/kNm0跨內(nèi)M/kNm0.99梁右M/kNm7.54梁右M/kNm46.74E5V/KN-6.03E4V/KN38.12E5D5梁左M/kNm-31.54E4D4梁

30、左M/kNm-50.67E5V/KN9.72E4V/KN16.09跨內(nèi)M/kNm0跨內(nèi)M/kNm-2.43梁右M/kNm32.64梁右M/kNm55.52D5V/KN9.72D4V/KN16.09G3 F3梁左M/kNm-89.3G2 F2梁左M/kNm-104.98G3V/KN35.06G2V/KN41.02跨內(nèi)M/kNm-5.15跨內(nèi)M/kNm-6.53梁右M/kNm79梁右M/kNm91.92F3V/KN35.06F2V/KN41.02F3E3梁左M/kNm-76.8F2E2梁左M/kNm-104.92F3V/KN65.27F2V/KN89.04跨內(nèi)M/kNm1.53跨內(nèi)M/kNm1.8

31、9梁右M/kNm79.85梁右M/kNm108.73E3V/KN65.27E2V/KN89.81E3D3梁左M/kNm-65.53E2D2梁左M/kNm-74.92E3V/KN21.06E2V/KN24.22跨內(nèi)M/kNm3.96跨內(nèi)M/kNm5.01梁右M/kNm73.45梁右M/kNm84.93D3V/KN21.06D2V/KN24.22G1 F1梁左M/kNm-120.33G1V/KN45.65跨內(nèi)M/kNm-10.77梁右M/kNm98.79F1V/KN45.65F1E1梁左M/kNm-120.98F1V/KN102.95跨內(nèi)M/kNm-2.57梁右M/kNm126.11E1V/KN1

32、02.95E1D1梁左M/kNm-80.98E1V/KN27.13跨內(nèi)M/kNm8.54梁右M/kNm98.05D1V/KN27.13第四部分：內(nèi)力組合框架梁的內(nèi)力組合：1、結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)：根據(jù)抗震規(guī)范，本方案為三級(jí)抗震等級(jí)。2、框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了以下幾種內(nèi)力組合，即1.2SGk+1.4SQk，1.35 SGk +0.98SQk1.2SGE+1.26（ SQk+ S風(fēng)k）及1.2SGE+1.3SEk。及地震組合vb梁端剪力增大系數(shù)，三級(jí)取1.1以第五層GF跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程。 計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。梁端剪力的調(diào)整：抗震設(shè)計(jì)中，三級(jí)框架

33、梁和抗震墻中跨高比大于2.5，其梁端剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb對(duì)于第五層， AB跨： (q1是由恒荷載產(chǎn)生的 q2是由雪活組合產(chǎn)生的)梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1=1.24.8*2.4*5.41/2+4.01*4.8/2=30.25 KN q2=1.24.8*2.4*2.0/2=13.82KN V Gb=30.25+13.82=44.07KN ln=4.8-0.5=4.3 m通過(guò)組合可知，左震時(shí)恒載取1.2的系數(shù)時(shí)最大左震：M lb=7.5/0.75=10 KNm M rb=-59/0.75=-78.7 KNm V=Revb（M lb +M rb）/

34、ln +V Gb =0.751.1（10+78.7）/4.8+53.5 =55.37 KN剪力調(diào)整方法同上，結(jié)果各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整表見(jiàn)下六、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面計(jì)算 柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：考慮抗震，柱彎矩要滿(mǎn)足下式Mc=cMb 注：Mc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。Mb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。c柱端彎矩增大系數(shù)，三級(jí)取1.1 由于在節(jié)點(diǎn)處Mc=Mb，且組合系數(shù)相同，這里將柱端彎距*1.1的系數(shù)，第5層，按抗震規(guī)范，無(wú)需調(diào)整。第4層，柱頂軸壓比uN= N/Ac

35、 fc=467.4103/14.3/5002=0.130.15，無(wú)需調(diào)整。 柱底軸壓比uN= N/Ac fc=497.98103/14.3/6502=0.14Mmax屬第一類(lèi)T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：s=M/（fcbfh02）=58.4106/14.3/2200/4652=0.008s=0.51+（1-2s）1/2=0.996As=M/s h0fy=58.4/0.996*465*360=350.3mm2實(shí)配鋼筋216，As=402mm2。檢查是否滿(mǎn)足抗震要求，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,三級(jí)抗震的跨中最小縱筋配筋率0.2%實(shí)際配筋率0.28%。滿(mǎn)足要求梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度：=fy

36、As/（fcbf，G0）=360402/14.3/2200/465=0.010.35，符合三級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求。（2）、考慮兩支座處： 將下部跨間截面的216鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=402 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座F上部， 支座Fl：Mmax=-59KNms=M/（fcbfh02）=59106/14.3/300/4752=0.06s=0.51+（1-2s）1/2=0.969As= M/s h0fy =59106/0.969475360=356mm2實(shí)配鋼筋216，As=402 mm2檢查是否滿(mǎn)足抗震要求，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,三級(jí)抗震的跨中最小縱筋配

37、筋率0.2%實(shí)際配筋率0.28%滿(mǎn)足要求梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度：=x/h0=0.070.35，符合三級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求。同理支座F的計(jì)算方法同上得到結(jié)果為實(shí)配鋼筋216,As=1610 mm2EF跨216通長(zhǎng)，ED跨416，第五層FG支座不考慮伸入鋼筋其他的梁配筋通上，下面結(jié)果由Excel得層次截面M/kNmb(bf) /mmh0asAs實(shí)配鋼筋配筋率（%）5支座G右-60.33004750.062 0.064 364 216（4020.28 F左-593004750.061 0.063 356 216（4020.28 GF跨間58.422004750.008 0.008 343 318（7630

38、.28 支座F右-35.33004750.036 0.037 210 216（4020.28 E左-35.23004750.036 0.037 210 216（4020.28 FE跨間27.822004750.004 0.004 163 316（7630.28 支座E右-112.53004750.116 0.124 701 416（8040.56 D左-112.33004750.116 0.124 700 416（8040.56 ED跨間134.922004750.019 0.019 797 418（10170.56 4支座G右-103.23004750.107 0.113 640 414（6

39、150.43 F左-91.73004750.095 0.100 564 414（6150.43 GF跨間60.622004750.009 0.009 356 316（7630.28 支座F右-62.63004750.065 0.067 379 314（4610.32 E左-49.63004750.051 0.053 298 314（4610.32 FE跨間18.222004750.003 0.003 107 316（7630.28 支座E右-123.33004750.127 0.137 774 214+316（9110.64 D左-150.23004750.155 0.170 960 214+

40、316（9110.64 ED跨間127.122004750.018 0.018 750 418（10170.56 3支座G右-123.93004750.128 0.137 778 416（8040.56 F左-110.63004750.114 0.122 689 416（8040.56 GF跨間53.922004750.008 0.008 316 316（7630.28 支座F右-91.43004750.094 0.099 562 316（6030.42 E左-87.83004750.091 0.095 539 316（6030.42 FE跨間15.622004750.002 0.002 91

41、 316（7630.28 支座E右-134.43004750.139 0.150 850 516（10050.71 D左-151.53004750.157 0.171 969 516（10050.71 ED跨間129.922004750.018 0.018 767 418（10170.56 2支座G右-139.63004750.144 0.156 886 516（10050.71 F左-123.43004750.127 0.137 775 416（8040.56 GF跨間61.522004750.009 0.009 361 316（7630.28 支座F右-116.83004750.121 0.129 730 416（8040.56 E左-116.93004750.121 0.129 731 416（8040.56 FE跨間1622004750.002 0