固體廢物處理與處置：環(huán)境噪聲

1、（一）機電產品噪聲標準（二）工業(yè)企業(yè)噪聲標準（三）區(qū)域環(huán)境噪聲標準 1. 聲環(huán)境質量標準2. 工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標準3. 室內環(huán)境噪聲標準環(huán)境噪聲標準 二常見機械產品和家用電器的噪聲標準 名 稱噪聲標準/dBA名 稱噪聲標準/dBA一般機床85中低頻家用電冰箱45精密機床75中頻家用洗衣機65羅茨鼓風機90中低頻手提式電吹風（感應式單相交流電動機）50發(fā)動機（功率147kW）78中低頻手提式電吹風（串激式交直流電動機）85發(fā)動機（功率147kW）80中低頻手提式電吹風（永磁式直流電動機）70（一）機電產品噪聲標準（二）工業(yè)企業(yè)噪聲標準1990年我國頒布了工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準（GB 12348-9

2、0）建筑施工場界噪聲標準（GB 12523-90）鐵路、機場、道路周圍等環(huán)境噪聲標準。規(guī)定了工業(yè)企業(yè)生產活動、建筑施工和交通運輸中產生和排放的噪聲限值，對相鄰一定范圍內的環(huán)境予以保護。為配合噪聲標準，還頒布了工業(yè)企業(yè)廠界噪聲測量方法（GB/T 12349-90）建筑施工場界噪聲測量方法（GB 12524-90） （1） 工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準（GB 12348-90）類別晝間/dB夜間/dB5545605065557055規(guī)定四類標準的適用范圍為： 類標準適用于以居住、文教機關為主的區(qū)域。 類標準適用于居住、商業(yè)、工業(yè)混雜區(qū)及商業(yè)中心區(qū)。 類標準適用于工業(yè)區(qū)。 類標準適用于交通干線道路兩側區(qū)域。

3、 （2） 建筑施工場界噪聲標準（GB 12523-90）施工階段主要噪聲源噪聲限值/dB晝間夜間土石方推土機、挖掘機、裝載機7555打樁各種打樁機85禁止施工結構混凝土攪拌機、振搗棒、電鋸等7055裝修吊車、升降機6555建筑施工場界環(huán)境噪聲排放標準（GB 12523-2011）（三）區(qū)域環(huán)境噪聲標準 1.城市區(qū)域環(huán)境噪聲標準聲環(huán)境質量標準(GB 30962008)城市區(qū)域環(huán)境噪聲測量方法 （GB/T 1462393）規(guī)定了對城市區(qū)域環(huán)境噪聲進行測量的具體方法。 聲環(huán)境質量標準(GB 30962008) 五類標準的適用區(qū)域為： 0類標準適用于療養(yǎng)區(qū)、高級別墅區(qū)、高級賓館區(qū)等特別需要安靜的區(qū)域，

4、 位于城郊和鄉(xiāng)村的這一類區(qū)域分別按嚴于0類標準5dB執(zhí)行。 1類標準適用于居住、文教機關為主的區(qū)域，鄉(xiāng)村居住環(huán)境可參照執(zhí)行該類標準。 2類標準適用于居住、商業(yè)、工業(yè)混雜區(qū)。 3類標準適用于工業(yè)區(qū)。 4a類為高速公路、一級公路、二級公路、城市快速路、城市主干路、城市次干路、城市軌道交通（地面段）、內河航道兩側區(qū)域。 4b類為鐵路干線兩側區(qū)域。 另外，夜間突發(fā)的噪聲，其最大值不準超過標準值15dBA。（三）區(qū)域環(huán)境噪聲標準 2. 工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標準工業(yè)企業(yè)噪聲控制設計規(guī)范(GBJ 8785)是工業(yè)企業(yè)噪聲控制設計標準規(guī)定了工業(yè)企業(yè)廠區(qū)內各類地點的噪聲標準；不同噪聲強度下的工作時間限制值；確定了車

5、間內部的允許噪聲級。 （三）區(qū)域環(huán)境噪聲標準 3. 工業(yè)企業(yè)設計衛(wèi)生標準（GBZ 1-2002）（三）區(qū)域環(huán)境噪聲標準 4. 以噪聲污染為主的工業(yè)企業(yè)衛(wèi)生防護距離標準（GB18083-2000）（三）區(qū)域環(huán)境噪聲標準 5. 室內環(huán)境噪聲標準（1）國際標準化組織(ISO)的環(huán)境噪聲標準規(guī)定住宅區(qū)室內環(huán)境噪聲的允許聲級為3445dB，并根據(jù)不同時間、不同地區(qū)等條件進行修正，其修正值該標準亦做了規(guī)定。（2）我國民用建筑室內噪聲標準 我國民用建筑室內允許噪聲級如表2-10所示。表2-10 我國民用建筑室內允許噪聲級建筑物類型房間功能或要求允許噪聲級/ dBA特級一級二級三級醫(yī)院病房、休息室門診室手術室

6、測聽室405545254555452550605030住宅臥室、書房起居室404545505050學校有特殊安靜要求一般教室無特殊安靜要求405055旅館客房會議室多用途大廳辦公室餐廳、宴會廳354040455040454550554550505560555055 第三節(jié) 小結第二章更佳噪聲標準（PNC）曲線；噪聲評價數(shù)（NR）曲線環(huán)境噪聲標準 噪聲的評價量和評價方法 響度、等響曲線和響度級；A聲級和等效連續(xù)A聲級晝夜等效聲級；統(tǒng)計聲級A聲級和等效連續(xù)A聲級下一節(jié)第二章 噪聲污染及其控制第一節(jié) 概述第二節(jié) 聲學基礎第三節(jié) 噪聲的評價和標準第四節(jié) 噪聲控制技術吸聲第五節(jié) 噪聲控制技術隔聲第六節(jié)

7、噪聲控制技術消聲 第七節(jié) 有源噪聲控制簡介 第二章 噪聲污染及其控制第四節(jié) 噪聲控制技術吸聲吸聲降噪是控制室內噪聲常用的技術措施。通過吸聲材料和吸聲結構來降低噪聲的技 術稱為吸聲。一般情況下，吸聲控制能使室內噪聲降低 約35dB（A），使噪聲嚴重的車間降噪6 10dB（A）。 第二章 噪聲污染及其控制第四節(jié) 噪聲控制技術吸聲吸聲材料一室內吸聲降噪三 吸聲結構二吸聲材料一 (一) 吸聲系數(shù) (二) 吸聲量 (二) 多孔吸聲材料 吸聲材料：能吸收消耗一定聲能的材料。吸聲系數(shù)：材料吸收的聲能（ ）與入射到材料上的總聲能( )之比，即 (2-107) (一) 吸聲系數(shù) 【討論】： 表示材料吸聲能力的大

8、小， 值在01之間， 值愈大，材料的吸聲性能愈好； 0，聲波完全反射，材料不吸聲； 1，聲能全部被吸收。 吸聲系數(shù)的影響因素 材料的結構使用條件聲波頻率吸聲系數(shù)影響因素25341材料的性質聲波入射角度【聲波頻率】同種吸聲材料對不同頻率的聲波具有不同的吸聲系數(shù)。平均吸聲系數(shù)：工程中通常采用125Hz、250 Hz、500Hz、1000Hz、2000Hz、4000Hz六個頻率的吸聲系數(shù)的算術平均值表示某種材料的平均吸聲系數(shù)。通常，吸聲材料 在0.2以上，理想吸聲材料 在0.5以上。 【入射吸聲系數(shù)】工程設計中常用的吸聲系數(shù)有 混響室法吸聲系數(shù)(無規(guī)入射吸聲系數(shù)) 駐波管法吸聲系數(shù)(垂直入射吸聲系數(shù)

9、) 應用：測量材料的垂直入射吸聲系數(shù) ，按表2-11，將 換算為無規(guī)入射吸聲系數(shù) 。0.10.20.30.40.50.60.70.80.90.250.400.500.600.750.850.900.981表2-11 與 的換算關系在混響室中，使不同頻率的聲波以相等幾率從各個角度入射到材料表面，測得的吸聲系數(shù)。測試較復雜，對儀器設備要求高，且數(shù)值往往偏差較大，但比較接近實際情況。在吸聲減噪設計中采用。 混響室法吸聲系數(shù)(無規(guī)入射吸聲系數(shù)) 駐波管法簡便、精確，但與一般實際聲場不符。用于測試材料的聲學性質和鑒定。設計消聲器。 駐波管法吸聲系數(shù)(垂直入射吸聲系數(shù)) 吸聲材料一 (一) 吸聲系數(shù) (二

10、) 吸聲量 (二) 多孔吸聲材料 定義：吸聲系數(shù)與吸聲面積的乘積 (2-108) 式中： 吸聲量，m2； 某頻率聲波的吸聲系數(shù)； 吸聲面積，m2。 (二) 吸聲量（等效吸聲面積） 【注】工程上通常采用吸聲量評價吸聲材料的實際吸聲效果?？偽暳浚喝艚M成室內各壁面的材料不同，則壁面在某頻率下的總吸聲量為 (2-109) 式中： 第 種材料組成的壁面的吸聲量，m2； 第 種材料組成的壁面的面積，m2； 第 種材料在某頻率下的吸聲系數(shù)。 (二) 吸聲量（等效吸聲面積） 吸聲材料一 (一) 吸聲系數(shù) (二) 吸聲量 (三) 多孔吸聲材料 多孔吸聲材料 多孔吸聲材料是目前應用最廣泛的吸聲材料。最初的多孔吸

11、聲材料以麻、棉、棕絲、毛發(fā)、甘蔗渣等天然動植物纖維為主；目前則以玻璃棉、礦渣棉等無機纖維為主。吸聲材料可以是松散的，也可以加工成棉絮狀或黏結成氈狀或板狀。 幾種多孔性吸聲材料1 吸聲原理 聲波入射到多孔吸聲材料的表面時，部分聲波被反射，部分聲波透入材料內部微孔內，激發(fā)孔內空氣與筋絡發(fā)生振動，空氣與筋絡之間的摩擦阻力使聲能不斷轉化為熱能而消耗；空氣與筋絡之間的熱交換也消耗部分聲能，從而達到吸聲的目的。 吸聲機理2.吸聲特性及影響因素 特性:高頻聲吸收效果好，低頻聲吸收效果差。原因：低頻聲波激發(fā)微孔內空氣與筋絡的 相對運動少， 摩擦損小， 因而聲能損失少，而高頻聲容易使振動加快，從而消耗聲能較多。

12、所以多孔吸收材料常用于高、中頻噪聲的吸收。 吸聲性能的影響因素 厚度吸聲性能 影響因素 25341孔隙率與密度空腔 使用環(huán)境護面層1 厚度對吸聲性能的影響 圖2-15 不同厚度的超細玻璃棉的吸聲系數(shù)理論證明，若吸聲材料層背后為剛性壁面，最佳吸聲頻率出現(xiàn)在材料的厚度等于該頻率聲波波長的1/4處。使用中，考慮經(jīng)濟及制作的方便，對于中、高頻噪聲，一般可采用25cm厚的成形吸聲板；對低頻吸聲要求較高時，則采用厚度為510cm的吸聲板。同種材料，厚度增加一倍，吸聲最佳頻率向低頻方向近似移動一個倍頻程 由實驗測試可知：厚度越大，低頻時吸聲系數(shù)越大；2000Hz，吸聲系數(shù)與材料厚度無關；增加厚度，可提高低頻

13、聲的吸收效果，對高頻聲效果不大?？紫堵剩翰牧蟽炔康目锥大w積占材料總體積的百分比。一般多孔吸聲材料的孔隙率50%?？紫堵试龃螅芏葴p小，反之密度增大。一種多孔吸聲材料對應存在一個最佳吸聲性能的密度范圍。2孔隙率與密度【討論】密度太大或太小都會影響材料的吸聲性能。若厚度不變，增大多孔吸聲材料密度，可提高低、中頻的吸聲系數(shù)，但比增大厚度所引起的變化小，且高頻吸收會有所下降。 孔隙率：材料中的空氣體積與材料的總體積的比值?？涨唬翰牧蠈优c剛性壁之間一定距離的空氣層；吸聲系數(shù)隨腔深D（空氣層）增加而增加；空腔結構節(jié)省材料，比單純增加材料厚度更經(jīng)濟。3空腔對吸聲性能的影響 圖2-16 背后空氣層厚度對吸聲性

14、能的影響 0.6多孔材料的吸聲系數(shù)隨空氣層厚度的增加而增加，但增加到一定厚度后，效果不再繼續(xù)明顯增加。當腔深D近似等于入射聲波的1/4波長時，吸聲系數(shù)最大。當腔深為1/2波長或其整倍數(shù)時，吸聲系數(shù)最小。一般推薦取腔深為510cm。天花板上的腔深可視實際需要及空間大小選取較大的距離。3空腔對吸聲性能的影響 實際使用中，為便于固定和美觀，往往要對疏松材質的多孔材料作護面處理。護面層的要求：良好的透氣性。微穿孔護面板穿孔率應大于20%，否則會影響高頻吸聲效果。透氣性較好的紡織品對吸聲特性幾乎沒有影響。對成型多孔材料板表面粉飾時，應采用水質涂料噴涂，不宜用油漆涂刷，以防止涂料封閉孔隙。 4護面層對吸聲

15、性能的影響 溫度濕度氣流 5 使用環(huán)境對吸聲性能的影響 溫度引起聲速、波長及空氣黏滯性變化，影響材料吸聲性能。溫度升高，吸聲性能向高頻方向移動；溫度降低則向低頻方向移動。 通風管道和消聲器內 氣流易吹散多孔材料， 吸聲效果下降。飛散的材料會堵塞管 道，損壞風機葉片。應根據(jù)氣流速度大小選擇一層或多層不同的護面層?？諝鉂穸纫鸲嗫撞牧虾首兓?。濕度增大，孔隙吸水量增加，堵塞細孔，吸聲系數(shù)下降，先從高頻開始。濕度較大環(huán)境應選用耐潮吸聲材料。 第二章 噪聲污染及其控制第四節(jié) 噪聲控制技術吸聲吸聲材料一室內吸聲降噪三 吸聲結構二吸聲處理中常采用吸聲結構。 吸聲結構二 (一)薄板共振吸聲結構 (二)穿孔

16、板共振吸聲結構 (三)微穿孔板吸聲結構 吸聲結構機理：亥姆霍茲共振吸聲原理常用的吸聲結構圖2-17 薄板共振吸聲結構示意圖 (一)薄板共振吸聲結構 空氣層龍骨龍骨3阻尼材料4薄板1剛性壁面機理：聲波入射引起薄板振動，薄板振動克服自身阻尼和板-框架間的摩擦力，使部分聲能轉化為熱能而耗損。當入射聲波的頻率與振動系統(tǒng)的固有頻率相同時，發(fā)生共振，薄板彎曲變形最大，振動最劇烈，聲能消耗最多。結構入射聲波薄金屬板、膠合板、硬質纖維板、石膏板等 薄板共振吸聲結構的共振頻率式中： 板的面密度，kgm2， ，其中m為板密 度，kg/m3，t為板厚,m； 板后空氣層厚度，。【討論】 增大或 增加，共振頻率下降。

17、通常取薄板厚度36mm，空氣層厚度310mm，共振頻率多在80300Hz之間，故一般用于低頻吸聲。 吸聲頻率范圍窄，吸聲系數(shù)不高，約為0.20.5。(2-110)空氣層龍骨龍骨3阻尼材料4薄板1剛性壁面改善薄板共振吸聲性能的措施：在薄板結構邊緣（板-龍骨交接處）放置能增加結構阻尼的軟材料，如泡沫塑料條、軟橡皮、海綿條、毛氈等，增大吸聲系數(shù)。在空腔中，沿框架四周放置多孔吸聲材料，如礦棉、玻璃棉等。采用組合不同單元或不同腔深的薄板結構，或直接采用木絲板、草紙板等可吸收中、高頻聲的板材，拓寬吸聲頻帶。吸聲處理中常采用吸聲結構。吸聲結構機理：亥姆霍茲共振吸聲原理。常用的吸聲結構 吸聲結構二 (一)薄板

18、共振吸聲結構 (二)穿孔板共振吸聲結構 (三)微穿孔板吸聲結構 分類：按薄板穿孔數(shù)分為單腔共振吸聲結構多孔穿孔板共振吸聲結構材料：輕質薄合金板、膠合板、塑料板、石膏板等。 (二)穿孔板共振吸聲結構 特征：穿孔薄板與剛性壁面之間留一定深度的空腔所組成的吸聲結構。又稱“亥姆霍茲”共振吸聲器或單腔共振吸聲器入射聲波結構：1.單腔共振吸聲結構封閉空腔壁上開一個小孔與外部空氣相通；腔體中空氣具有彈性，相當于彈簧；孔頸中空氣柱具有一定質量，相當于質量塊。圖2-18 單腔共振吸聲結構示意圖 原理：入射聲波激發(fā)孔頸中空氣柱往復運動，與頸壁摩擦，部分聲能轉化為熱能而耗損，達到吸聲目的。當入射聲波的頻率與共振器的

19、固有頻率相同時，發(fā)生共振，空氣柱運動加劇，振幅和振速達最大，阻尼也最大，消耗聲能最多，吸聲性能最好。 單腔共振體的共振頻率 式中 聲波速度，m/s； 小孔截面積，m2； 空腔體積，m3； 小孔有效頸長，m，若小孔為圓形則有 式中 頸的實際長度(即板厚度)，m； 頸口的直徑，m?？涨粌缺谫N多孔材料時，有(2-121)【討論】單腔共振吸聲結構使用很少，是其他穿孔板共振吸聲結構的基礎。改變孔頸尺寸或空腔體積，可得不同共振頻率的共振器，而與小孔和空腔的形狀無關。簡稱穿孔板共振吸聲結構。結構：薄板上按一定排列鉆很多小孔或狹縫，將穿孔板固定在框架上，框架安裝在剛性壁上，板后留有一定厚度的空氣層。實際是由多

20、個單腔（孔）共振器并聯(lián)而成。圖2-19 穿孔板共振吸聲結構小孔或狹縫空氣層剛性壁框架2.多孔穿孔板共振吸聲結構 多孔穿孔板共振吸聲結構的共振頻率 式中： 聲波速度，m/s； 小孔截面積，m2； 每一共振單元所分占薄板的面積，m2； 空腔深度，m； 小孔有效頸長，m； 穿孔率， = / 。(2-112)穿孔率正方形排列：三角形排列： 平行狹縫： 以上各式中， 為孔間距， 為孔徑?！居懻摗看┛酌娣e越大，吸聲的頻率越高；空腔越深或板越厚，吸聲的頻率越低。工程設計中，穿孔率控制為1%10%，最高不超過20%，否則穿孔板就只起護面作用，吸聲性能變差。一般板厚213mm，孔徑為210mm，孔間距為1010

21、0mm，板后空氣層厚度為6100mm時，則共振頻率為100400Hz，吸聲系數(shù)為0.20.5。當產生共振時，吸聲系數(shù)可達0.7以上。吸聲帶寬：設在共振頻率 處的最大吸聲系數(shù)為 ，則在 左右能保持吸聲系數(shù)為 /2的頻帶寬度。穿孔板吸聲結構的吸聲帶寬較窄，通常僅幾十赫茲到200、300Hz。吸聲系數(shù)0.5的頻帶寬度可按式估算 （2-113） 式中： 共振頻率，Hz； 共振頻率對應的波長，cm； 空腔深度，m。 【討論】由式（2-113）知，多孔穿孔板共振吸聲結構的吸聲帶寬和腔深有很大關系，而腔深又影響共振頻率的大小，故需合理選擇腔深。 改善多孔穿孔板共振吸聲性能的措施： 為增大吸聲系數(shù)與提高吸聲帶

22、寬，可采取的辦法：組合幾種不同尺寸的共振吸聲結構，分別吸收一小 段頻帶，使總的吸聲頻帶變寬；在穿孔板后面的空腔中填放一層多孔吸聲材料，材 料距板的距離視空腔深度而定；穿孔板孔徑取偏小值，以提高孔內阻尼；采用不同穿孔率、不同腔深的多層穿孔板結構，以 改善頻譜特性；在穿孔板后蒙一薄層玻璃絲布等透聲紡織品，以增 加孔頸摩擦。 吸聲處理中常采用吸聲結構。吸聲結構機理：亥姆霍茲共振吸聲原理。介紹常用的吸聲結構 吸聲結構二 (一)薄板共振吸聲結構 (二)穿孔板共振吸聲結構 (三)微穿孔板吸聲結構 結構特征：厚度小于1mm的金屬薄板上穿孔，孔徑小于1mm、穿孔率1%5%，安裝方法同薄板共振吸聲結構,后部留有

23、一定厚度的空氣層，起到共振薄板的作用?？諝鈱觾炔惶钊魏挝暡牧?。常用的是單層或雙層微穿孔板。 (三)微穿孔板吸聲結構 薄板常用鋁板或鋼板制作，因板特別薄、孔特別小，為與一般穿孔板共振吸聲結構相區(qū)別，故稱為微穿孔板吸聲結構。 圖2-20 單層、雙層微穿孔板吸聲結構示意圖 20世紀60年代我國著名聲學專家馬大猷教授研制。優(yōu)點：克服了穿孔板共振吸聲結構吸聲頻帶較窄的缺點。吸聲系數(shù)大；吸聲頻帶寬；成本低、構造簡單；設計計算理論成熟。耐高溫、耐腐蝕，不怕潮濕和沖擊，甚至可承受短暫的火焰，適用環(huán)境廣泛，包括一般高速氣流管道中。缺點：孔徑太小，易堵塞，宜用于清潔場所。 討 論1設計要求：利用空腔深度控制共振

24、頻率，腔愈深，共振頻率愈低。 吸聲系數(shù)可達0.9以上；吸聲頻帶寬可達45個倍頻程以上。采用雙層與多層微孔板、或減小微穿孔板孔徑，或提高穿孔率可增大吸聲系數(shù)，展寬吸聲帶寬，孔徑多選0.51.0mm，穿孔率多以1%3%為好。雙層微穿孔板的間距：吸收低頻聲波，距離要大些，一般控制在2030mm范圍內；吸收中、高頻聲波，距離可減小到10mm甚至更小。討 論2SJ-TV型微穿孔板消聲器結構示意圖特殊吸聲結構空間吸聲體吸聲尖劈空間吸聲體特點：懸空懸掛，吸聲性能好，節(jié)約吸聲材料；便于安裝，裝拆靈活。吸聲尖劈吸聲尖劈第二章 噪聲污染及其控制第四節(jié) 噪聲控制技術吸聲吸聲材料一室內吸聲降噪三 吸聲結構二室內吸聲降

25、噪三 (一)室內聲場 (二)室內聲壓級 (三)吸聲降噪量的計算 室內聲場按聲場性質分為：直達聲場：由聲源直接到達聽者，是自由聲場；混響聲場：經(jīng)過壁面一次或多次反射。擴散聲場：聲能密度處處相等，聲波在任一受聲點上各個傳播方向做無規(guī)分布的聲場。是一種理想聲場，為簡化討論，以下的基本概念和公式都建立在室內擴散聲場的基礎上。 (一)室內聲場 1.室內聲場的衰減 2.混響時間 1.室內聲場的衰減平均自由程單位時間內，室內聲波經(jīng)相鄰兩次反射間的路程的平均值 （2-115）式中： 平均自由程，m； 房間容積，m3； 室內總表面積，m2聲音在空氣中的聲速為c，則聲波每秒平均反射次數(shù)n=c/d，即 (2-116

26、) 平均吸聲系數(shù) 設室內各反射面面積分別為 S1、S2、 Sn， 吸聲系數(shù)為1、2、n ，則室內表面的平均吸聲系數(shù) 為 （2-114） 室內聲場經(jīng)12s即接近穩(wěn)態(tài)（圖2-21左側曲線） 若聲源停止，聲音消失需要一個過程：首先直達聲消失，混響聲逐漸減弱，直到完全消失（圖2-21右側曲線）。 圖2-21 室內吸收不同對聲音衰減的影響增長穩(wěn)態(tài)衰減（混響過程）a-吸聲差b-吸聲中等c-吸聲好假設只考慮室內壁面與空氣的吸收，則經(jīng)t秒后，室內聲能密度 為 式中： 初始聲能密度，(ws)m3 ； 吸聲系數(shù)； 房間容積，m3； 室內總表面積，m2； 聲速，s/m； 經(jīng)過時間，s； 聲波經(jīng)t時間傳播的距離，m；

27、 空氣衰減系數(shù)，m-1； ； 為聲波在空氣中每傳播100m衰減的分貝數(shù)。(2-119)定義：室內聲場達到穩(wěn)態(tài)后，聲源立即停止發(fā)聲，室內聲能密度衰減到原來的百萬分之一，即聲壓級衰減60dB所需要的時間，記作 ，單位秒（s）。 計算公式賽賓（W.C.Sabine）公式意義：表示由于室內混響現(xiàn)象，室內聲場的聲能在聲源停止發(fā)聲后衰減的快慢。 (2-131) 2.混響時間房間 一定，吸聲量 , 愈大， 愈小。通過調整各頻率的平均吸聲系數(shù)，獲得各主要頻率的最佳 ，使室內音質達到良好?！居懻摗渴覂任暯翟肴?(一)室內聲場 (二)室內聲壓級 (三)吸聲降噪量計算 (二)室內聲壓級 1.直達聲場在室內，當聲源

28、的聲功率恒定時，單位時間內在 某接收點處獲得的直達聲能是恒定的。一個各向發(fā)射均勻的點聲源，聲強I=W/4r2， 聲能密度與聲強的關系為 所以對于指向性因數(shù)為 的聲源，在距聲源中心 r處的直達聲聲能密度為 (2-122) (二)室內聲壓級 2.混響聲場聲源輻射的聲能經(jīng)第一次吸收后，剩者為混響聲，單位時間內聲源向 室內提供的混響聲能為 。因聲功率恒定，故混響聲能也恒定。壁面吸聲僅吸收混響聲，設室內聲場達穩(wěn)態(tài)時，平均混響聲能密度為 ，聲波每碰撞壁面一次，吸收的混響聲能則為 ，每秒鐘內碰 撞n次，吸收的則為 。因室內聲場達穩(wěn)態(tài)時，每秒鐘由聲源 提供的混響聲能等于被吸收的混響聲能，所以 即 令 平均聲能

29、密度(2-124) 房間常數(shù)，m2。室內吸聲狀況愈好，值愈大。 (二)室內聲壓級 3.室內總聲場室內某點的聲壓級為 (2-128) 指向性因數(shù)取決于聲源的指向性和在室內的位置 Q=1，點聲源放置在房間中心； Q=2，聲源放在地面或墻面中間； Q=4，聲源放在兩墻面或墻面與地面的交線上； Q=8，在三面墻的交點上。 (二)室內聲壓級 3.室內總聲場室內某點的聲壓級為 (2-128) 【討論】括號內第一項來自直達聲。表達了直達聲場對該點聲壓級的影響，r愈大， 該項值愈小，即距聲源愈遠，直達聲愈小；第二項來自混響聲。當r較小，即接受點離聲源很近時， ，室內聲 場以直達聲為主，混響聲可忽略；反之,則以

30、混響聲為主，直達聲忽略不計，此時聲壓 與r無關。當 時，直達聲與混響聲聲能密度相等，r稱為臨界半徑(Q=1時的臨界半徑又稱為混響半徑)，記為 。 (二)室內聲壓級 3.室內總聲場臨界半徑為 (2-129) 臨界半徑與房間常數(shù)和聲源指向性因數(shù)有關。房間內吸聲狀況愈好，聲源指向性愈強，臨界半徑則愈大，在聲源周圍較大范圍內可近似地視為自由聲場；反之房間內大部分范圍可視為混響聲場。【討論】 將式中各參量繪制成圖，可以簡便地確定出室內距聲源r處的某點穩(wěn)態(tài)聲壓級 Lp。圖2-22 室內聲壓級計算圖AB-11【例2-6】設在室內地面中心處有一聲源，已知500Hz的聲功率級為90dB，同頻帶下的房間常數(shù)為50

31、m2，求距聲源10m處之聲壓級Lp。 解： (1)由聲源位置可得其室內指向性因數(shù)Q=2。 (2)由圖2-22下部Q2與r10m兩線的交點A作垂線(虛線) ，與 50m2的曲線交于B點，由B向左方作水平線與縱軸相交，從而確定相對聲壓級 ，即 -11dB。 (3)計算距聲源10m處之聲壓級為 室內吸聲降噪三 (一)室內聲場 (二)室內聲壓級 (三)吸聲降噪量的計算 設吸聲降噪前后室內平均吸聲系數(shù)分別為 和 ；吸聲量分別為 和 ；混響時間分別為 和 ，則吸聲降噪效果為 或(2-133) (三)吸聲降噪量計算 混響時間可測，式（2-133）計算吸聲降噪量，免除了計算吸聲系數(shù)的麻煩和不準確 (2-132

32、) (2-142) 越大，噪聲級降低越多； 但大到一定程度時，不再 變化，因此應取適當值【例2-7】尺寸為14m10m3m，體積為420m3，面積為424m2的控制室內有一臺空調，安裝在10m3m墻壁的中心部位，試通過設計計算使距噪聲源7m處符合NR-50曲線。次序項目倍頻程中心頻率/Hz說明125250500100020004000距噪聲源7m處倍頻程聲壓級/dB606263595754測量噪聲容許值/dB（ NR-50）（圖2-14）675854504745設計目標值需要減噪量Lp 0499109-處理前房間混響時間/s2.62.42.01.81.61.2測量處理前平均吸聲系數(shù) 0.060

33、.070.080.090.10.13由式（2-121）計算所需平均吸聲系數(shù) 0.060.160.410.470.530.54由式（2-132）計算解：設計計算步驟見表2-12表2-12 設計計算步驟計算步驟說明如下： 記錄控制室尺寸、體積、總表面積、噪聲源的種類和位置等； 在表的第一行記錄噪聲的倍頻程聲壓級測量值； 在表的第二行記錄NR-50的各個倍頻程聲壓級； 對各個倍頻程聲壓級由第一行減去第二行，出現(xiàn)負值時記0； 混響時間的測量值記錄在第四行，并由式（2-121） 計算出平均吸聲系數(shù) ，并記錄在第五行； 用式（2-132）計算出 ，記錄在第六行； 參考各種材料的吸聲系數(shù)，使平均吸聲系數(shù)達到

34、第六行所列的 以上，然后選材確定控制室各部分的裝修。 【例2-8】某廠沖床車間為鋼筋混凝土磚混結構，槽形混凝土板平頂，混凝土地面，墻面為水泥石灰粉刷磚墻。車間內配置有860t沖床40臺，80t和160t沖床各1臺。在車間內中央一點測定的噪聲頻率特性如圖2-23中曲線A所示，噪聲頻帶較寬廣，車間內總聲壓級達到95dB，干擾嚴重，試設計降噪方案。 圖2-23 沖床車間噪聲頻譜特性 【分析】：沖床噪聲是斷續(xù)脈沖聲，車間內沖床臺數(shù)較多，操作人員相互受其他沖床的干擾，采用吸聲處理降低混響聲，可大大減少人員每天的噪聲暴露強度。（1）由圖2-23可知，200Hz 以上的頻帶噪聲超過允許標準NR-85曲線，其

35、中以250Hz、500Hz、1000Hz最為嚴重，因此，這些頻帶的噪聲為吸聲處理的重點，并取吸聲峰值在500Hz附近。（2）經(jīng)測量，穿孔板共振吸聲結構的吸聲峰值位于500Hz附近，與設計要求基本相符。（3）采用穿孔板共振吸聲結構，吸聲材料布置方式和結構如圖2-24所示 解：圖2-24 吸聲材料的布置和結構 護面層為孔徑6mm、孔距6mm、穿孔率11%的穿孔硬質纖維板，內填厚50mm的超細玻璃棉，外包棉花紙，容積密度為20/m3，空腔厚度為0.5m。穿孔板共振吸聲結構懸掛在平頂下，面積約為510m2，周圍側墻采用軟質纖維板（半穿孔）吸聲材料，面積約為170m2。（4）現(xiàn)場測定吸聲處理前、后車間總

36、吸聲量 、 ，按式（2-132）計算，得各頻率噪聲降低量如表2-13所示?？傇肼暯档土繛?dB，降噪效果明顯?！痉治觥浚簩τ诟呗暭壾囬g，吸聲減噪只是控制噪聲的手段之一，對操作人員近旁的噪聲還應采用其他措施，如改革沖擊結構、應用圍蔽結構或個人防護等，才能達到噪聲標準規(guī)定允許的要求 頻率/Hz250500100020004000噪聲降低量/dB35.75432總噪聲降低量為5dB，降噪效果明顯。表2-13 各頻率噪聲降低量 第四節(jié) 小結吸聲結構：薄板共振吸聲結構、穿孔板共振吸聲結 構（單腔共振吸聲結構、多孔穿孔板共 振吸聲結構）、微穿孔板吸聲結構室內吸聲降噪：室內聲場、室內聲壓級（直達聲場、 混響

37、聲場、室內總聲場 第二章吸聲降噪量的計算吸聲材料：吸聲系數(shù)、吸聲量、多孔吸聲材料 （吸聲原理、吸聲特性及影響因素）下一節(jié)第二章 噪聲污染及其控制第一節(jié) 概述第二節(jié) 聲學基礎第三節(jié) 噪聲的評價和標準第四節(jié) 噪聲控制技術吸聲第五節(jié) 噪聲控制技術隔聲第六節(jié) 噪聲控制技術消聲 第七節(jié) 有源噪聲控制簡介 第二章 噪聲污染及其控制第五節(jié) 噪聲控制技術隔聲 隔聲概述一單層勻質墻的隔聲性能 二多層墻的隔聲特性 三隔聲間 四五六隔聲罩 隔聲屏 (一)隔聲原理 (二)透聲系數(shù)與隔聲量 隔聲概述一 1.透聲系數(shù) 2.隔聲量 3.插入損失 具有隔聲能力的屏蔽物稱為隔聲構件。如隔聲墻、隔聲屏障、隔聲罩、隔聲間。采用適當

38、的隔聲措施一般能降低噪聲級1520dB。圖2-25 隔聲基本原理示意圖 (一)隔聲原理 聲波在空氣中傳播，入射到勻質屏蔽物時，部分聲能被反射，部分被吸收，還有部分聲能可以透過屏蔽物。設置適當?shù)钠帘治锟勺柚孤暷芡高^，降低噪聲的傳播。 (一)隔聲原理 (二)透聲系數(shù)與隔聲量 隔聲概述一 1.透聲系數(shù) 2.隔聲量 3.插入損失 定義：透射聲功率（Wt）與入射聲功率（W）的比值，即 或意義：表示隔聲構件本身透聲能力的大小。透聲系數(shù)又稱為傳聲系數(shù)或透射系數(shù)。通常所指的是無規(guī)則入射時各入射角度透聲系數(shù)的平均值。 透射聲強/入射聲強透射聲壓2/入射聲壓2 (二)透聲系數(shù)與隔聲量 1.透聲系數(shù) (2-134)

39、定義：等于透聲系數(shù)的倒數(shù)取以10為底的對數(shù)的10倍，即 或透聲系數(shù) 值愈小， R 值越大，隔聲性能愈好。R 值的大小與與入射聲波的頻率有關。工程中常用1254000Hz 6個倍頻程或1003150Hz的16個1/3倍頻程的隔聲量作算術平均，來表示某一構件的隔聲性能，稱作平均隔聲量( )。 2.隔聲量（R） （2-135a） （2-135b） 一般隔聲構件的透聲系數(shù) 1,約為10-510-1，為計算方便，采用隔聲量來表示構件本身的隔聲能力。定義：離聲源一定距離某處測得的隔聲構件設置前、后的聲功率級 和 之差。 插入損失通常在現(xiàn)場用來評價隔聲罩、隔聲屏等構件的隔聲效果。（2-136） 3.插入損失

40、（ ）第二章 噪聲污染及其控制第五節(jié) 噪聲控制技術隔聲 隔聲概述一多層墻的隔聲特性 三隔聲間 四五六隔聲罩 隔聲屏 單層勻質墻的隔聲性能 二 (一)單層勻質墻隔聲的頻率特性 (二)單層勻質墻的隔聲量 單層勻質墻的隔聲性能 二圖2-32 單層勻質墻的隔聲頻率特性曲線 (一)單層勻質墻隔聲的頻率特性 隔聲墻：板狀或墻狀的隔聲構件。 單層隔聲墻：僅有一層墻板。 雙層或多層隔聲墻：有兩層或多層墻板，層間有空氣或其它材料 圖2-26 單層勻質墻的隔聲頻率特性曲線 剛度控制 單層勻質墻的隔聲量與入射聲波的頻率關系很大 剛度和阻尼控制區(qū) 質量控制區(qū) 吻合效應區(qū) 第一共振頻率 臨界吻合頻率 墻板的隔聲量隨著入

41、射聲波頻率的增加而以每倍頻程6dB的斜率下降。 聲波頻率與墻板固有頻率相同時，引起共振，隔聲量最小。 隨著聲波頻率的增加，共振減弱，直至消失，隔聲量總趨勢上升。 共振區(qū)的大小與墻板的面密度、形狀、安裝方式和阻尼有關。 隔聲構件，共振區(qū)越小越好。 阻尼越大，對共振的抑制越強，一般采用增加墻板的阻尼來抑制共振現(xiàn)象。 頻率大于fn,共振影響消失,墻板的隔聲量受墻板慣性質量影響。 墻板的面密度愈大，即質量愈大，隔聲量愈高。 隔聲量隨入射聲波頻率的增加，而以斜率為6dB倍頻程直線上升。 隨入射聲波頻率繼續(xù)升高，隔聲量反而下降，曲線上出現(xiàn)低谷，這是吻合效應的緣故。 越過低谷后，隔聲量以每倍頻程10dB趨勢

42、上升，接近質量控制的隔聲量。 增加板的厚度和阻尼，可使隔聲量下降趨勢得到減緩。一定頻率的聲波以入射角投射到墻板上，激起構件彎曲振動若入射聲波的波長在墻板上的投影正好與墻板的固有彎曲波波長b相等時，墻板彎曲波振動的振幅便達到最大，聲波向墻板的另面輻射較強，墻板隔聲量明顯下降，此現(xiàn)象稱為“吻合效應” 。 吻合效應圖2-27 吻合的成立條件吻合效應的條件(2-137) 定義：產生吻合效應的最低頻率，即 時的頻率 的計算公式 或臨界吻合頻率(2-138) 墻板面密度，kgm2 墻板的彎曲勁度，Nm 墻板密度，kgm3墻板的彈性模量，N/m2 墻板的厚度，m 由式（2-138）可知，臨界吻合頻率受墻板厚

43、度、密度、彈性等因素影響墻板越厚， 越低；輕而彈性模量大的隔板， 常常降到聽覺敏感的聲頻范圍內，對隔聲造成不利影響。材料名稱/Nm-2） /（m-3） /（Nm）-1鋁7.1510102.71030.3810-7鑄鐵8.810107.81030.8910-7鋼19.610107.81030.4010-7鉛1.67101011.31036.7710-7磚2.4510101.81030.7310-7混凝土2.4510102.61031.0610-7玻璃8.510102.41030.2810-7膠合板0.3610100.51031.3910-7表2-14 幾種常用材料的密度和彈性模量 幾種常用材料計

44、算臨界吻合頻率的參數(shù)，可用于設計計算。 輕質、高模隔聲不利 (一)單層勻質墻隔聲的頻率特性 (二)單層勻質墻的隔聲量 單層勻質墻的隔聲性能 二單層勻質墻的隔聲量公式建立條件為：(1)聲波垂直入射到墻上；(2)墻將空間分成兩個半無限大空間，且墻的兩側均為通常狀況下的空氣；(3)墻為無限大，即不考慮邊界的影響；(4)將墻視為一個質量系統(tǒng)，即不考慮墻的剛度、阻尼；(5)墻上各點以相同的速度振動，則從透聲系數(shù)的定義及平面聲波理論，可以導出單層墻在質量控制區(qū)的聲波垂直入射時的隔聲量計算公式 (二)單層勻質墻的隔聲量 (2-139) 墻板面密度，kgm2 入射聲波頻率，Hz 空氣密度，kgm3，常溫下取1

45、.2/m3。 式(2-140) 常稱為隔聲質量定律。它表明了單層勻質墻的隔聲量與其面密度及入射聲波頻率的關系。 面密度越大,隔聲量越好，m 或f 增加一倍，隔聲量都增加6dB。(2-140) 隔聲質量定律 (2-141) 一般情況下， ，因此 實際上，計算的結果與實測存在差異，修正的隔聲量估算經(jīng)驗式由式(2-141)可知，實際上若頻率不變，面密度每增加一倍，隔聲量約增加5.4dB；當面密度不變時，頻率每增加一倍，隔聲量增加約3.6dB。 工程估算單層墻對各頻率的平均隔聲量的經(jīng)驗公式 按主要的入射聲頻率1003200Hz范圍內對隔聲量求平均值。式（2-142）計算值和工程實測值一致性良好（表2-

46、15 ）。(2-142a) 平均隔聲量 (2-142b) 結構名稱面密度/（kg.m-2）倍頻程中心頻率/Hz 125 250 500 1000 2000 4000 測 計 定 算1/4磚墻，雙面粉刷11841 41 45 40 46 47 43 421/2磚墻，雙面粉刷22533 37 38 46 52 53 45 461/2磚墻，雙面木筋板條加粉刷280 52 47 57 54 50 471磚墻，雙面粉刷45744 44 45 53 57 56 49 511磚墻，雙面粉刷53042 45 49 57 64 62 53 52100mm厚木筋板條墻雙面粉刷7017 22 35 44 49 48

47、 35 39150mm厚加氣混凝土砌塊墻雙面粉刷17528 36 39 46 54 55 43 43表2-15 一些常用單層隔聲墻的隔聲量 第二章 噪聲污染及其控制第五節(jié) 噪聲控制技術隔聲 隔聲概述一單層勻質墻的隔聲性能 二多層墻的隔聲特性 三隔聲間 四五六隔聲罩 隔聲屏 多層墻的隔聲特性 三 (一)雙層隔聲墻 (二)多層復合板隔聲 (一)雙層隔聲墻 1.雙層隔聲墻的隔聲原理 2.雙層墻的隔聲特性曲線 3.雙層墻的共振頻率及其隔聲量的實際估算 雙層隔聲墻：兩層墻體間夾一定厚度的空氣層。隔聲原理：空氣與墻板特性阻抗不同，當聲波透過第一墻時，聲波經(jīng)空氣與墻板兩次反射衰減，且空氣層的彈性和附加吸收作

48、用增強聲能衰減；聲波傳至第二墻，再經(jīng)兩次反射，透射聲能再次衰減，總透射損失更大。 1.雙層隔聲墻的隔聲原理 增加墻的厚度或面密度，可增加隔聲量，但不經(jīng)濟，隔聲效果也不理想。若將墻一分為二，中間夾一定厚度的空氣層，墻的總質量不變，但隔聲效果比單層實心結構好得多，經(jīng)濟。 (一)雙層隔聲墻 1.雙層隔聲墻的隔聲原理 2.雙層墻的隔聲特性曲線 3.雙層墻的共振頻率及其隔聲量的實際估算 圖2-28 雙層墻隔聲特性 2.雙層墻的隔聲特性曲線 c滿鋪吸聲材料 b有少量吸聲材料 d雙層墻隔聲量 a無吸聲材料e單層墻隔聲量 共振頻率 吻合頻率 雙層隔聲墻相當于一個由兩層墻體與空氣層組成的振動系統(tǒng)。 當入射聲波頻

49、率比雙層墻共振頻率低時，雙層墻板將作整體振動，此時空氣層不起作用，隔聲能力與同樣重量的單層墻沒有區(qū)別。 當入射聲波達到共振頻率時，隔聲量出現(xiàn)低谷。 超過 以后，隔聲曲線以每倍頻程18dB的斜率急劇上升，充分顯示出雙層墻結構的優(yōu)越性 隨著頻率升高，兩墻板間會產生一系列駐波共振，使隔聲特性曲線上升趨勢轉為平緩，斜率為12dB倍頻程； 進入吻合效應區(qū)后，在臨界吻合頻率 處又出現(xiàn)一隔聲量低谷；雙層墻的 與吻合效應狀況取決于兩層墻的臨界吻合頻率。 圖2-28 雙層墻隔聲特性 2.雙層墻的隔聲特性曲線 c滿鋪吸聲材料 b有少量吸聲材料 d雙層墻隔聲量 a無吸聲材料e單層墻隔聲量 共振頻率 吻合頻率 【結論

50、】雙層墻隔聲性能較單層墻優(yōu)越的區(qū)域主要在共振頻率 以后，故在設計中盡量將 移往人們不敏感的頻率區(qū)域。 (一)雙層隔聲墻 1.雙層隔聲墻的隔聲原理 2.雙層墻的隔聲特性曲線 3.雙層墻的共振頻率及其隔聲量的實際估算 是指入射聲波法向入射時的墻板共振頻率 (2-143) 3.雙層墻的共振頻率及其隔聲量的實際估算 雙層墻的共振頻率、 式中： 、 雙層墻板兩板的面密度，kgm2； 空氣層的厚度，m。由式(2-143)可知，空氣層越薄，雙層墻的共振頻率越高。 工程估算雙層墻隔聲量的經(jīng)驗公式 (2-145a) 隔聲量的實際估算 (2-144) 平均隔聲量估算的經(jīng)驗公式 ( ) ( ) (2-145b) 空

51、氣層附加隔聲量，由圖2-29查得 常用雙層墻的隔聲量見表2-16（p64）。 圖2-29 雙層墻附加隔聲量與空氣層厚度的關系 雙層加氣混凝土墻 雙層無紙石膏板墻雙層紙面石膏板墻多層墻的隔聲特性 三 (一)雙層隔聲墻 (二)多層復合板隔聲 多層復合板是由幾層面密度或性質不同的板材組成的復合隔聲構件.通常用金屬或非金屬的堅實薄板做面層，內側覆蓋阻尼材料，或填入多孔吸聲材料或空氣層等組成。多層復合板質輕和隔聲性能良好，廣泛用于多種隔聲結構中，如隔聲門(窗)、隔聲罩、隔聲間的墻體等。 (二)多層復合板隔聲 堅實薄板護面層阻尼材料吸聲材料多層復合隔聲結構第二章 噪聲污染及其控制第五節(jié) 噪聲控制技術隔聲

52、隔聲概述一單層勻質墻的隔聲性能 二多層墻的隔聲特性 三隔聲間 四五六隔聲罩 隔聲屏 隔聲間（室）：由不同隔聲構件組成的具有良好隔聲性能的房間。結構：封閉式與半封閉式兩種，一般多用封閉式。隔聲間除需要有足夠隔聲量的墻體外，還需設置具有一定隔聲性能的門、窗或觀察孔等。隔聲間 四隔聲間圖2-30 隔聲間 6吸氣管道（內襯吸聲材料）7隔振底座1入口隔聲門 2隔聲墻 3照明器 8接頭的縫隙處理4排氣管道（內襯吸聲材料）和風扇 5雙層窗9內部吸聲處理隔聲門隔聲門隔聲窗隔聲窗隔聲窗 (一)組合墻平均隔聲量計算 (二)孔洞縫隙對墻板隔聲的影響 隔聲間 四 (三)門（窗）的隔聲和孔洞的處理 (四)隔聲間降噪計算

53、 (一)組合墻平均隔聲量計算 組合墻：具有門、窗等不同隔聲構件的墻板。組合墻的透聲系數(shù)：各組成部件的透聲系數(shù)的平均值，稱作平均透聲系數(shù) (2-146) 組合墻的平均隔聲量： (2-147) 墻體第i種構件的透聲系數(shù) 墻體第i種構件的面積，m2 【例2-8】某隔聲間有一面25m2的墻與噪聲源相隔，該墻透聲系數(shù)為10-5；墻上開一面積為3m2的門和一面積為4m2的窗，其透聲系數(shù)均為10-3，求此組合墻的平均隔聲量。 解：計算結果表明，開門窗后，墻的隔聲量顯著下降。 例：在一垛總面積為22米2的磚墻上有一扇2米2的普通木門，對中心頻率為1000Hz的倍頻帶聲能，其透聲系數(shù)分別為10-5和10-2，即

54、隔聲量分別為50dB和20dB。此時組合墻的平均透聲系數(shù)為：因此，組合墻的總平均隔聲量為： (dB) 例：某隔聲間對噪聲源一側用一堵22m2的隔聲墻相隔，該的傳聲損失為50dB，在墻上開一個面積為2m2的門，該門的傳聲損失為20dB，又開了一個面積為4m2的窗戶，該窗戶的傳聲損失為30dB。求開了門窗之后使墻體的隔聲量下降了多少？解：由傳聲損失可知，墻、門和窗的透聲系數(shù)分別為10-5、10-2和10-3，所以隔聲墻組合體的平均透聲系數(shù)為：則組合體的隔聲量比原墻的隔聲量下降為：分析可知，單純提高墻的隔聲量對提高組合墻的隔聲量作用不大，也不經(jīng)濟，因此常采用雙層或多層結構來提高門窗的隔聲量。一般使墻

55、體的隔聲量比門、窗高出1015dB已足夠，比較合理的設計是用“等透射量”的方法。 設墻和門(窗) 的透聲系數(shù)與面積分別為 按“等透射量”原則， ，墻與門(窗)的隔聲量 、 的關系為 (2-148)為計算方便,僅考慮組合墻由兩種不同隔聲性能的構件組成的情況, 此時對應的隔聲量為 (2-149) (2-150)圖中曲線表示隔聲量之差。知道組合墻的兩種構件的面積比與隔聲量，可以在圖中查出這一附加隔聲量損失。計算出組合墻的隔聲量。對于兩種以上部件組成的組合墻，可以利用圖2-31先求出其中兩種部件組合的隔聲量，再與第三個部件合并求取，其余類推，直至求出總的隔聲量。 圖2-31 組合件隔聲量計算圖 式（2

56、-150）中第二項繪成圖2-31所示曲線，稱之為“組合件隔聲量計算圖” 。 (一)組合墻平均隔聲量計算 (二)孔洞縫隙對墻板隔聲的影響 隔聲間 四 (三)門（窗）的隔聲和孔洞的處理 (四)隔聲間降噪計算 孔隙大小聲波頻度 墻板厚度 孔洞加大，高 頻隔聲量下降,同時向中、低頻方向擴展。 墻板越厚，孔 隙對隔聲性能的影響越小。 對高頻段聲音 影響大。 (二)孔洞縫隙對墻板隔聲的影響 (一)組合墻平均隔聲量計算 (二)孔洞縫隙對墻板隔聲的影響 隔聲間 四 (三)門（窗）的隔聲和孔洞的處理 (四)隔聲間降噪計算 (三)門（窗）的隔聲和孔洞的處理 圖2-32 兩種雙層窗的結構形式1門（窗）的隔聲(a)雙

57、層木窗(b)雙層鋼窗隔聲窗常采用雙層或多層玻璃制作，中間夾空氣層的結構來提高隔聲效果相鄰兩層玻璃不宜平行布置，朝聲源一測的玻璃有一定傾角，以減弱共振效應 選用不同厚度的玻璃，可錯開吻合效應的頻率，削弱吻合效應的影響 嚴格密封，玻璃板緊嵌在彈性墊襯中，以防止阻尼板面的振動 層間四周邊框宜做吸聲處理 2.孔洞的處理 圖2-33 兩種門縫處的鏟口形式 （a）斜鏟口 （b）插入式鏟口 門窗與邊框的交接處應盡量加以密封，密封材料可選用柔軟而富有彈性的材料，如細軟橡皮、海綿乳膠、泡沫塑料、毛氈等，橡膠類密封材料老化應及時更換。 隔聲要求很高的場合，可采用雙層或多層密封門窗。在土建工程中注意磚墻灰縫的飽滿，

58、混凝土墻的沙漿搗實。隔聲間的通風換氣口應有消聲裝置。隔聲間的各種管線通過墻體結構需打孔時，應在孔洞周圍用柔軟材料包扎封緊。 2.孔洞的處理 (一)組合墻平均隔聲量計算 (二)孔洞縫隙對墻板隔聲的影響 隔聲間 四 (三)門（窗）的隔聲和孔洞的處理 (四)隔聲間降噪計算 (四)隔聲間降噪計算 1.隔墻的噪聲衰減 圖2-34 發(fā)聲室和接收室隔墻的面積，m2 接收室的房間常數(shù), m2 (2-161) 定義：隔墻兩邊的聲壓級差為隔墻的噪聲衰減，或稱作隔墻的噪聲降低量。 【例2-10】某車間一端的操作室與聲源的隔墻面積為20m2，操作室內表面積為100m2，平均吸聲系數(shù)為0.02，隔墻上開一觀察窗，此組合

59、墻的隔聲量為30dB，求此墻操作室一側近處的噪聲衰減。如對操作室進行吸聲處理后，平均吸聲系數(shù)增至0.4，再求其噪聲衰減。 解：由題意，操作室的房間常數(shù)進行吸聲處理后，設房間常數(shù)記作 ，則得設發(fā)聲室與受聲室皆為擴散聲場，則隔聲間的噪聲衰減NR為 (2-162) 隔聲墻的平均隔聲量，dB 隔聲墻的吸聲量，m2 傳聲墻的面積，m2 1.隔聲間的噪聲衰減 式(2-162)是設計隔聲間，確定傳聲墻面積的依據(jù)。是測量隔聲構件隔聲量的計算依據(jù)。隔聲間的噪聲衰減約在2050dB。 第二章 噪聲污染及其控制第五節(jié) 噪聲控制技術隔聲 隔聲概述一單層勻質墻的隔聲性能 二多層墻的隔聲特性 三隔聲間 四五隔聲罩 六隔聲

60、屏 隔聲罩 五圖2-35 帶有進排氣消聲通道的隔聲罩構造機器減振器消聲通道消聲通道吸聲材料隔聲板壁排風機將噪聲源封閉在一個相對小的空間內，以減少向周圍輻射噪聲的罩狀殼體隔聲罩技術簡單、投資少、隔聲效果好，主要用于控制機器噪聲，如空壓機、鼓風機、內燃機、發(fā)電機組等。兼有隔聲、吸聲、阻尼、隔振和通風、消聲等功能有密封型與局部開敞型、固定型與活動型。根據(jù)噪聲源具體要求采用適當?shù)母袈曊中问?。隔聲罩上可設置觀察孔，可采用對流通風或強制通風散熱。隔聲罩的降噪量一般在1040dB之間。隔聲罩 五五隔聲罩 (一)隔聲罩的插入損失 (二)隔聲罩設計 (一)隔聲罩的插入損失 定義：隔聲罩設置前后，同一接收點的聲壓