[四川]框架結構文化旅游項目腳手架工程施工方案(135頁附圖多)

1、十里水街城市文化產(chǎn)業(yè)項目（一期） 腳手架專項施工方案中建六局第三建筑工程有限公司 十里水街城市文化產(chǎn)業(yè)項目（一期）腳手架施工專項方案編制： 審核： 審批：中建六局第三建筑工程有限公司十里水街城市文化產(chǎn)業(yè)項目（一期） 2016年3月18日目錄編制依據(jù)及說明2工程概況3 1.1各責任主體名稱 1.2建筑概況 1.3地質(zhì)概況施工平面圖8腳手架選擇方案9材料與設備計劃16落地式腳手架20 1號地塊1號樓17.35米的計算書 2號地塊16#、17#樓23.8米的計算書懸挑腳手架26 19.8米高懸挑腳手架計算書防雷避電措施62施工安全保證措施64腳手架坍塌應急預案76勞動力計劃95檢查及驗收 11.1

2、上崗作業(yè)證 11.2 入場教育 11.3 安全技術交底 11.4 材料合格證 11.5 分段驗收一、 編制依據(jù)及說明1、建筑施工腳手架實用手冊2、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20123、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20104、鋼結構設計規(guī)范GB50017-20035、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20116、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-917、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20118、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法(建質(zhì)200987號文)9、建設工程安全生產(chǎn)管理條例國務院令第393號10、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范（JGJ 46-2012）1

3、1、施工組織設計11、本工程設計圖紙第一節(jié)、工程概況1.1 各責任主體名稱建設單位達州市十里水街文化旅游資源開發(fā)有限公司設計單位四川眾恒建筑設計有限責任公司施工單位中國建筑第六工程局有限公司監(jiān)理單位成都交大工程建設監(jiān)理有限公司項目經(jīng)理總監(jiān)理工程師技術負責人專業(yè)監(jiān)理工程師 本工程為達州市十里水街城市文化旅游產(chǎn)業(yè)項目一期, 位于達州市通川區(qū)復興鎮(zhèn)翟家灣、曹家店和高鳳洞村片區(qū)，地處雙龍河中下游。 分為1#地塊和2#地塊,其中2#地塊總建筑面積約6.9萬平方米,地上共20棟樓，一層地下室,18#樓及20#樓均為2層公共建筑,9#、10#、14#、18#為不超過50米高層多種使用功能建筑 (一層為商鋪,

4、樓上為辦公)；11#樓、15#樓為多層公共建筑；12#、13#、19#樓為多層公共建筑(一層為商鋪,樓上為辦公)；16#、17#樓為多層公共建筑(一二層為商鋪，樓上為辦公)。1#地塊總建筑面積約6.9萬平方米，地上共9棟樓，一層地下室，其中1#、2#、4#、5#、6#樓為多層公共建筑。3#、7#、8#、9#樓為超過50米的高層綜合樓。1.2 1號地塊多層建筑概況1.3 1號地塊地質(zhì)概況根據(jù)地勘報告，經(jīng)鉆探揭露和工程地質(zhì)測繪，場地內(nèi)未見斷裂、滑坡等不良地質(zhì)現(xiàn)象，場地穩(wěn)定，適宜建筑。地基土力學性質(zhì)評價 根據(jù)室內(nèi)巖、土試驗和現(xiàn)場原位試驗結果，結合鉆探取樣鑒別，對場地內(nèi)鉆探深度范圍的巖（土）層的力學性

5、質(zhì)作如下評價：（1）粉質(zhì)粘土：場區(qū)以可塑狀為主，物質(zhì)成分均勻，力學性質(zhì)一般，地基承載力特征值取150kPa，由于基坑開挖后本層較薄，不能滿足擬建物的荷花荷載要求，故不能選作基礎持力層。（2）強風化基巖：場地分布泥巖及砂巖互層巖體的物質(zhì)成分較均勻，分布較連續(xù)，但風化裂隙發(fā)育，巖體破碎，質(zhì)軟，力學性質(zhì)差，一般可作為低層建筑物的基礎持力層。（3）中風化基巖：場地分布泥巖及砂巖層巖體的物質(zhì)成分較均勻，分布連續(xù)，承載力較高，力學性質(zhì)較好，是擬建建筑物良好的基礎持力層與下臥層。地基土均勻性評價 擬建場地內(nèi)覆蓋層厚薄不均，基巖面起伏平緩，在場地平整以后，場地將變成土巖結合地基，地基土將為均勻地基土，因場地原

6、始地形起伏相對較高低起伏，直接導致粘土厚薄不均，這更加劇了場地地基土的不均勻性。由于場地可作基礎持力層的地基土只有砂/泥巖，故主要從基巖頂面起伏程度來評價其均勻性。 可作持力層的砂/泥巖層頂總體起伏較大，建筑物基礎持力層基巖頂坡度均10%。故判斷其場地屬于均勻地基。二、施工平面布置及施工計劃腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求以及本工程的特殊性，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。 2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，。 4、結構選型時

7、，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準要求，要符合四川省文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗， 1號地塊的1#、2#、4#、5#、6#樓均采用落地式腳手架； 1號地塊的3#、7#、8#、9#樓才用第一道采用落地式腳手架，從第二道開始采用懸挑腳手架； 2#地塊1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、20#樓采用單管雙排落地式腳手架；2#地塊11#、12#、13#、16#、17#、19#樓采用落地式腳手架（根據(jù)各號樓的層高，在第一層采用雙

8、管雙排落地式腳手架）；2#地塊9#、10#、14#、18#樓采用懸挑腳手架。 1號地塊3#樓懸挑腳手架搭設高度為18.24米（3層一道懸挑），立桿采用雙排立桿；0.0012.16m層為第一道落地式腳手架；12.1624.32m層為第二道懸挑腳手架；24.3242.56m層為第三道懸挑腳手架；42.5660.80m層為第四道懸挑腳手架；60.8066.80m層為第五道懸挑腳手架；1號地塊7#、8#樓懸挑腳手架搭設高度為16.5米（5層一道懸挑），立桿采用雙排立桿；0.0010.50m層為第一道落地式腳手架；10.5027.00m層為第二道落地式腳手架；27.0043.50m第三道為懸挑腳手架；

9、43.5060.00m層第四道位懸挑腳手架；60.071.70m層第五道為懸挑腳手架。1號地塊9#樓懸挑腳手架搭設高度為16.5米（5層一道懸挑），立桿采用雙排立桿；0.0010.50m層為第一道落地式腳手架；10.5027.00m層為第二道落地式腳手架；27.0043.50m第三道為懸挑腳手架； 43.5060.00m層第四道位懸挑腳手架；60.071.70m層第五道為懸挑腳手架。1地塊3#樓腳手架搭設大樣圖：1地塊9#樓腳手架搭設大樣圖：2地塊1#樓腳手架搭設大樣圖：2地塊9#、18#樓腳手架搭設示意圖：2地塊19#樓腳手架搭設示意圖：四、材料與設備計劃 1、懸挑梁采用工字鋼制作，其材質(zhì)應

10、符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB/T700的規(guī)定。 2、用于固定懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準鋼筋混凝土用鋼 第1部分：熱軋光圓鋼筋GB1499.1中HPB235級鋼筋的規(guī)定。 3、腳手架鋼管應采用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3091中規(guī)定的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235級鋼的規(guī)定。每根鋼管的最大質(zhì)量不應大于25.8kg。新鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產(chǎn)品質(zhì)量合格證、質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準金屬

11、拉伸室溫拉伸試驗方法GB/T228的有關規(guī)定，質(zhì)量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011的有關規(guī)定，應涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、鋼管彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011的有關規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。 4、扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質(zhì)量和性能應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，應經(jīng)試驗證明其質(zhì)量符合該標準的規(guī)定后方可使用?？奂?/p>

12、生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品合格證?？奂M入施工現(xiàn)場應檢查產(chǎn)品合格證，并應進行抽樣復試。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。新、舊扣件均應進行防銹處理。 5、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，力求環(huán)保美觀。 6、腳手板(1)腳手板可用竹材料制作、單塊腳手板的質(zhì)量不大于30kg；(2)木腳手板才材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準木結構設計規(guī)范GB50005中a級材質(zhì)的規(guī)定。腳手板厚度不應小于50mm，兩端宜各設置直徑不小于4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。寬度、厚度允許偏差應符合現(xiàn)行國家標準木結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB5020

13、6的規(guī)定；不得使用扭曲變形、劈裂、腐朽的腳手板； 7、安全網(wǎng)采用密目式安全立網(wǎng)，應符合下列要求：(1)網(wǎng)目密度不低于2000目/100c；(2)網(wǎng)體各邊緣部位的開眼環(huán)扣必須牢固可靠，孔徑不低于1mm；(3)網(wǎng)體縫線不得有跳針、露縫，縫邊應均勻；(4)一張網(wǎng)體上不得有一個以上的接縫，且接縫部位應端正牢固；(5)不得有斷沙、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷；(6)阻燃安全網(wǎng)的續(xù)燃、阻燃時間均不得大于4s。使用的安全網(wǎng)必須有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質(zhì)量合格證，以及由相關建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證；(7)做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網(wǎng)重量在3kg以上；(8)顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色；

14、8、連墻件材料采用鋼管制作，其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準碳素鋼結構GB/T700中Q235級鋼或低合金高強度結構鋼GB/T1591中Q345級鋼的規(guī)定。 9、可調(diào)底座的底板和可調(diào)托座托板宜采用Q235鋼板制作，厚度不應小于5mm，允許尺寸偏差應為0.2mm，承力面鋼板長度和寬度均不應小于150mm；承力面鋼板和絲桿應采用環(huán)焊，并應設置加勁片或加勁拱度；可調(diào)托座托板應設置開口擋板，擋板高度不應小于40mm。10、可調(diào)底座及可調(diào)托座絲桿與螺母旋合長度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立桿內(nèi)的長度不得小于150mm。主要材料參數(shù)表【型鋼懸挑腳手架(扣件式)】名稱規(guī)格用途單位用量備注鋼管6m48

15、.0mm3.5mm縱向水平桿、立桿、剪刀撐根1.5m48.0mm3.5mm橫向水平桿、連墻件根腳手板3000mm200mm50mm腳手板與基礎墊板塊扣件各桿件的連接個安全網(wǎng)6m1.5m2000目防墜張鋼絲繩14mm上拉桿件米下?lián)螚U件根工字鋼3m16號 4m16號懸挑主梁根腳手架排數(shù)雙排腳手架縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上搭設高度(m)鋼管類型48.03.5立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.85立桿步距(m)1.8雙立桿計算方法設置雙立桿擋腳板1步1設腳手板1步1設橫向斜撐6跨1設連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接地區(qū)基本風壓(kN/m2)0.3安全網(wǎng)全封閉懸挑方式普通主梁懸

16、挑錨固點設置方式壓環(huán)鋼筋壓環(huán)鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1250主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內(nèi)錨固長度Lx(mm)1600梁/樓板混凝土強度等級 主梁材料規(guī)格16號工字鋼落地式腳手架構造要求及技術措施 （一）總體概況5.1.1 地基處理基槽回填土采用素土分層夯實，密實度采用環(huán)刀取樣進行試驗，表面用C10 混凝土進行硬化，厚度為10cm。基礎上、底座下設置墊木，其厚度不小于5cm，布設必須平穩(wěn)，不得懸空。并在距腳手架外立桿50cm 處設一淺排水溝（做法詳見下圖所示）。5.1.2 立桿立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，

17、立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內(nèi)，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于步距的1/3。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。5.1.3 大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內(nèi)側，用直角扣件與立桿扣緊，其長度為2跨、不小于3.5m，同一步大橫桿圓周要交圈。5.1.4 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節(jié)點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據(jù)作業(yè)層腳手板搭設的需

18、要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。5.1.5 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。5.1.6 剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設

19、置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間（本工程全部在50左右）。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣節(jié)點。所有固定點距主節(jié)點距離不大于15cm。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。5.1.7 腳手板 1）作業(yè)層腳手板鋪滿、鋪穩(wěn)、鋪實。 2）竹串腳手板設置在三根橫向水平桿上，當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與橫向水平桿可靠固定，嚴防傾斜。腳手板的鋪設采用搭接平鋪或?qū)悠戒仭?/p>

20、腳手板對接平鋪時，接頭處設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度在130150mm之間，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于30mm；腳手板搭接鋪設時，接頭應支在橫向水平桿上，搭接長度不應小于20mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于10mm 3）作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板的兩端均應固定于支承桿件上。5.1.8 連墻件 宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不大于300mm； 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定； 優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； 必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。 連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當

21、不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接； 連墻件的構造要求：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股，亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋； 當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度60度之間；連接點中心至主節(jié)點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除；5.1.9 安全防（圍）護設施腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網(wǎng)。密目網(wǎng)采用1.86.0m 的規(guī)格，用網(wǎng)繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業(yè)層網(wǎng)應

22、高于平臺1.2m，并在作業(yè)層下步架處設一道水平兜網(wǎng)。在架內(nèi)高度3.6m 處設首層平網(wǎng)，往上每隔五步距設隔層平網(wǎng)，施工層應設隨層網(wǎng)。作業(yè)層腳手架立桿于0.6m 及1.2m 處設有兩道防護欄桿，底部側面設18cm 高的擋腳板。5.1.10 人行馬道人行馬道設在結構的現(xiàn)場砂石料堆場地一側，采用“之”字形、坡度1:3、寬度1.2m（見右圖所示）。馬道腳手板采用順鋪、接頭搭接，下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處應用三角木填順，每隔30cm 設置一根防滑木條，木條規(guī)格為2cm4cm（厚度寬度）。馬道轉角處設置休息平臺，寬度大于1.80m。斜道兩側及平臺外圍均必須設置欄桿及擋腳板。欄桿設置兩道，高度分

23、別為0.6m 和1.2m，擋腳板高度不小于15cm，外側用密目式安全立網(wǎng)封閉。5.1.11 腳手架出入口的構造該出入口設在進貯倉大門位置，挑空兩根立桿、跨越三步三跨，大小為4.5m5.4m（寬高）。出入口處再搭設6.0m4.5m6.0m（長寬高）的防護棚，上鋪5cm厚的雙層腳手板，見右圖所示。在出入口兩側的內(nèi)、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12 步，立柱用短管斜撐相互聯(lián)系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節(jié)點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉

24、扣件中心線至主節(jié)點的距離在15cm 內(nèi)。當斜腹桿在1 跨內(nèi)跨越2 個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接（構造方式見下圖所示）。落地式腳手架計算書1#地塊1#樓17.35米高雙排腳手架計算書依據(jù)規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011計算參數(shù): 鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。雙排腳手架，搭設高度17.4米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50

25、米，立桿的橫距1.05米，內(nèi)排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。 鋼管類型為48.03.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓0.30kN/m2，高度變化系數(shù)1.0000，體型系數(shù)0.6000。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D

26、4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.040kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.050/2=0.184kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/2=1.575kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.040+1.20.184=0.268kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.575=2.205kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

27、 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.268+0.102.205)1.5002=0.544kN.m支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.268+0.1172.205)1.5002=-0.641kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.641106/5260.0=121.825N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值

28、q1=0.040+0.184=0.223kN/m活荷載標準值 q2=1.575kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.223+0.9901.575)1500.04/(1002.06105127100.0)=3.307mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0401.500=0.060kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.

29、276kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 P=1.20.060+1.20.276+1.42.362=3.710kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.040)1.0502/8+3.7101.050/4=0.980kN.m=0.980106/5260.0=186.381N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和

30、均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0401050.004/(3842.060105127100.000)=0.024mm集中荷載標準值 P=0.060+0.276+2.362=2.698kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2697.6751050.01050.01050.0/(482.06105127100.0)=2.485mm最大撓度和 V=V1+V2=2.509mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照

31、下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0401.050=0.042kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.20.042+1.20.276+1.42.362=3.688kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承

32、載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1295 NG1 = 0.13017.350=2.247kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(

33、4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.350=0.260kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.945kN。活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數(shù)： Us = 0.600經(jīng)計算得到：Wk = 0.300

34、1.0000.600 = 0.180kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.24.945+0.91.44.725=11.887kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.24.945+1.44.725=12.548kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經(jīng)過計算得到

35、風荷載產(chǎn)生的彎矩： Mw=0.91.40.1801.5001.8001.800/10=0.110kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.548kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為3118/16=19

36、6 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=170 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計算得到: =12548/(0.19506)=132.146N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.887kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1

37、.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=170 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.110kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計算得到 =11887/

38、(0.19506)+110000/5260=146.135N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經(jīng)過計算得到 Nf2 = 303.873kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到 N1=7.082kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件單扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=38.68 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 4.95+

39、4.72=9.67kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！16#、17#樓結構23.8米高雙排腳手架計算書一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。雙排腳手架，搭設高度23.8米，5.5米以下采用雙管立桿，5.5米以上采用單管立桿。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.0

40、5米，內(nèi)排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為48.03.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數(shù)1.0000，體型系數(shù)0.6000。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗

41、距計算采用 W=(D4-d4)/32D。2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:主體腳手架；3.風荷載參數(shù)本工程地處達州市，測區(qū)風向受大巴山影響，多為東北風，風少且風速?。?7米/秒），平均風力1.62.1級，最大風力七級，基本風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)s 為0.214；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳

42、手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數(shù):13；單立桿腳手板鋪設層數(shù):0；5.地基參數(shù)地基土類型:粘性土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.040kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.050/2=0.184kN/m 活荷載標準值

43、Q=3.0001.050/2=1.575kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.040+1.20.184=0.268kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.575=2.205kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.268+0.102.205)1.5002=0.544kN.m支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.268+0.1172.205)1.5002=-0.641kN.m我們選

44、擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.641106/5260.0=121.825N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.040+0.184=0.223kN/m活荷載標準值 q2=1.575kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.223+0.9901.575)1500.04/(1002.06105127100.0)=3.307mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，

45、大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0401.500=0.060kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 P=1.20.060+1.20.276+1.42.362=3.710kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.040)1.05

46、02/8+3.7101.050/4=0.980kN.m=0.980106/5260.0=186.381N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0401050.004/(3842.060105127100.000)=0.024mm集中荷載標準值 P=0.060+0.276+2.362=2.698kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2697.6751050.01050.010

47、50.0/(482.06105127100.0)=2.485mm最大撓度和 V=V1+V2=2.509mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0401.050=0.042kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.5

48、00/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.20.042+1.20.276+1.42.362=3.688kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1295 NG1 = 0.13023.800=3.082kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準

49、值為0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50023.800=0.357kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.877kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.0

50、50/2=4.725kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數(shù)： Us = 0.600經(jīng)計算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.25.877+0.91.44.725=13.005kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1

51、.25.877+1.44.725=13.667kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩： Mw=0.91.40.1801.5001.8001.800/10=0.110kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.667kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；

52、 l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=170 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計算得到: =13667/(0.19506)=143.924N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計

53、算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.005kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=170 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),

54、由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.110kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計算得到 =13005/(0.19506)+110000/5260=157.913N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經(jīng)過計算得到 Nf2 = 303.873kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到 N1=7.082kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件單扣件滿足要求! 連墻件扣件

55、連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=42.41 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 5.88+4.72=10.60kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！六、懸挑腳手架（一

56、）懸挑架搭設材料及相關數(shù)據(jù)選擇1、腳手架參數(shù)立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.90m，大橫桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻寬度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為 48.03.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.0m，水平間距4.5 m，采用扣件連接。2、活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構防護腳手架；3、風荷載參數(shù)本工程地處達州宣漢，基本風壓0.6kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)s 為0.214；4、靜荷載

57、參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.170；安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.01；腳手板鋪設層數(shù):4 層；（按照四層立體防護進行驗算）腳手板類別:18cm寬竹夾板；欄桿擋板類別:多層板擋板；5、水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用Q235B的16號工字鋼3米，其中建筑物外懸挑段長度1.05m，建筑物內(nèi)錨固段長度1.95m。錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑(mm):16mm的園鋼；6、拉繩與支桿參數(shù)選擇鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。鋼絲繩安全系數(shù)為:6.0；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建

58、筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1 m。（二）腳手架的搭設作業(yè)應遵守以下規(guī)定： 搭設場地應平整、夯實并設置排水措施。 立于土地面之上的桿底部應加設寬度200m、厚度50mm的墊木、墊板或其它剛性墊塊，每根立桿的支墊面積應符合設計要求且不得小于0.15。 在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規(guī)格和質(zhì)量不合格的桿配件。 腳手架的搭設作業(yè)，必須在統(tǒng)一指揮下，嚴格按照以下規(guī)定程序進行：（三）腳手架的使用應遵守以下規(guī)定： 作業(yè)層每1m2架面上實用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過以下的規(guī)定值或施工設計值；施工荷載（作業(yè)層上人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架采

59、取3kN/；裝修腳手架取2kN/。 在架板上堆放的砂漿和容器總重量不得大于1.5kN；施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。 在架面上設置的材料應碼放整齊穩(wěn)固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行。 作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。 在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經(jīng)主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業(yè)完畢后，及時予以恢復。 工人在架上作業(yè)中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生

60、碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。 每班工人上架作業(yè)時，應先行檢查有無影響安全作業(yè)的問題存在，在排除和解決后方許開始作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)在不安全的情況和跡象時，應立即停止作業(yè)進行檢查，解決以后才能恢復正常作業(yè)；發(fā)現(xiàn)有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。 在每步架的作業(yè)完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業(yè)期間，應及時清理落入安全網(wǎng)內(nèi)的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。5.2.4 腳