180m建筑TC7035塔吊基礎施工方案

1、龍巖佰翔京華中心 【塔吊基礎專項施工方案】PAGE 51中建三局集團有限公司佰翔京華中心主體工程塔吊基礎專項施工方案編制人： 審核人: 審批人： 中建三局集團有限公司2014年6月26日目 錄 TOC o 1-5 h z u HYPERLINK l _Toc392699676 第1章 編制依據(jù) PAGEREF _Toc392699676 h 1 HYPERLINK l _Toc392699677 第2章 分項工程概況 PAGEREF _Toc392699677 h 1 HYPERLINK l _Toc392699678 2.1 土建概況 PAGEREF _Toc392699678 h 1 HY

2、PERLINK l _Toc392699679 2.2 鋼結構概況 PAGEREF _Toc392699679 h 1 HYPERLINK l _Toc392699680 第3章 塔吊的選型與布置 PAGEREF _Toc392699680 h 4 HYPERLINK l _Toc392699681 3.1 影響塔吊選擇的主要因數(shù) PAGEREF _Toc392699681 h 4 HYPERLINK l _Toc392699682 3.2 塔吊型號的選擇 PAGEREF _Toc392699682 h 7 HYPERLINK l _Toc392699683 3.2.1 TC7035塔吊參數(shù)

3、PAGEREF _Toc392699683 h 8 HYPERLINK l _Toc392699684 3.2.2 TC7013塔吊參數(shù) PAGEREF _Toc392699684 h 10 HYPERLINK l _Toc392699685 3.2.3 TC6015塔吊參數(shù) PAGEREF _Toc392699685 h 12 HYPERLINK l _Toc392699686 3.2.4 本工程塔吊參數(shù) PAGEREF _Toc392699686 h 14 HYPERLINK l _Toc392699687 3.3 塔吊吊重分析 PAGEREF _Toc392699687 h 4 HYPE

4、RLINK l _Toc392699688 第4章 塔吊平面定位 PAGEREF _Toc392699688 h 14 HYPERLINK l _Toc392699689 4.1 塔吊平面定位 PAGEREF _Toc392699689 h 14 HYPERLINK l _Toc392699690 4.2 基礎與后澆帶位置處理建議 PAGEREF _Toc392699690 h 16 HYPERLINK l _Toc392699691 第5章 塔吊定位與基礎形式選擇 PAGEREF _Toc392699691 h 18 HYPERLINK l _Toc392699692 5.1 塔吊標準節(jié)定位

5、 PAGEREF _Toc392699692 h 18 HYPERLINK l _Toc392699693 5.2 塔吊標準節(jié)與-1層梁板關系 PAGEREF _Toc392699693 h 20 HYPERLINK l _Toc392699694 5.3 塔吊標準節(jié)與首層梁板關系 PAGEREF _Toc392699694 h 22 HYPERLINK l _Toc392699695 5.4 樁基礎 PAGEREF _Toc392699695 h 24 HYPERLINK l _Toc392699696 第6章 塔吊基礎承臺的配筋及施工處理 PAGEREF _Toc392699696 h 2

6、5 HYPERLINK l _Toc392699697 6.1 TC7035（酒店塔樓區(qū)）塔吊基礎配筋 PAGEREF _Toc392699697 h 25 HYPERLINK l _Toc392699698 6.2 TC7013塔吊基礎配筋 PAGEREF _Toc392699698 h 27 HYPERLINK l _Toc392699699 6.3 TC6015塔吊基礎配筋 PAGEREF _Toc392699699 h 29 HYPERLINK l _Toc392699700 第7章 基礎施工及驗收 PAGEREF _Toc392699700 h 31 HYPERLINK l _Toc

7、392699701 7.1 塔吊底座安裝 PAGEREF _Toc392699701 h 31 HYPERLINK l _Toc392699702 7.2 基礎施工注意事項 PAGEREF _Toc392699702 h 31 HYPERLINK l _Toc392699703 7.3 地基土檢查驗收 PAGEREF _Toc392699703 h 31 HYPERLINK l _Toc392699704 7.4 基礎檢查驗收 PAGEREF _Toc392699704 h 31 HYPERLINK l _Toc392699705 第8章 塔吊基礎的計算書 PAGEREF _Toc392699

8、705 h 32 HYPERLINK l _Toc392699706 8.1 TC7035塔吊樁基礎驗算 PAGEREF _Toc392699706 h 32 HYPERLINK l _Toc392699707 8.2 TC7013辦公塔樓區(qū)塔吊樁基礎驗算 PAGEREF _Toc392699707 h 35 HYPERLINK l _Toc392699708 8.3 TC7013（裙樓區(qū)）樁基礎驗算 PAGEREF _Toc392699708 h 38 HYPERLINK l _Toc392699709 8.4 TC6015塔吊樁基礎驗算 PAGEREF _Toc392699709 h 41

9、 HYPERLINK l _Toc392699710 第9章 塔吊基礎廠家設計圖 PAGEREF _Toc392699710 h 45 HYPERLINK l _Toc392699711 9.1 TC7035塔吊 PAGEREF _Toc392699711 h 45 HYPERLINK l _Toc392699712 9.2 TC7013塔吊 PAGEREF _Toc392699712 h 46 HYPERLINK l _Toc392699713 9.3 TC6015塔吊 PAGEREF _Toc392699713 h 51龍巖佰翔京華中心 【塔吊基礎專項施工方案】編制依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范

10、（GB 50007-2002）。建筑基樁技術規(guī)范（JGJ 94-2008）。國家標準現(xiàn)行建筑機械規(guī)范大全（中國建筑出版社，1994）。獨立式塔吊基礎抗傾覆穩(wěn)定分析（世界地震工程21卷2期，2005年6月）。建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ 33-2012）。塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程（JGJ/T187-2009）。中聯(lián)重科TC6013、TC7013、TC7035、TC6515塔式起重機使用說明書。佰翔京華中心巖土工程勘察報告（2013-LY08）。佰翔京華中心巖土工程施工勘察報告（HK2013-06-06）。塔式起重機設計規(guī)范（GB/T13752-1992）。塔式起重機混凝土基礎工程技術

11、規(guī)程（JGJT 187-2009）。建筑樁基技術規(guī)范（JGJ94-2008）。混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2011）。分項工程概況土建概況本工程位于龍巖大道以東、西陂路以北、登高西路以南的地塊，建筑占地面積約15140.77m，總建筑面積204491.08 m，其中地上建筑面積150596.22 m，地下建筑面積53894.86 m。建筑層數(shù)及高度：地下室2層，辦公塔樓地上部分35層，檐口高度155.4m；酒店塔樓地上部分40層，檐口高度180m；裙樓4層，檐口高度28.2m。塔樓基礎采用樁筏基礎，酒店塔樓處筏板厚度3000mm、辦公塔樓處筏板厚度2700mm，塔樓以外筏板厚度為550

12、mm。采用沖（鉆）孔樁。鋼結構概況本工程鋼結構主要由勁性鋼骨柱、梁組成。鋼結構主要在酒店塔樓區(qū)域，外框柱為勁性結構（-2層22層，32層36層），鋼骨梁主要分布在34層35層。鋼骨柱截面統(tǒng)計如下：層數(shù)柱編號柱截面（D）鋼骨截面鋼骨截面形式H1B1tw1tf1H2B2tw2xtf2-2層KZ1a18501200500455012005004550-1層KZ1160012005004550120050045501-2層KZ1160012005004550120050045503-4層KZ2160012003002030120030020305層KZ3150011003002030110030020

13、306層KZ3150011003002030110030020307層KZ3150011003002030110030020308-9層KZ31500110030020301100300203010層KZ31500110030020301100300203011層KZ41400100030016281000300162812-14層KZ41400100030016281000300162815-20層KZ513009003001425900300142521層KZ513009003001425900300142522層KZ513009003001425900300142532層KZ101200

14、HBtwtf(6005501650)KZ131200HBtwtf (6004502835)33層KZ101200HBtwtf(6005501650)KZ131200HBtwtf(6005501650)34層同33層35層KZ11A型850HBtwtf（4503001635）KZ11B型850HBtwtf（4503001635）36層同35層鋼骨梁截面統(tǒng)計如下：分布層數(shù)型鋼梁截面尺寸最大跨長（mm）重量總重34層H400450143539000.28t/m1.092TH400550143543800.34/m1.49T35層H1050450163544000.37/m1.63TH10505501

15、65046000.55/m2.53T塔吊的選型與布置影響塔吊選擇的主要因數(shù)1、辦公塔樓、酒店塔樓及裙樓的屋面高度。2、結構特點為核心筒內(nèi)埋勁性鋼柱+混凝土墻體、外框柱內(nèi)埋勁性鋼骨、轉換層混凝土梁內(nèi)設鋼骨梁，鋼骨柱、鋼骨梁的吊裝對塔吊的選型提出了要求；3、基坑的深度與周邊地上建筑物的高度，對塔吊自由高度提出了要求。塔吊吊重分析本工程塔吊布置及選型在吊運能力方面主要為滿足鋼結構件的吊裝需求，本工程根據(jù)鋼構件重量計算及鋼柱分節(jié)可知，酒店外框勁性柱吊裝為本工程最不利吊裝工況。鋼構件的吊裝工況分析如下述。1、酒店勁性柱編號及分布鋼柱編號：本工程根據(jù)鋼柱定位編訂編號，每棟為方便識別，單另編號，具體編號情況

16、如表格所示：類型編號酒店勁性柱GZ(*)-1/2/3鋼柱平面位置分布酒店勁性柱分布鋼柱平面位置構件編號GZ1-1/2/3GZ1-1/2/3GZ1-1/2/3GZ1-1/2/3GZ1-1/2/3截面十1200500十1200300十1100300十1000300十900300所屬樓層B23F3F6F6F11F11F16F16F23F2、外框鋼柱吊裝分析1）塔吊性能參數(shù)塔吊在酒店塔樓外框東側布置，考慮塔吊的附著、覆蓋及鋼柱的分布，要求塔吊在48m的作業(yè)半徑起重量達到5.57t，基本滿足最重GZ1吊裝需求。故選擇1臺TC7035塔吊，做為鋼結構主要吊裝設備（詳細布置見施工平面規(guī)劃）。TC7035塔吊

17、參數(shù)2）吊裝工況分析施工階段：酒店鋼柱吊裝酒店塔吊布置圖結論：根據(jù)酒店鋼柱分段重量分析，分段鋼柱最重為GZ1-1，分段重量7.30t，塔吊已完全覆蓋桁架吊裝區(qū)域，本施工階段吊裝需求滿足。塔吊型號的選擇分析以上影響塔吊布置的因素，綜合考慮現(xiàn)場施工條件、現(xiàn)有資源等條件，選擇下方案：選用四臺塔吊作為本工程主要吊裝設備，其中酒店塔樓區(qū)域布置一臺TC7035塔吊，辦公塔樓區(qū)域布置一臺TC7013塔吊，裙樓分別布置一臺TC7013、TC6015塔吊。序號塔吊型號基礎做法基礎尺寸長寬高(mmm)砼建筑物高度臂長塔吊樁情況17035樁基礎11.1511.41.4C35180m70利用4根工程樁27013樁基礎

18、 11.411.41.4C35150m70利用4根工程樁36015樁基礎11.411.41.4C3525m60利用4根工程樁47013（裙樓）樁基礎11.411.41.4C3525m60利用4根工程樁TC7035塔吊參數(shù)TC7013塔吊參數(shù)TC6015塔吊參數(shù)本工程塔吊參數(shù)吊裝設備臂長(m)爬升方式最大起升高度(m)最大自由高度(m)擬布置位置功能分工TC703570外附196.561.5見塔吊平面定位圖主要負責塔樓鋼結構吊裝及土建材料吊裝TC701370外附16256.7見塔吊平面定位圖主要負責塔樓區(qū)域鋼結構吊裝及土建材料吊裝TC6015604141見塔吊平面定位圖主要負責裙樓區(qū)域土建材料吊

19、裝TC70136051.756.7見塔吊平面定位圖主要負責裙樓區(qū)域土建材料吊裝備注根據(jù)塔吊參數(shù)及平面定位，高低塔大臂與對方塔身不會相撞，但是要保證高低塔之間不會打架，必須要保證高塔大臂不會與低塔的拉桿相撞，TC7035塔吊標準節(jié)為3.75m一節(jié)，TC7013塔吊標準節(jié)為3.0m，TC6015塔吊標準節(jié)1.6m一節(jié)。 塔吊平面定位塔吊平面定位根據(jù)主體結構輪廓線及現(xiàn)場材料加工場地的平面布置，考慮方便塔吊安裝拆除等因數(shù)，進行塔吊的定位如下：注：塔吊自編號（辦公樓TC7013塔吊為1#塔吊、東北角裙樓區(qū)TC7013塔吊為2#塔吊、酒店塔樓區(qū)TC7035塔吊為3#塔吊、西南角裙樓區(qū)TC6015塔吊為4#

20、塔吊）再排除以下因素，對塔吊定位進行調(diào)整；（1）塔吊標準節(jié)是否與地下室墻柱位置重疊；（2）塔吊基礎是否位于地下室外墻以外；（3）塔吊基礎定位后，標準節(jié)是否與地下室框架梁重疊；（4）塔吊基礎定位后，標準節(jié)是否穿越地上主體結構；（5）塔吊基礎定位后，塔吊拆除時，平衡臂或起重臂在自降后的拆除高度是否與主體結構沖突；（6）塔吊基礎定位后，塔吊拆除時，標準節(jié)位置是否與施工電梯標準節(jié)（導軌架）位置沖突；（7）塔吊基礎定位后，在附著樓層的附墻桿是否超長；基礎與后澆帶位置處理酒店區(qū)域TC-7035塔吊基礎后澆帶TC-7013（裙樓）區(qū)域后澆帶塔吊基礎與筏板交接處處理方法塔吊基礎與筏板交接處除按照原設計要求留置

21、筏板鋼筋，還需在基礎周圍預留加強鋼筋及止水鋼板，詳見下圖：塔吊定位與基礎形式選擇塔吊標準節(jié)定位TC7013塔吊基礎定位TC7035塔吊基礎定位塔吊標準節(jié)與-1層梁板關系TC7013塔吊TC7035塔吊塔吊標準節(jié)與首層梁板關系TC7015（辦公樓）TC6015塔吊TC7035（酒店）樁基礎塔吊對基礎不均勻沉降極為敏感，考慮龍巖地區(qū)地質(zhì)條件復雜（地下存在溶洞、土洞等情況），為保證在結構施工階段塔吊的使用安全，四臺塔吊基礎優(yōu)先采用樁承臺基礎，且全部利用工程樁受力。塔吊基礎皆位于純地下室部分。塔吊宜布置在承臺中心位置，1#塔吊為縮減與辦公塔樓之間的距離，向辦公塔樓偏移了1.90m，同時也避開了主梁交叉

22、位置； 2#、3#、4#塔吊皆布置在基礎中心位置。塔吊傾覆力矩和水平及豎向荷載，按中聯(lián)重科TC6015、TC7013、TC7035塔式起重機使用說明書取用（見表1、表2、表3）。表1. TC7035基礎載荷工況 荷載FK（KN）Fh（KN）彎矩M（KNm）扭矩Mn（KNm）工作工況40.813256122700非工作工況173114161840表2. TC6015基礎載荷工況 荷載FK（KN）Fh（KN）彎矩M（KNm）扭矩Mn（KNm）工作工況24.57012117.2279非工作工況100.4592.52717.10表3. TC7013基礎載荷工況 荷載Fh（KN）Fv（KN）彎矩M（KN

23、m）扭矩Mn（KNm）工作工況41.05983.73878.2492非工作工況161893.85535.70塔吊基礎承臺的配筋及施工處理為保證塔吊基礎的承載力，將塔吊基礎與相鄰承臺單獨配筋疊合，以保證承載力滿足要求。根據(jù)塔吊說明書要求，塔吊基礎混凝土強度等級為C35，與本工程底板混凝土強度等級一致。以下為各個塔吊基礎配筋情況。TC7035（酒店塔樓區(qū)）塔吊基礎配筋塔吊基礎配筋如下：序號名稱規(guī)格材質(zhì)1上部主筋X向25178Y向25178HRB4002下部主筋X向25178Y向25178HRB4003拉鉤1210001000HRB400TC7035塔吊平面圖TC7013塔吊基礎配筋塔吊基礎配筋如下

24、：序號名稱規(guī)格材質(zhì)1上部主筋X向25120Y向25120HRB4002下部主筋X向25120Y向25120HRB4003拉鉤1210001000HRB400辦公塔樓區(qū)域TC7013塔吊基礎TC7013塔吊（裙樓區(qū)域）基礎平面TC6015塔吊基礎配筋塔吊基礎配筋如下：序號名稱規(guī)格材質(zhì)1上部主筋X向22190Y向22190HRB4002下部主筋X向22190Y向22190HRB4003拉鉤1410001000HRB400TC6015塔吊（裙樓區(qū)域）基礎平面塔吊混凝土等級，塔吊基礎采用C35P8防水混凝土，若為滿足現(xiàn)場提前安裝的情況，至少需提高一個混凝土強度等級（即C40P8），且塔吊安裝作業(yè)前需進

25、行同養(yǎng)試塊實驗，混凝土強度應達到30mpa。塔吊先行澆筑區(qū)域內(nèi)的承臺、柱墩配筋按照原設計施工圖紙進行施工，遇底板與承臺交接、承臺與塔吊基礎交接、塔吊基礎與底板交接及底板底標高不同時的處理按照如下剖面圖施工：基礎施工及驗收塔吊底座安裝將固定支腳放在要安裝的基礎位置墊平，用附帶的對角線拉桿將4個支腳連接，然后先裝一個標準節(jié)。整體吊起，在固定支腳支承臺板上，用楔塊調(diào)平，用測量儀器檢查標準節(jié)在兩個方向的垂直度，使之在1/1000內(nèi)，固定，澆筑混凝土，等混凝土達到規(guī)定強度后，安裝上部標準節(jié)?；A施工注意事項1、本工程基礎同底板及覆蓋范圍承臺整體貫通施工，以后基礎將成為主體結構的一部分，故所有材料都要提前

26、送檢。2、基礎的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，應該按照設計要求檢查驗收，合格后方可澆搗混凝土，澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或者預埋件，混凝土澆筑后應及時保濕養(yǎng)護。3、安裝塔吊時基礎混凝土應達到80%以上設計強度，塔吊運行使用時基礎混凝土應達到100%設計強度。4、基礎混凝土施工中，在基礎四角應作好沉降觀測及位移觀測點，并作好原始記錄，塔吊安裝后應定期進行觀測并記錄，沉降量和傾斜率不應超過本規(guī)程第4.2.4的規(guī)定?；A的防雷接地應該按照建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ 332001 /J 1192001）的規(guī)定執(zhí)行。地基土檢查驗收基坑開挖后應該按照現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50202

27、的規(guī)定進行驗槽，應檢驗坑底標高、長度和寬度、坑底平整度及地基土性是否符合巖土工程勘察報告。基礎檢查驗收1、鋼材、水泥、砂石、防水材料等原材料進場時，應按現(xiàn)行國家標準混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204和鋼結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50205規(guī)定做材料性能檢驗。2、基礎的鋼筋綁扎后，應作隱蔽工程驗收，隱蔽工程應包括塔機基礎節(jié)的預埋件或者預埋節(jié)等，驗收合格后方可澆筑混凝土。3、基礎混凝土的強度等級必須符合設計要求，用于檢查結構構件混凝土強度的試件，應在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204的有關規(guī)定。塔吊基礎的計算書TC70

28、35塔吊樁基礎驗算一. 參數(shù)信息 塔吊型號:TC7035,自重(包括壓重)F1=1141.00kN,最大起重荷載F2=160.00kN 塔吊傾覆力距M=6184.00kN.m,塔吊起重高度H=61.50m,塔身寬度B=2.2m 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或寬度Bc=10.00m 樁直徑或方樁邊長 d=1.20m,樁間距a=8.40m,承臺厚度Hc=1.40m 基礎埋深D=0.00m,承臺箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=1141.00kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=160.00kN 作用于

29、樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2(F1+F2)=1561.20kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.46184.00=8657.60kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=1.21301.00=1561.20kN； G樁基承臺的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=4200.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺

30、中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=(1561.20+4200.00)/4+8657.60(8.401.414/2)/2(8.401.414/2)2=2169.20kN 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設計值： N=(1561.20+4200.00)

31、/4+8657.60(8.40/2)/4(8.40/2)2=1955.63kN Mx1=My1=2(1955.63-4200.00/4)(4.20-1.10)=5614.93kN.m四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 經(jīng)過計算得 s=5614.93106/(1.0016.7010000.00135

32、0.002)=0.018 =1-(1-20.018)0.5=0.019 s=1-0.019/2=0.991 Asx= Asy=5614.93106/(0.9911350.00300.00)=13994.32mm2。五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2169.20kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.06； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm

33、2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=10000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第4.1.1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=2169.20kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A=1.131m2。 經(jīng)過計算得

34、到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=2169.20kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: s,p分別為樁側阻群樁效應系數(shù)，樁端阻群樁效應系數(shù)，承臺底土阻力群樁效應系數(shù)； s,p分別為樁側阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限

35、端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=3.770m； Ap樁端面積,取Ap=1.13m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 9.92 0 0 粘性土 2 1.2 0 10000 砂類土中擠土群樁 由于樁的入土深度為11.12m,所以樁端是在第2層土層。 最大壓力驗算: R=3.77(9.9200.965+1.201.02375)/1.65+1.3710000.001.13/1.65=9390.93kN上式計算的R的值大于最大壓力2169.20kN,所以滿足要求!TC701

36、3辦公塔樓區(qū)塔吊樁基礎驗算一. 參數(shù)信息 塔吊型號:TC7013辦公樓,自重(包括壓重)F1=983.70kN,最大起重荷載F2=100.00kN 塔吊傾覆力距M=5536.00kN.m,塔吊起重高度H=56.70m,塔身寬度B=2m 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或寬度Bc=11.40m 樁直徑或方樁邊長 d=1.00m,樁間距a=8.40m,承臺厚度Hc=1.40m 基礎埋深D=1.50m,承臺箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=983.70kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=100.00kN

37、作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2(F1+F2)=1300.44kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.45536.00=7750.40kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=1.21083.70=1300.44kN； G樁基承臺的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=10136.88kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁

38、相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=(1300.44+10136.88)/4+7750.40(8.401.414/2)/2(8.401.414/2)2=3511.85kN 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設計值： N=(1300.44+101

39、36.88)/4+7750.40(8.40/2)/4(8.40/2)2=3320.66kN Mx1=My1=2(3320.66-10136.88/4)(4.20-1.00)=5033.24kN.m四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 經(jīng)過計算得 s=5033.24106/(1.0016.701140

40、0.001350.002)=0.015 =1-(1-20.015)0.5=0.015 s=1-0.015/2=0.993 Asx= Asy=5033.24106/(0.9931350.00300.00)=12519.22mm2。五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=3511.85kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.06； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16

41、.70N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=11400mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第4.1.1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=3511.85kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A=0.785m2

42、。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=3511.85kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: s,p分別為樁側阻群樁效應系數(shù)，樁端阻群樁效應系數(shù)，承臺底土阻力群樁效應系數(shù)； s,p分別為樁側阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值

43、； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=3.142m； Ap樁端面積,取Ap=0.79m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 10.24 0 0 粘性土 2 2.3 0 7500 砂類土中擠土群樁 由于樁的入土深度為12.54m,所以樁端是在第2層土層。 最大壓力驗算: R=3.14(10.2400.9615+2.301.021125)/1.65+1.377500.000.79/1.65=4900.30kN 上式計算的R的值大于最大壓力3511.85kN,所以

44、滿足要求!TC7013（裙樓區(qū)）樁基礎驗算一. 參數(shù)信息 塔吊型號:TC7013辦公樓,自重(包括壓重)F1=983.70kN,最大起重荷載F2=100.00kN 塔吊傾覆力距M=5536.00kN.m,塔吊起重高度H=56.70m,塔身寬度B=2m 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或寬度Bc=11.40m 樁直徑或方樁邊長 d=1.00m,樁間距a=8.40m,承臺厚度Hc=1.40m 基礎埋深D=1.50m,承臺箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=983.70kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=1

45、00.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2(F1+F2)=1300.44kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.45536.00=7750.40kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=1.21083.70=1300.44kN； G樁基承臺的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=10136.88kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值(kN.m)；

46、 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=(1300.44+10136.88)/4+7750.40(8.401.414/2)/2(8.401.414/2)2=3511.85kN 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設計值： N=(130

47、0.44+10136.88)/4+7750.40(8.40/2)/4(8.40/2)2=3320.66kN Mx1=My1=2(3320.66-10136.88/4)(4.20-1.00)=5033.24kN.m四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 經(jīng)過計算得 s=5033.24106/(1.001

48、6.7011400.001350.002)=0.015 =1-(1-20.015)0.5=0.015 s=1-0.015/2=0.993 Asx= Asy=5033.24106/(0.9931350.00300.00)=12519.22mm2。五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=3511.85kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.06； fc混凝土軸心抗壓強度設

49、計值，fc=16.70N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=11400mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第4.1.1條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=3511.85kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A

50、=0.785m2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=3511.85kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: s,p分別為樁側阻群樁效應系數(shù)，樁端阻群樁效應系數(shù)，承臺底土阻力群樁效應系數(shù)； s,p分別為樁側阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsk樁側第i層土的極限側阻力標

51、準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=3.142m； Ap樁端面積,取Ap=0.79m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 11.34 0 0 粘性土 2 1.3 0 7500 砂類土中擠土群樁 由于樁的入土深度為12.64m,所以樁端是在第2層土層。 最大壓力驗算: R=3.14(11.3400.965+1.301.02375)/1.65+1.377500.000.79/1.65=4893.56kN 上式計算的R的值大于最大壓力3511.8

52、5kN,所以滿足要求!TC6015塔吊樁基礎驗算一. 參數(shù)信息 塔吊型號:TC6015,自重(包括壓重)F1=760.00kN,最大起重荷載F2=60.00kN 塔吊傾覆力距M=2660.00kN.m,塔吊起重高度H=45.00m,塔身寬度B=1.6m 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或寬度Bc=11.40m 樁直徑或方樁邊長 d=1.00m,樁間距a=8.40m,承臺厚度Hc=1.40m 基礎埋深D=0.00m,承臺箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=760.00kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=

53、60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2(F1+F2)=984.00kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.42660.00=3724.00kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=1.2820.00=984.00kN； G樁基承臺的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=5458.32kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=(984.00+5458.32)/4+3724.00(8.401.414/2)/2(8.401.414/2)2=1924.11kN 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 Mx1,My1計算截面