味精廢水處理環(huán)境工程課程設計

1、第 1 章 緒論味精生產過程中所排放的廢水量大，尤其是味精發(fā)酵液經等電提取谷氨酸后排放的母液具有“五高一低”的特點，是一種治理難度很大的工業(yè)廢水。由于不能有效地治理味精廢水，不少味精廠被列入全國重點污染源3000 家單位之列。味精廢水的治理已經成為制約味精生產企業(yè)發(fā)展的重大難題 。目前國外都還沒有成熟的成套技術應用于生產實踐。主要的問題是一次性投資過大，或者日常運行費用過高 , 大多數味精廠無法承受 , 不得不長期維持超標排放的現(xiàn)狀。但面對環(huán)境的日益惡化，國家制定了嚴格的排放標準，味精生產企業(yè)在面對現(xiàn)狀的同時，需要及時改進味精廢水處理工藝，引進新技術。在味精廢水中含有許多寶貴的資源，廠家可以根

2、據廢水中所含物質不同，對廢水進行分析和適宜的處理工藝。因此，根據味精廢水的特點，必須采取切實有效的措施，對其進行綜合治理。在減小廢水對環(huán)境造成污染的同時，回收廢水中的菌體蛋白，取得一定的經濟效益和環(huán)境效益。根據某味精廠廢水特點及地理特征，并考慮環(huán)保、經濟，特設計了氣浮-UASB-SB島口氣浮-UASB接觸氧化法兩個方案，并做出比 較選擇。設計基礎資料某味精廠位于華東某市，該廠采用硫酸冷凍等電法制取味精。生產車間實行三班制，水量變化較大，日排水量為2500 m3/d 。建設單位提供場地基本平坦，設計圍 350X 35冰，東西長，南北寬；此外，附近還有大塊農田可征用。污水自場地東北角流入，流入點管

3、底標高為-1.30m（ 士 0.00mA生產車間室地坪為準）。處理后污水要求由場地東南角排出，排出點標高在-1.20 米。氣象資料：年平均氣溫： 15.9 0C；極端最高氣溫：35.0 0C；極端最低氣溫：-5.0 C;最熱月月平均氣溫：32.5匕最冷月月平均氣溫：-0.52 0C;全年平均降水量：750mm水質水量和處理要求該廢水排放量為2500 m3/d ,水量變化較大，處理后水質要求達 到污水綜合排放標準（GB8978-96）中（新擴改企業(yè)）一級標準，進 水水質和排放標準見下表1。表1 進水水質和排放標準項目PH值SS(mg/L)CODr(mg/L)BOD(mg/L)進水水質3.2 3.

4、56007001800080009600排放標準6 97010030設計有關依據及規(guī)1、本工程執(zhí)行污水綜合排放標準（GB8978-96）中（新擴改企 業(yè)）一級標準；2、可行性研究報告的批準文件和工程建設單位的設計委托書。3、廠家提供的設計文件及基礎資料數據；4、快速給排水設計手冊，中國建筑工業(yè)，1994;5、給排水設計手冊（第五冊：城市排水、第六冊：工業(yè)排 水），中國建筑工業(yè)，1986。第2章總體設計設計方案的選擇與確定本項目污水處理的特點：污水的BOD/COD0.3,可生化性很好，污水的各項指標都比較高，含有大量有機物，非常有利于生物處理。同時淀粉廢水中含有大量的蛋白，可以用氣浮工藝分離提取

5、。根據水質情況及同行業(yè)廢水治理現(xiàn)狀，技術水平，該廢水采用厭氧與好氧相結合的方法來處理，廢水首先經過氣浮處理，去除大部分懸浮物，特別是蛋白質；然后經過厭氧處理裝置，大大降低進水有機負荷，獲得能源沼氣，并使出水達到好氧處理可接受的濃度，在進行好氧處理后達標排放。氣浮是利用高度分散的微小氣泡作為載體去粘附廢水中的污染物，使其視密度小于水而上浮到水面上面實現(xiàn)固液或液液分離的過程。氣浮過程包括氣泡產生、氣泡與顆粒（固體或液滴）附著以及上浮分離等連續(xù)步驟。它是近幾年發(fā)展起來的一種技術，在工業(yè)廢水及生活污水處理方面得到廣泛應用。在眾多的厭氧工藝中選用上流式厭氧污泥床（USAB）,它在處理高濃度有機廢水方面與

6、其它生物處理相比具有以下幾大優(yōu)點：1）成本低。運行過程中不需要曝氣，比好氧工藝節(jié)省大量電能。同時產生的沼氣可作為能源進行利用。產生的剩余污泥少且污泥脫水性好，降低了污泥處置費用。2）反應器負荷高，體積小，占地少。3）運行簡單，規(guī)模靈活。無需設置二沉池，規(guī)模可大可小，較為靈活，特別有利于分散的點源治理。4）二次污染少。通過以上分析及廢水水質水量情況，擬采用“氣浮UASB SBR法”和“氣浮一UASB接觸氧化法”兩套工藝進行比較。兩種工藝從技術上來說，都能達到預期的處理效果，而且工藝簡單，污泥處理的難度小，在技術上都是可行的，且都為成熟工藝，但是氣浮一UASB-SBR法要比氣浮一UASB-接觸氧化

7、法管理簡單，避免了產生二次污染，適合此污水處理管理技術水平現(xiàn)狀。綜合以上對比分析，本工程以采用氣浮一UASB- SB昉案工藝方案作為最終方案。工藝流程說明2.2.1 工藝流程圖氣浮+UASB+SB袪污水及污泥處理工藝流程氣浮池泵集水井調節(jié)沉淀池預曝沉淀池2.2.2 流程說明該味精廢水處理工藝由提取蛋白、厭氧生物處理和好氧生物處 理3部分組成。提取蛋白采用氣浮分離技術，淀粉生產車間的廢水 流過格柵，先去除大的懸浮物，然后進入集水井，集水井的廢水泵 入氣浮池提取蛋白飼料，濕蛋白飼料經烘干制成干蛋白飼料。氣浮 分離后的廢水流入調節(jié)沉淀池，以調節(jié)水量并沉淀去除部分懸浮 物。厭氧生物處理采用UAS豉術，

8、調節(jié)沉淀池廢水用泵壓入 UASB 進行厭氧生物處理，大部分有機物在 UAS阪應器中降解，反應過程 中產生的沼氣經水封罐、氣水分離器、脫硫器處理后進入沼氣儲柜 進行利用。UAS曲水自流進入預曝沉淀池，預曝沉淀池是厭氧處理 單元和好氧處理單元之間的重要構筑物，其功能主要是去除厭氧出 水的懸浮物和H2s等有害氣體，增加水中的溶解氧，為好氧處理創(chuàng) 造有利的條件。好氧生物處理采用 SB啜術，預曝沉淀池的出水自 流進入SBRS行好氧生物處理，以進一步降解水中的有機物。調節(jié) 沉淀池、UASB預曝沉淀池、SBR?處理單元產生的污泥排入集泥 井，集泥井中的污泥泵提升至污泥濃縮池，污泥經濃縮后進入污泥脫水間進行機

9、械脫水，產生的泥餅作為有機農肥外運。污泥濃縮池 的上清液和污泥脫水間的壓濾液排入集水井進行再處理。第3章工藝流程的計算污水處理部分格柵1、設計說明格柵安裝在廢水渠道、集水井的進口處，用于攔截較大的懸浮物或 漂浮物，防止堵塞水泵機組及管道閥門。同時，還可以減輕后續(xù)構 筑物的處理負荷。由于處理量不是很大，采用人工清渣。結構為地2、設計參數Q=2500 n3/d=0.029 m 3/s 設計流量 Qmax KzQ 1.3 x 0.029=0.04 m 3/s設格條間隙b=20mm柵前水深h=0.3m;過柵流速v=0.9m/s ;安裝 傾角=60;柵條寬度s=10mm3、設計計算(1)格柵的間隙數n：

10、Q m ax 、sinn=bh0.04sin 600)=70.02 0.30.9式中n格柵間隙數；Qa* 設計流量，m3/s ;v 過柵流速，m/s;h 柵前水深，mb- 格柵間隙，mm -格柵彳角，取二60，(2)柵梢寬度BB=s(n-1)+bn=0.01 X7-1)+0.02 7=0.20m 式中B- 柵條有效寬度，mS-柵條寬度，mn格柵間隙數；b- 格柵間隙，m(3)進水渠道漸寬部分長度設進水渠道寬取B=0.10m,漸寬部分展開角1 =200, B B10.20 0.10Li = = 0.14m2tan i 2 tan200式中Li-進水渠道漸寬部分長度，m;B-柵條有效寬度，m；B1

11、-進水渠寬，m;i-漸寬部分展開角，取1=20。(4)柵梢與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2 = L1/2 = 0.07m(5)過柵水頭損失采用柵條斷面為矩形的格柵，取 k=3,v2 ,s 3 20.01 ； (0.9)2h1=kh0=k sin =k ()3sin =3 2.42 ()3sin 60 =0.0972gd 2g0.022 9.8式中hi格柵水頭損失，”h0-計算水頭損失，mg 重力加速度，m/s；k 系數，格柵受污物堵塞時水頭損失增大系數，一般采用3; 阻力系數，與柵條斷面形狀有關，可按手冊提供的計算公式和相關系數計算。取 2.42(6)柵后梢總高度取柵前渠道超高h2=0.3m

12、,柵前梢高Hi=h h2=0.3+0.3=0.6mH= h + h i + h 2=0.3+0.097+0.3=0.7式中 h2柵前渠道超局，h2=0.3m;h 柵前水深，mlHi柵前梢高，m(7)柵梢總長度L:L Li L2 0.5 1.0 旦 0.14+0.07+1.5+ -06=2.06 tantan 60(8)每日柵渣量W取 Wi=0.05m1渣/10 3 m3污水山 QmaxWi 864000.04 0.05 86400W 0.13(m3/d)Kz 10001.3 1000式中W 每日柵渣量，(m3/d);Wi柵渣量，(m3/d)；Kz總變化系數，取1.3進水管標高-1.3m,超高0

13、.3m,柵前水深0.3m,柵前水面標高- 1.0m,柵前頂標高-0.7m,柵后水面標高-1.1m。集水井1、設計說明由于工業(yè)廢水排放的不連續(xù)性，為了方便操作，減少施工工程量 氣浮池設在地上，所以在氣浮池之前和格柵之后設一集水井，其大小 主要取決于提升泵的能力，目的是防止水泵頻繁啟動，以延長污水 泵的使用壽命。具體設計時要選取適當的設計參數及合適的提升水 泵型號，以達到要求。*氣浮池0.5進水142、設計參數設計水量：Q=104.2m/h水力停留時間：T=6h水面超高?。?0.5m有效水深取：h2= 4.5m3、設計計算集水井的有效容積：V=Q T=04.2 X 6625m集水井的高度：H=h+

14、h2=4.5+0.5=5m集水井的水面面積：A=V/h2=625/4.5=139m：取140m集水井的橫斷面積為：L x B=4 X10(m2)則集水井的尺寸為：LX BX H=K10X5(r3)所以該池的規(guī)格尺寸為14卅0m5 m3,數量為1座。最高水位- 1.9m,頂標高為-1.4m,池底標高為-6.4m。在集水井中安裝UHZ- 50C型浮球式液位計一臺，可自動控制提升水泵的啟動和停止，即 高水位時自動啟泵，低水位時自動停泵，超高水位時雙泵啟動，同 時連續(xù)跟蹤顯示水池液位。4、泵的選擇提升流量Q=104.2 m3/h揚程H=l升最高水位-泵站吸水池最低水位-水泵水頭損失=4-(-6.4 )

15、 +2.5=12.9m選用IS100-80-125型無堵塞自吸污水泵，它的作用是將集水井 中的廢水提升至氣浮池中，設 2臺泵(1用1備)，泵的出口安裝 電磁流量計進行水量計量。提升泵參數： Q=120imh , H=16.5nr)電 動機功率為11Kw提升泵房設計尺寸：5m4m4.5m。安裝在地面。氣浮池1、設計說明由于廢水的固體懸浮物含量很高，且含有大量的蛋白，所以設一 氣浮池，分離提取蛋白質，提高經濟效益，同時減輕后續(xù)處理構筑物 的壓力。本設計中氣浮選取葉輪曝氣氣浮法。其優(yōu)點是氣浮設備不 易堵塞，適用于處理懸浮物濃度高的廢水。1-葉輪；2-蓋板；3-轉軸；4-軸套；5-軸承；6-進氣管；7

16、-進水槽;8-出水槽；9-泡沫槽；10-刮沫板；11-整流板葉輪氣浮池2、設計參數設計水量 Q=2500 n3/d=0.029 m 3/s氣浮延續(xù)時間t=18min葉輪圓周線速度u=11m/s葉輪直徑D=0.40m3、設計計算(1)氣浮池總容積W= Qt = 1.2 0.029 60X18=37.5 m3取 38 m3式中 W-氣浮池的容積，m3; 放大系數，一般取1.11.4 ;Q 廢水流量，m3/min,;t 氣浮持續(xù)時間。(2)氣浮池總面積式中F-氣浮池總表面積，m；hb 氣浮池的工作水深，一月S取1.52.0 ,最大不超過3m氣浮池的工作水深h可以通過下式計算：式中氣水混合物密度，kg

17、/L, 一般取0.67kg/L ;氣浮池中的靜水壓力，m；氣浮池中的靜水壓力H可以通過下式計算:式中g2 u2g重力加速度，m/s2；葉輪的圓周線速度，m/s, 一般取1015m/s;壓力系數，一般取0.20.3 。所以Hu2112=0.25 1.54(m)2g2 9.8取 =0.67kg/L ,則工作水深為:H 1.54h =2.3(m)0.67所以氣浮池的總表面積F=W/h=38/2.3=16.6 m 2氣浮池采用正方形，邊長不宜超過葉輪直徑的6倍，即l=6D,則每個氣浮池的表面積一般為f=36D2(3)氣浮池數目的計算mf=36D2=36(0.4) 2=5.76 m2m=F/f=16.6

18、/5.76=2.9 取 m=3式中 m 氣浮池個數;f- 浮池總表面積，m；f 氣浮池面積，m(4)葉輪設計與計算葉輪吸入的水氣混合流量Q 100060m(1)0.029 60 100060 3 (1 0.35)=14.9L/S式中q 葉輪吸入的水氣混合流量L/s ;曝氣系數，一般取0.35;Q m同前。葉輪轉速計算60u60 11九 D 3.14 0.4=526 r/min式中 n 葉輪轉速，r/min ；u葉輪的圓周線速度，m/s;D葉輪直徑，m葉輪所需功率按下式計算：HqN1020.67 1,54 14.9=0.75Kw102 0.2式中N-葉輪軸功率，Kw 葉輪效率，一般取0.20.3

19、。氣浮池分為3格，每格工作水深2.3m,水面超高0.3m,總高 度2.6m。梅格均采用正方形，邊長為 6D,即2.4m,則氣浮池總長 為2.4 3=7.2m,寬度2.4m。選擇葉輪直徑為 400mm轉速 526r/min ,功率為 0.75Kw。調節(jié)池1、設計說明工業(yè)廢水的水量和水質隨時間的變化幅度較大。為了保證后續(xù) 處理構筑物或設備的正常運行，需對廢水的水量和水質進行調節(jié)。 由于淀粉廢水中懸浮物（SS）濃度較高，此調節(jié)池也兼具有沉淀的 作用。該池設有沉淀的污泥斗，有足夠的水力停留時間，保證后續(xù) 處理構筑物能連續(xù)運行。其均質作用主要靠池側的沿程進水，使同 時進入池的廢水轉變?yōu)榍昂蟪鏊赃_到與

20、不同時序的廢水相混合 的目的。止匕外，酸性或堿性污水在調節(jié)池里可中和。采用半地下鋼 混結構。2、設計參數停留時間T=6h設計水量：Q =2500m/d=0.029m3/s有效水深h=4.5mL0.5m出4.5mfl預計處理效果項目CODBODSS進水水質(mg/L)1800080009600600700去除率()404065出水水質(mg/L)10800480057602102453、設計計算(1)池子尺寸池有效容積：V=QT=0.02S93600 乂 科 626m取池總高H=5m其中超高0.5m,有效水深h=4.5m則池面積：A=V/h=626/4.5=139m2池長取L=15m 池寬取B=

21、10m池子總尺寸為：L x BX H=mxi0m5m(2)理論上每日的污泥量：W Q(C0 Ci)2500 (700 225) ,30m3/d1000(1 P0)1000 (1 0.96) 1000式中w每日的污泥量，m/d ；Q 設計水量，nm/d ;C0- 進水懸浮物濃度，kg/m3;Ci 出水懸浮物濃度，kg/m3;P0污泥含水率，%(3)污泥斗污泥斗底采用 500mm500mm上口采用4000mm4000mm污泥斗 斜壁與水平夾角為60,則污泥斗高度,4000/100 500/1000。hi=tan 60 =3.03m2污泥斗容積 V1 =1h(Si 8 4SS )=1/3 3.03

22、X 3(0.5 2+4.02+ .0.52 4.02) =20.48 m320.48 230所以采用兩個這樣的污泥斗。(4)攪拌機為防止污水中懸浮物的沉積和使水均勻，采用 DQT05盟潛水攪 拌機進行攪拌，單臺設備功率為 5.5Kw,葉輪直徑為1800mm葉輪 轉速為42r/min。兩用一備。(5)污水泵調節(jié)池集水坑設2臺自動攪勻污水泵，一備一用。水泵基本參數：型號：QW120-130-20-15水泵流量：130 m3/h出口直徑：D=125mm揚程H=20m轉速 n=1450r/min配電機功率：N=15KW調節(jié)池規(guī)格為15mN0m5m，污泥斗采用2個底采500m俺00mm 上口 4000m

23、m4000mm深度為3.03m。采用DQT05理潛水攪拌機攪 拌，QW120-130-20-15污水泵排水。每天排泥一次。UASB反應器1、設計說明UASB(上流式厭氧污泥床)是集生物反應與沉淀于一體的一種 結構緊湊效率高的厭氧反應器。為了滿足池厭氧狀態(tài)并防止臭氣散 逸，UASB也上部采用蓋板密封，出水管和出氣管分別設水封裝置。 池所有管道、三相分離器和池壁均做防腐處理。2、設計參數設計水質項目CODBODSS進水水質 (mg/L)1080048005760210245去除率(%)9090出水水質 (mg/L)1080480576210245設計水量：Q=2500m/d=104.2m3/h3、

24、設計計算設計容積負荷為 心10kgCOD/(m3 d)UASB的有效容積V有效QS02500 10.8 0.9八 30 2430 mNv10(1) UASB反應器的形狀和尺寸工程設計反應器6座，梢截面為矩形。反應器有效高度為h=7m則h 7單池面積S皆58m2橫截面積S位型347m設池長L=12m,則寬B盤58 4.8m,取B=5m L 12設計反應器總高H=7.5m,其中超高0.5m單池有效反應容器：M有效h 406m3單個反應器實際尺寸：12 5 7.5 450m3總池面積：S總Sn 58 6 348m2總有效反應器容積：V有效M有效n 406 6 2436m3設計UAS阪應器規(guī)格為每個1

25、257.5m3,數量為6。(2)水力停留時間(HRT及水力負荷率(Vr)t有效V有效Q2436104.223hQ 104.233Vr 0.30m / (m h)S 總348據參考文獻，對顆粒污泥，水力負荷Vr 0.10.9m3/m3 h ,故符合要求。(3)三相分離器構造設計計算a.沉淀區(qū)設計根據一般設計要求，水流在沉淀室的表面負荷率q 0.7m3/ m3 h ,沉淀室底部進水口表面負荷一般小于2.0m3 / m3 h。本工程設計中，與短邊平行，沿長邊每池布置6個集氣室,構成6個分離單元，則每池設置6個三相分離器。三相分離器長度B=5m每個單元寬度b - - 2.0m66沉淀區(qū)的表面負荷率：

26、匹”0.30m3/(m3 h)Si580.26m3/(m3 h)2.0=208.4m3(2)工藝構造設計計算曝氣區(qū)平面尺寸為 26.5m2.0m,池高3.5m,其中超高0.5m, 水深3.0m,總容積為78m。曝氣區(qū)設進水配梢，尺寸 6.5m0.3mX 0.8m,其?度0.8m (含超高)。沉淀區(qū)平面尺寸為6.5m6.5m2m，池總高6.0m,其中沉淀有效 水深3.0m,沉淀區(qū)總容積253.5m3,沉淀池負荷為66.7/(6.5 6.5 X 3.0)=0.74 m 3/(m2.h),滿足要求。沉淀池總深度：H=h+h2+m+h4+h5,其中，超高h1二0.4m,沉淀區(qū) 高度h2=2.0m,隙高

27、度h3=0.2m,緩沖層高度h4=0.4m,污泥區(qū)高度 h5=3.0m,則 H=6.0m沉淀池污泥斗容積為：1221223Vi H5(a1 a2 a1a2) 3.0 (6.52 0.72 6.5 0.7) 47.3m3 33總容積：V=2V=94.6m3(3)每天污泥產量(理論泥量)預曝氣沉淀池污泥主要因懸浮物沉淀產生，不考慮微生物代造成 的污泥增量.Q(g C2)1000(1 P0)7.7m3/d2500(245 122)1000 (1 0.96) 1000(4)曝氣裝置設計計算設計流量Q=104.2m3/h,曝氣量為0.2m3/m3污水，則供氣量為 104.2 O.2/60=0.35m3/

28、min ,單池曝氣量取 0.18 m3/min,供氣壓力為 4.0 5.0mH2O(1mHO=9800p)。曝氣裝置利用穿孔管曝氣，曝氣管設在進水一側。供氣管供-.3氣量0.36m/min ,則管徑選DN5(M,供氣流速約為2m/s,曝氣管 3供氣量為0.16m/min ,供氣流速為2.0m/s時，管徑為DN32曝氣 管長6.0m,共兩根，每池一根。在Ht氣管中垂線下側開。 4mmfL, 間距280mm開孔20個，兩側共40個，孔眼氣流速度為4m/s。(5)沉淀池出水渠計算溢流堰計算設計流量單池為52.1m3/h ,即14.5L/S設計溢流負荷2.03.0L/(m s)設計堰板長1300mm共

29、5塊，總長6500mm.堰板上共設有900三角堰13個，每個堰口寬度為100mm堰高 50mm堰板高150mm每池共有65個堰，每堰出流率為q/n=14.5/65=0.22L/s3則堰上水頭損失為：h (旦)04 (0.22 10 )04 0.03m 1.401.40則每池堰口水面總長為：0.03 265=3.9m校核堰上負荷為：14.5/3.9=3.72L/(m ? s).符合要求。(6)排泥設計預曝氣沉淀池污泥貯存12天后，每天排泥一次，采用重力排 泥，流入集泥井，排泥管管徑為 200mm(7)進水配水為使預曝氣區(qū)進水均勻，設置配水梢，配水梢長6.5m,寬 0.3m, i0.8m,梢底設1

30、0個配水孔，每池5個，孔徑(|)100mm3.1.7 SBR 池1、設計說明經UAS阪應器處理的廢水，CO哈量仍然比較高，要達到排放 標準，必須進一步處理，即采用好氧處理。SBR吉構簡單，運行控制靈活.本設計擬采用4個SBRK應池，每個池子的運行周期為 6h。XX2、設計參數項目CODBODSS進水水質(mg/L)810384461105122去除率(%)909570出水水質(mg/L)8119.223.131.536.6設計水量：Q=2500md=104.2m3/h=0.029m3/s污泥負荷率：NS取值為0.15kgBOD/(kg MLSS d)污泥濃度和SVI:污泥濃度采用3000mgM

31、LSS/L污泥體積系 數SVT采用100反應周期數：SBRW期數采用T=6h,反應器1d周期數： n=24/6=4周期的時間分配反應池數N=4進水時間：T/N=6/4=1.5h反應時間：3.0h靜沉時間：1.0h排水時間：0.5h24N24 4周期進水量：Q09匚250型156.25m3(2)反應池有效容積：Vi吧0S0 4 156.25 437 607m3XNS 3000 0.15(3)反應池最小水量:V min=Vi-Q0=607 156.3=450.7m3(4)反應池中污泥體積VxSVI MLSS V11001063000 6073.182.1m106VminVx,符合要求(5 )校核周

32、期進水量 周期進水量應滿足下式:c / SVI MLSS、， 一Q0 7 m3SB應應池最低水位為：450.7/(9.7 9)=5.2mSB應應池的污泥高度為：182.1/(9.7 9)=2.1m可見，SBRft低水位與污泥泥位之間的距離為：5.2-2.10.5m 的緩沖層，符合要求。(7)鼓風機房設計所以擬選用TSD-150鼓風機三臺，二用一備，該鼓風機技術性 能如下：轉速 n=1220r/min , 口徑 DN=200mm出風量 19.8m3/min , 出風升壓53.9kPa,電機功率N=30kW鼓風機房平面尺寸12.5mX 6.0m,鼓風機房凈高6.5m。3.2污泥處理污泥量淀粉工業(yè)廢

33、水處理過程產生的污泥來自以下幾部分：3(1 )調節(jié)沉淀池， Q=30m/d ,含水率96%UAS阪應器，Q=122r3Vd,含水率 96%(3 )預曝沉淀池，Q3=8m3/d ,含水率96%SBR5應器，Q=6m3/d,含水率 96%總污泥量：Q=Q+Q+Q+Q=166m3/d集泥井為了方便排泥及污泥重力濃縮的建設，在重力濃縮池前設置一 集泥井，通過對集泥井的最高水位的控制來達到自流排泥，反應池 的污泥可利用自重流入。為半地下式，池頂加蓋，由潛污泵抽送污 泥。(1 )參數選取：停留時間 T=6h,設計總泥量Q=166mfcl采用圓形池子，池子的有效體積為：V=QT=1666/24=41.5m3

34、2池子有效深度取3m則池面積為：A=V/3=13.8m則集泥井的直徑：D、竺H38 4.2m 取D=4.5m,3.142則頭際面積A=15.9m水面超高0.3m,則實際高度3.3m(2)集泥井排泥泵集泥井安裝潛污泵1臺，1用1備，選用150QW100-15-11型潛 污泵，該泵技術性能為 Q=100mVh, Hb=15.0m,電機功率11Kw污泥重力濃縮池參數選?。汗腆w負荷（固體通量）M取30 kg/（m 3.d）;濃縮時間取T=24h;設計?泥量Q=166吊d ,濃縮后污泥含水率96%濃縮后的污泥體積：V=MXC0/C)=166 (1-98%)/(1- 396%)=83m/d根據要求，濃縮池

35、的設計橫斷面面積應滿足：An QC/M式中Q一入流?泥量，m3/d;M固體通量，Kg/（m 3 -d）;C一入流固體深度（kg/m3）.入流固體深度（C）的計算如下:W1W2 W3 W4QiQ2Q3Q4此Q X|000(1-96%)=1200kg/dW 2=QM000(1-96%)=4880kg/dW 3=QM000(l-96%)=320kg/dW 4=QM000(1-96%)=240kg/d那么，QC=WW+W+W=6640kg/d=276.7Kg/h ,_3C=6640/166=40kg/m池子尺寸濃縮池的橫斷面面積：A=QC/M=6640/30=221.3m設計兩座正方形污泥濃縮池，則每

36、座邊長為取B=11m高度計算停留時間，取T=24h,則有效容積：V=QT=166m有效高度：h2=V/A=166/221.3=0.75m,取 h2=1m 超高 h1=0.3m,緩沖層高 h3=0.5m污泥斗下錐邊長0.7m,高度3m，則池壁高：H=h1+h2+h3=1.8m,總高度：H=5.8m 澄清液量 V 2=Q-V = 166-83=83m污泥脫水間濃縮后的污泥體積83m3。污泥柜總容積應大于83向設計污泥柜為直彳D D=4rp深度H=7m污泥脫水機：選用帶式壓濾機，其型號為DYQ-200Q處理能力 為 430kg(干)/h 。第4章附屬建筑物的確定根據室外排水設計規(guī)進行確定附屬建筑物的

37、建造與選定。第5章污水處理廠的總體布置平面布置設計水廠平面布置應結合工程目標和建設條件，在確定的工藝組成和處理構筑物形式的基礎上進行。平面布置和豎向設計應滿足各建筑物的功能和流程要求；廢水站附屬建筑和附屬設施應根據水戰(zhàn)規(guī)模、生產和管理體制，結合當地實際情況確定。按功能分區(qū)，配置得當；充分利用地形，平衡土方，降低工程費用；功能明確，布置緊湊；污水廠的總體布置應根據廠各建筑物和構筑物的功能和流 程要求，結合廠址地形、氣候和地質條件，優(yōu)化運行成本，便于施 工、維護和管理等因素，經技術經濟比較確定；必要時應預留適當余地；構(建)筑物應注意風向和朝向；生產構筑物間連接管道的布置，宜水流順直、避免迂回；站

38、應根據需要，在適當的地點設置濾料、管配件等露天露 天堆放場地；污水廠廠區(qū)各建筑物造型應簡潔美觀，節(jié)省材料，選材適當，并應使建筑物和構筑物群體的效果與周圍環(huán)境協(xié)調；污水廠周圍根據現(xiàn)場條件應設置圍墻，其高度不宜小于m。廢水站應設置通向個構筑物和附屬建筑物的道路，可按下列要求設計：宜設置環(huán)形道路；(2)主要車行道的寬度：單車道為3.54.0m,雙車道為6.07.0m,并應有回車道；(3)車行道的轉彎半徑宜為 6.010.0m;(4)人行道的寬度宜為1.52.0m;通向高架構筑物的扶梯傾角一般宜采用30，不宜大于45；天橋寬度不宜小于1.0m；車道、通道的布置應符合國家現(xiàn)行有關防火規(guī)要求，并應符合當地

39、有關部門的規(guī)定。另附平面布置圖。5.2 高程布置廢水處理站高程布置的任務是：確定各處理構筑物和泵房等的標高，選定各連接管區(qū)的尺寸并決定其標高。計算決定各部分的水 面標高，以使被處理的水能按處理流程在處理構筑物之間通暢地流 動，保證廢水站的正常運行。在對污水處理廠污水處理流程的高程布置時，應考慮下列事項：選擇一條距離最長、水頭損失最大的流程進行水力計算，并應適當留有余地，以保證在任何處理情況下處理系統(tǒng)能夠正常運行；污水盡量經一次提升就應能靠重力通過構筑物，而中間不應再經加壓提升；計算水頭損失時，一般應以近期最大流量作為處理構筑物和管(渠)的設計流量；污水處理后應能自流排入下水道或者水體，包括洪水

40、季節(jié)(一般按 25 年 1 遇防洪標準考慮)；高程的布置既要考慮某些處理構筑物(如沉淀池、調節(jié)池、沉砂池等)的排空，但構筑物的挖土深度又不宜過大，以免土建投資過大和增加施工的難度；高程布置時應注意污水流程和污泥流程的結合，盡量減少需提升的污泥量。污泥濃縮池、消化池等構筑物高程的確定，應注意它們的污泥排入污水井或者其他構筑物的可能性；進行構筑物高程布置時，應與廠區(qū)的地形、地質條件相聯(lián)系。當地形有自然坡度時，有利于高程布置；當地形平坦時，既要避免沉砂池在地面上架的很高 ，這樣會導致構筑物造價的增加，尤其是地質條件較差、地下水位較高時；盡量使水廠填挖土方趨于平衡；廢水站的水流常依靠重力流動，以減少運

41、行費用。為此，必須精確計算其水頭損失(初步設計或擴出設計時，精度要求可降低)。水頭損失包括：水流流過各處理構筑物的水頭損失，包括從進水池到出水池的所有水頭損失在；水流流過連結前后兩構筑物的管道(包括配水設備)的水頭損失，包括沿程與局部水頭損失；水流流過量水設備的水頭損失。水力水頭計算原則：水力計算時，應選擇一條距離最長、水頭損失最大的流程進行計算，并應適當留有余地；以使實際運行時能有一定的靈活性；計算水頭損失時，一般應以近期最大流量(或泵的最大出水量)作為構筑物和管渠的設計流量，計算涉及遠期流量的管渠和設備時，應以遠期最大流量為設計流量，并酌加擴建時的備用水頭。另附高程流程圖。第 6 章 結論

42、方案特點：本方案以低耗的生化處理工藝為主體，且處理系統(tǒng)有較大的靈活性，以適應污水水質、水量的變化。本廢水處理工程技術先進實用，工藝合理，在處理水質穩(wěn)定達標排放的同時，能獲得蛋白飼料和沼氣，具有顯著的經濟效益，實現(xiàn)了環(huán)境效益和經濟效益的統(tǒng)一。廢水處理后水質達到污水綜合排放標準(GB8978-96)中(新擴改企業(yè) ) 一級標準，可直接向外排放。運行操作靈活，效果穩(wěn)定。SBR!在運行操作過程中，可以根據廢水水量水質的變化、出水水質的要求來調整一個運行周期中各個工序的運行時間、反應器的混合液的容積變化和運行狀態(tài)來滿足多功能的要求；工藝簡單，運行費用低。SBRM則上不需要二沉池、回流污泥及設備，一般情況

43、下不必設調節(jié)池，多數情況下可以省去初沉池。 SBR法的工藝簡單，便于自動控制。SB源統(tǒng)構筑占地面積少、節(jié)省投資；反應推動力大，凈化速率高。在采用限制曝氣和半限制曝氣方式運行時，有機物濃度的變化在時間上是一個理想的推流過程，從而使它保持了最大的反應推動力。能有效防止絲狀菌膨脹。限制曝氣的SBRM不容易出現(xiàn)污泥膨脹；SBR 法的運行效果穩(wěn)定，即無完全混合的跨越流，也無接觸氧化法中的溝流；對水質、水量變化的適應性強，耐沖擊負荷。方案缺陷：使用該氣浮-UASB-SB流程方案的設備閑置率較大，UASB勺進水 懸浮物濃度不宜過大，UASB也污泥床有短流現(xiàn)象，影響處理能力， 耐沖擊力差。附錄格柵的選擇、計算

44、注意事項:1、柵條間隙根據污水種類、流量、代表性雜物種類和大小來確定，一般選取圍如下：機械清柵：325mm人工#柵：515mm 篩網：0.1 2mm2、在大中型污水站，應設置兩道機械格柵：第一道為粗格柵：1040mm第二道為細格柵：3 10mm在小污水站，設置一道格柵 即可，柵條間隙應為315mm3、過柵流速：污水在柵前渠道的流速應控制在0.40.8m/s,經過格柵的流速應為0.61.0m/s。過柵水頭損失與過柵流速相關， 一般應控制在0.10.3m之間。柵后渠底應比柵前相應降低 0.1 0.3m。4、格柵有效過水面積按流速0.61.0m/s計算，但總寬度不小于 進水管渠寬度的1.2倍，格柵傾

45、角應為4575。，如果為人工格柵 則采用安裝角度3060。5、格柵必須設置工作臺，臺面應高出柵前最高水位0.5m,臺上應設安全和沖洗設施。工作臺兩側過道寬度不應小于0.7m。臺正面寬度，當采用人工清渣時，不應小于 1.2m,當采用機械清渣時，不應 小于1.5m。6、格柵間應設置機器通風設施，常用的有軸流排風扇。如果污水 中含有有毒氣體則格柵間應設置有毒有害氣體的檢測與報警系統(tǒng)。 大中型格柵間應安裝吊運設備，便于設備檢修和柵渣的日常清除。7、格柵的耙齒、鏈節(jié)長時間浸泡在水中，為了防止腐蝕生銹，一般選用高強度塑料或不銹鋼制成，其鏈軸也采用不銹鋼。柵條斷面形狀及一般尺寸和局部阻力系數柵條斷面形狀一般

46、采用尺W取 0.643 =1.793 =2.42寸（mim正方形邊長20圓形直徑20銳邊矩形寬10厚50迎水面為半圓形寬10厚的矩形50迎水面、背水面寬10厚3 =1.833 =1.67均勻50QW(WQ潛水式無堵塞排污泵性能參數(部分)型號口 徑 (mm)流量(m3/h)揚程(m)功率 (kw)轉速(r/min)效率(%)QW80-40-7-2.2804072.2145052QW80-43-13-38043133290050QW80-40-15-48040154290057QW80-65-25-7.58065257.5290056QW100-80-10-410080104145062QW100-11