通信電子線路課件：高頻第一章

1、第一章 正弦波振蕩器Sinewave Oscillator3.1 反饋振蕩器工作原理3.2 LC正弦波振蕩器3.3 LC振蕩器的頻率穩(wěn)定度3.4 晶體振蕩器3.5 RC正弦波振蕩器3.6 負(fù)阻正弦波振蕩器3.7 寄生振蕩、間歇振蕩和頻率占據(jù)3.1 反饋振蕩器工作原理一、作用振蕩信號源 振蕩頻率的準(zhǔn)確性和穩(wěn)定性最為主要 振蕩幅度的穩(wěn)定度也很重要正弦交變能源二、分類一類是利用正反饋原理構(gòu)成的反饋振蕩器，它是目前應(yīng)用最廣的一類振蕩器。另一類是負(fù)阻振蕩器，它是將負(fù)阻器件直接接到諧振回路中，利用負(fù)阻器件的負(fù)電阻效應(yīng)去抵消回路中的損耗，從而產(chǎn)生出等幅的自由振蕩。這類振蕩器主要工作在微波頻段。 三、反饋振蕩

2、器工作原理1組成 2.平衡和起振條件A 平衡條件A(j)=Vo/Vi K(j)=Vf/Vo環(huán)路增益T(j)= Vf/Vi=A(j)K(j)對某一頻率osc，當(dāng)Vf與Vi同相又等幅時，T(josc)=1，則環(huán)路閉合時，主網(wǎng)絡(luò)將輸出該頻率的正弦波電壓Vo 這時振蕩建立。此為平衡條件，包括振幅和相位兩個方面。振幅平衡條件 T(osc)=1 相位平衡條件 T(osc)=2n n=0,1,2, (要注意同名端）B 起振條件接通電源，寬頻擾動，當(dāng)osco并且反饋到輸入端信號同相，振蕩則由小到大建立起來，起振條件是：VfVi 或者T(osc)1 振幅起振條件T(osc)=2n n=0,1,2, 相位起振條件

3、總之，作為反饋振蕩器，既要滿足起振條件，又要滿足平衡條件。C.振蕩過程描述為此，電源接通后，環(huán)路增益的模值T(osc)必須具有隨振蕩電壓振幅Vi增大而下降的特性，如圖312所示。而環(huán)路增益的相角T(osc)則必須維持在2n 上(嚴(yán)格說來，振蕩電壓由小到大的建立過程中，由于管子特性的非線性，振蕩頻率是有變化的。不過，這種變化很小，可忽略)。這樣，起振時， T(osc)1，Vi迅速增長，而后T(osc)下降， Vi 的增長速度變慢，直到了T(osc)=1時， Vi 停止增大振蕩器進入平衡狀態(tài)，在相應(yīng)的平衡振幅ViA上維持等幅振蕩。該特性必須包含非線性環(huán)節(jié)，一般由主網(wǎng)絡(luò)的非線性放大特性來實現(xiàn)的D穩(wěn)定

4、條件如果通過放大和反饋的反復(fù)循環(huán)，振蕩器越來越離開原來的平衡狀態(tài)，從而導(dǎo)致振蕩器停振或突變到新的平衡狀態(tài)，則表明原來的平衡狀態(tài)是不穩(wěn)定的。反之，如果通過放大和反饋的反復(fù)循環(huán)，振蕩器能夠產(chǎn)生回到平衡狀態(tài)的趨勢，并在原平衡狀態(tài)附近建立新的平衡狀態(tài)。而當(dāng)這些變化的因素消失以后，又能恢復(fù)到原平衡狀態(tài)，則表明原平衡狀態(tài)是穩(wěn)定的。1振幅穩(wěn)定條件事實上，在具有圖312所示環(huán)路增益特性的環(huán)路中，不僅滿足了振幅起振和振幅平衡條件，而且還滿足了振幅穩(wěn)定條件。例如，若某種原因使ViViA，則由于T(osc)隨之減小，因而通過每次放大和反饋后，Vi將逐漸減小，最后在新的平衡值上重新滿足平衡條件。 反之亦然。如果環(huán)路增

5、益特性如圖313所示，則振蕩器存在著兩個平衡點A和B，其中，A點是穩(wěn)定的，而B點，由于T(osc)具有隨Vi增大而增加的特性，它是不穩(wěn)定的。例如，若某種原因使Vi大于ViB ，則T(osc)隨之增大，勢必使Vi 進一步增大，從而更偏離平衡點B，最后到達平衡點A； 反之，若某種原因使Vi 小于ViB，則T(osc)隨之減小，從而進一步加速Vi 減小，直到停止振蕩。 在這種振蕩器中，由于不滿足振幅起振條件，因而必須外加大的電沖擊(例如，用手拿金屬棒接觸基極)，產(chǎn)生大于ViB 的起始擾動電壓才能進入平衡點A，產(chǎn)生持續(xù)等幅振蕩。通常將這種依靠外加沖擊而產(chǎn)生振蕩的方式稱為硬激勵。 相應(yīng)地，將電源接通后自

6、動進入穩(wěn)定平衡狀態(tài)的方式稱為軟激勵。通過上述討論可見，要使平衡點穩(wěn)定， T(osc)必須在ViA 附近具有負(fù)斜率變化，即隨Vi增大而下降的特性， T(osc)/ Vi ViA0，則通過每次放大和反饋后的電壓相位都將超前于原輸入電壓相位。由于正弦電壓的角頻率是瞬時相位對時間的導(dǎo)數(shù)值，因此，這種相位的不斷超前表明振蕩器的振蕩角頻率將高于osc反之，若某種原因使T(osc)0導(dǎo)致頻率高于原振蕩頻率，則由于T(osc)隨之減小，Vi的超前勢必受到阻止，因而頻率的增高也就受到阻止T(osc)0導(dǎo)致頻率低于原振蕩頻率，則由于T(osc)隨之增大，Vi的滯后勢必受到阻止，因而頻率的降低也就受到阻止通過上述討

7、論可見，要使振蕩器的相位平衡條件穩(wěn)定， T(osc)必須在osc附近具有負(fù)斜率變化，即隨增大而下降的特性，T(osc)/=osc 1（即gmA)可以分別求出電容三點式振蕩器的相位起振條件和振幅起振條件。1 振蕩頻率 osc osc0=1/LC 一般工程中 osc0 C為C1與C2的串聯(lián)2 振幅起振條件簡化 ngm/(gL+n2gi)1 其中n=C1/(C1+C2) 近似地 Av(0)kfv1 Av=gm/(gL+n2gi)為諧振時回路電壓增益 kfv=n為反饋系數(shù) 討論（1）：n增大，Av減小。kfv增大, T(osc)未必增大，所以n要適中 討論（2）：ICQ增大，gm增大，Av提高，但是也

8、不宜過大，否則gi(1/re=gm/)過大，造成回路有載品質(zhì)因數(shù)過低，影響振蕩頻率穩(wěn)定度，一般ICQ取值15mA 實踐表明：若選用的振蕩管fT大于振蕩頻率5倍以上，RL又不太小(大于1k)，且n適中，一般都可以滿足振幅起振條件討論（3）：如果閉合回路在基極處開斷，如下圖(a)，三極管接成共發(fā)射極組態(tài)相應(yīng)開環(huán)等效電路如(b)，用工程計算(c),可以得到相同的振幅起振條件閉合環(huán)路不論何處斷開，它們的振幅起振條件都是一樣的。不過，開斷點不同，放大器的組態(tài)和反饋網(wǎng)絡(luò)的組成就不同，相應(yīng)的放大器增益和反饋系數(shù)也就不同。四、用工程估算法求起振條件 采用工程估算法，可以大大簡化起振條件的分析。將分析步驟歸納如

9、下：1. 將閉合環(huán)路開斷，畫出推導(dǎo)T(j)的開環(huán)等效電路；2.求出諧振回路的固有諧振角頻率0，并令osc0 ；3.將接在諧振回路各部分的電導(dǎo)(或電阻)折算到集電極上，分別求出放大器回路諧振時的增益和反饋系數(shù)，便可得到振幅起振條件。322差分對管振蕩電路在集成電路中，廣泛采用圖329(a)所示的差分對管LC振蕩電路。稱為索尼振蕩器(Sony Oscillator)。圖中T1和T2為差分對管，其中T2管的集電極上外接LC諧振回路，調(diào)諧在振蕩頻率上，并將其上的輸出電壓直接加到T1管的基極上，形成正反饋。接到T2管基極上的直流電壓VBB又通過LC諧振回路(對直流近似短路)加到T1管基極上，為兩管提供等

10、值的基極偏置電壓，同時，VBB又作為T2管的集電極電源電壓，這樣，就會使得T2管的集電極和基極直流同電位。因此，必須限制LC諧振回路兩端的振蕩電壓振幅(一般在200 mV左右)，以防止T2管飽和導(dǎo)通。差分對管是依靠一管趨向截止而使其差模傳輸特性進入平坦區(qū)的，如圖329(b)所示。 這種振蕩器是由振蕩管進人截止區(qū)(而不是飽和區(qū))來實現(xiàn)內(nèi)穩(wěn)幅的，這就保證了回路有較高的有載品質(zhì)因數(shù)，有利于提高頻率穩(wěn)定度。在實際電路中，還采用了負(fù)反饋的方法控制恒流值I0來進一步改進穩(wěn)幅作用，并限制振蕩電壓振幅。工程估算法分析(左圖為其交流通路）REE為恒流源I0的交流等效電阻。若將它在處斷開，則該電路為共集共基級聯(lián)電

11、路的等效電路開環(huán)電路如圖3-2-10所示 Re0為諧振回路的固有諧振電阻差分對管振蕩器的開環(huán)等效電路振蕩角頻率 osc=0=1/LC C=C+Cbe/2振幅起振條件 kfv=1 由Av(0)求到振幅起振條件為: gm2gL+1/rbe 近似 gm2gL或I0 4gL當(dāng)gL一定時,選取合適的I0,便可以滿足起振條件其中g(shù)L=1/RL RL=RL/Re0例如 E1648集成振蕩器 可以輸出的振蕩頻率達200MHz 并可以選擇方波或者正弦波輸出3.2.3舉例例1:試判斷下圖所示的交流通路能否滿足相位平衡條件并求其振幅起振條件例2:下圖所示為三回路振蕩器的交流通路,圖中f01、f02、f03分別為三個

12、回路的固有諧振頻率，試寫出它們之間能滿足相位平衡條件的兩種關(guān)系式，并指出兩種情況下振蕩頻率處在什么范圍內(nèi)例試判斷下圖(a)中所示場效應(yīng)管振蕩電路能否滿足相位平衡條件，如果不能，試改正。3.3 LC振蕩器的頻率穩(wěn)定度頻率穩(wěn)定度(frequency Stability)是振蕩器的重要性能指標(biāo)之一，其定義是： 在規(guī)定時間內(nèi)，規(guī)定的溫度、濕度、電源電壓等變化范圍內(nèi)振蕩頻率的相對變化量。按規(guī)定時間的長短不同，頻率穩(wěn)定度(簡稱頻穩(wěn)度)有長期、短期和瞬時之分。 長期頻穩(wěn)度是指一天以上乃至幾個月內(nèi)因元器件老化而引起振蕩頻率的相對變化量； 短期(Short-Term)頻穩(wěn)度是指一天內(nèi)因溫度、電源電壓等外界因素變

13、化而引起振蕩頻率的相對變化量； 瞬時頻穩(wěn)度(又稱秒級頻穩(wěn)度)是指電路內(nèi)部噪聲引起振蕩頻率的相對變化量。通常所講的頻穩(wěn)度一般指短期頻穩(wěn)度。頻穩(wěn)度的要求視用途而異。用于中波廣播電臺發(fā)射機的為10-5數(shù)量級， 電視發(fā)射機的為10-7數(shù)量級， 普通信號發(fā)生器的為(10-410-5)數(shù)量級， 高精度信號發(fā)生器的為(10-710-9)數(shù)量級。 通信網(wǎng)絡(luò)時鐘頻率要求更高的穩(wěn)定度.331提高頻率穩(wěn)定度的基本措施一、頻率穩(wěn)定度的定性分析振蕩頻率是根據(jù)相位平衡條件相移為零確定的. 而相移由主網(wǎng)絡(luò)相移和反饋網(wǎng)絡(luò)相移兩部分組成的，其中，主要取決于并聯(lián)諧振回路的相移Z()，它在諧振頻率附近隨叫的變化十分劇烈，而反饋網(wǎng)絡(luò)

14、相移f隨頻率的變化相對地要緩慢得多，可近似認(rèn)為它是與頻率無關(guān)的常數(shù) T(osc)=Z(osc)+f=0 Z()=-arctanQe2(-0)/0振蕩角頻率osc 就是Z()曲線與高度為-f水平線相交點上所對應(yīng)的角頻率，如圖331所示。 影響振蕩頻率的參數(shù)是0 Qe f1.若外界因素(溫度等)變化使LC諧振回路的L和C變化，從而使其諧振角頻率0 產(chǎn)生0的變化，則Z()曲線的形狀不變，僅是沿橫坐標(biāo)軸平移0 ，如圖331(a)所示。可見，由此引起振蕩頻率的變化量實際上就是回路諧振頻率的變化量，即osc= 0 2若外界因素變化引起負(fù)載和管子參數(shù)變化，從而使諧振回路的Qe 增加 Qe，則Z() 曲線變陡

15、，如圖331(b)所示。可見，Qe引起振蕩頻率的變化量與f 大小有關(guān)。 f 越大， Z() 曲線在相交點上的斜率越小，同樣的Qe引起的振蕩頻率變化量就越大，即oscosc 3若外界因素變化使f ，產(chǎn)生f 的變化，則Z()曲線形狀不變，而交點移動，如圖331(c)所示。f引起振蕩頻率的變化與f 和Qe 的大小有關(guān)。f 越大， Z()曲線在相交點上的斜率就越小，因而，同樣的f 引起振蕩頻率的變化量也就越大(osc2osc1)。同理， Qe 越大， Z() 曲線越陡，因而，同樣的f引起振蕩頻率的變化量就越小(osc1osc1 ， osc2osc2)。綜上所述，為提高LC振蕩器的頻穩(wěn)度，可采取的基本措

16、施：一是減小0 、Qe和f ，尤其是其中的0，為此，必須減小外界因素的變化以及外界因素變化引起0 、Qe、 f 的變化，即0 、Qe、 f對外界因素變化的敏感度。二是減小f和增大Qe ,目的是減小由Qe和f引起的振蕩頻率變化量。二、提高頻穩(wěn)度的基本措施1減小外界因素的變化 影響振蕩頻率的外界因素有溫度、濕度、大氣壓力，電源電壓、周圍磁場、機械振動以及負(fù)載變化等，其中尤以溫度的影響最嚴(yán)重。這些外界因素的變化一般是無法控制的，但可以設(shè)法減小它們作用在振蕩器上的變化。2提高振蕩回路標(biāo)準(zhǔn)性 振蕩回路標(biāo)準(zhǔn)性是指振蕩回路在外界因素變化時保持固有諧振角頻率0 不變的能力。回路標(biāo)準(zhǔn)性越高，外界因素變化引起的0

17、就越小。 為了提高回路標(biāo)準(zhǔn)性，必須減小L和C的相對變化量。在L和C中，除了外加的集總電感和電容以外，還包括元件和引線的分布電容和分布電感以及管子的極間電容等寄生參量。因而，減小L和C的相對變化量的措施是：采用高穩(wěn)定的集總電感和電容器，減小不穩(wěn)定的寄生參量及其在L和C中的比重以及采用溫度補償?shù)?.采用溫度補償是提高回路標(biāo)準(zhǔn)性的一個十分有效方法。回路電感和部分寄生生參量的溫度系數(shù)一般均為正值(所謂溫度系數(shù)是指溫度變化1時引起電感量或電容量的相對變化量)。如果選用溫度系數(shù)為負(fù)值的陶瓷電容器，而且具有合適的負(fù)溫度系數(shù)值，就能補償電感和部分寄生參量的正溫度系數(shù)變化，從而使回路諧振頻率的相對變化量大大減小

18、。2.縮短引線，采用機械強度高的引線且安裝牢靠或者采用貼片元器件都是減小分布電容和分布電感及其變化量的行之有效方法。3.增加回路總電容，減小管子與回路之間的耦合，均能有效地減小管子極間電容(這些電容往往是不穩(wěn)定的)在總電容中的比重，也可有效地減小管子輸入和輸出電阻以及它們的變化量對振蕩回路Qe的影響。 必須指出，增加回路總電容是有限度的.當(dāng)頻率一定時，增加回路總電容勢必減小回路電感。實際制作電感線圈時，電感量過小，線圈的固有品質(zhì)因數(shù)Qo就不易做高，相應(yīng)的Qe也就不能高。這樣，反而不利于頻穩(wěn)度的提高，因此，一般都采用減小管子與回路間耦合的方法。例如 克拉潑振蕩電路(電容三點式改進)332克拉潑(

19、Clapp)振蕩電路實用電路 交流通路C3C1, C329由于RC相移電路的選頻特性不理想，因而它的輸出波形失真大，頻穩(wěn)度低，只能用在性能不高的設(shè)備中。實用RC振蕩電路外穩(wěn)幅文氏電橋震蕩器 起振條件 Rt2R13.6 負(fù)阻正弦波振蕩器負(fù)阻(NegativeResistance)振蕩器是采用負(fù)阻器件與LC諧振回路共同構(gòu)成的一種正弦波振蕩器，主要工作在100 MHz以上的超高頻段。目前它的振蕩頻率范圍已擴展到幾十GHz以上。1 .負(fù)阻器件 負(fù)阻器件是指它的增量電阻為負(fù)值的器件。以隧道二極管為例，它的伏安特性有一段呈負(fù)斜率變化的負(fù)阻區(qū)，如圖所示。 隨著器件工作在信號由小變大時，其平均負(fù)增益電導(dǎo)會由常

20、數(shù)減小3.6.2 負(fù)阻振蕩原理及其電路將負(fù)阻器件并接到并聯(lián)諧振回路上，如圖 圖中g(shù)e0(=1/Re0)為諧振回路的固有諧振電導(dǎo)，gn(av)為負(fù)阻器件的平均增量負(fù)電導(dǎo)。一旦受到原始沖擊(例如，電源接通瞬間引起電流突變等)，并聯(lián)諧振回路就將產(chǎn)生以電容中的電能和電感中的磁能交替轉(zhuǎn)換為特征的余弦振蕩，振蕩角頻率為叫0若gn ge0,即ge為負(fù)值，則振蕩電壓振幅將按指數(shù)規(guī)律增長。隨著振蕩電壓振幅的增長， gn(av) 相應(yīng)減小，直到gn(av) = ge0 時， ge=0，并聯(lián)諧振回路便在相應(yīng)的平衡振幅上產(chǎn)生角頻率為0 的持續(xù)正弦振蕩。起振條件gnge0平衡條件gn(av) = ge0 OSC=OSC

21、=1/LC振幅穩(wěn)定條件 gn(av) /Vm 0電流控制型負(fù)阻器件，即如圖所示伏安特性的單結(jié)晶體二極管構(gòu)成負(fù)阻振蕩器，則負(fù)阻器件應(yīng)串接在諧振回路中類似分析電壓控制型負(fù)阻振蕩器實用電路靜態(tài)工作點必須合理選擇363用負(fù)阻觀點討論LC反饋振蕩器對于一個諧振回路，在原始沖激下，為了維持回路中振幅恒定不變的持續(xù)振蕩，必須向諧振回路補充能量，以補償諧振回路中的固有損耗。這個補充能量的機構(gòu)在負(fù)阻振蕩器中是負(fù)阻器件，而在反饋振蕩器中則是帶有正反饋的放大器件。這兩種器件都能夠?qū)⒅绷麟娫垂┙o的直流能量變換為諧振回路所需補充的交流能量。因此，從供給能量的觀點來看，帶有正反饋的放大器件可以等效地看成負(fù)阻器件。例如：電

22、容三點式振蕩電路的受控電流源可以用負(fù)電導(dǎo)置換3.7 寄生振蕩、間歇振蕩和頻率占據(jù)371寄生振蕩 寄生振蕩(Parasitic Oscillation)不僅產(chǎn)生于振蕩器中，而且還產(chǎn)生于放大器等其它功能電路中，寄生振蕩一旦產(chǎn)生，各種功能電路的性能就會受到嚴(yán)重破壞，甚至不能正常工作。 寄生振蕩產(chǎn)生的原因:是十分復(fù)雜的，但是，從原理上來說，各種寄生振蕩都是在某些特定頻率上，電路中某些集總參數(shù)(包括直流供電電路元件)和分布參數(shù)(管子極間電容、分布電容、引線電感等)構(gòu)成的閉合環(huán)路滿足振蕩條件而自行產(chǎn)生的一種不希望振蕩。因此，抑制各種寄生振蕩的措施無非都是破壞閉合環(huán)路的振蕩條件。不過，實際情況是復(fù)雜的，要確

23、切地找到產(chǎn)生寄生振蕩的閉合環(huán)路是十分困難的 分類: (A)如果寄生振蕩是在遠低于工作頻率上發(fā)生的，則稱為低頻寄生振蕩； (B)如果是在遠高于工作頻率上發(fā)生的，則稱為超高頻寄生振蕩。 產(chǎn)生這兩種寄生振蕩的閉合環(huán)路是不同的，因而抑制它們的措施也就不同。 低頻寄生振蕩的閉合環(huán)路一般是由電路中的高頻扼流圈、隔直流或旁路電容構(gòu)成的。因此，消除這種寄生振蕩的常用措施是：合理選擇扼流圈的電感量或旁路電容的電容量，扼流圈中串接小電阻或并接大電阻來增加閉合回路中的損耗。 超高頻寄生振蕩的閉合環(huán)路是由電路中的分布參數(shù)(例如，引線電感)、管子極間電容構(gòu)成的。而某些元件的分布參數(shù)往往會在很高頻率時改變其性質(zhì)，例如，大

24、容量的電容器會變成電感器，因此，消除這類寄生振蕩的常用措施是：采用粗而短的引線和貼片元件，以減小分布參數(shù)；管子的基極或集電極上串接小的無感電阻，以破壞振蕩條件；隔直流或旁路的大電容上并接幾百pF的小電容，保證超高頻段仍可看作短路元件等。此外，在電路安裝時，元件的排列和布線必須合理，采用集中接地或大面積接地，避免出現(xiàn)放大器輸人與輸出回路之間的寄生耦合。多級放大器中還經(jīng)常因一個電源供電而產(chǎn)生的共電耦合，即后級放大器的輸出信號電流在電源內(nèi)阻上產(chǎn)生的電壓反送到前級放大器輸入端而引起的寄生振蕩，消除這種寄生振蕩的措施主要是電源傳送到每級放大器的路徑中加去耦濾波電路。必要時，其中的濾波電感加損耗電阻，濾波

25、電解電容并接pF量級的小電容。在反饋放大器中，還需通過相位補償?shù)却胧┓乐狗糯笃髯约ぁ?72間歇振蕩利用偏置電路的自給偏置效應(yīng)，可以有效地提高振蕩器的振幅穩(wěn)定性。但是，如果旁路電容CE或耦合電容CB(如圖371所示)取值過大，偏置電壓跟不上振蕩振幅的變化，就會產(chǎn)生周期性的起振和停振的現(xiàn)象，輸出如圖372所示的斷續(xù)振蕩的波形，通常將這種振蕩現(xiàn)象稱為振蕩器的間歇(Squegging)振蕩。當(dāng)輸入端作用著振蕩電壓vi時，在vi的一個高頻周期內(nèi)，管子經(jīng)歷了導(dǎo)通和截止兩個過程；管子導(dǎo)通時，它的發(fā)射極電流向CE 偏置電路充電；管子截止時， CE 向RE放電。由于管子導(dǎo)通時的電阻遠比RE小，因而CE 充電快，

26、放電慢，偏置電壓就是在上述充、放電過程中隨振蕩振幅而變化的。且振蕩振幅增長時，CE 上偏置電壓增長(即VBEO向負(fù)值方向增大)得快，振蕩振幅減小時，CE 上偏置電壓減小得慢。CB上偏置電壓的變化也有類似的情況。 如果CE CB 過大，就有可能出現(xiàn)這樣的情況：振蕩器起振后，振蕩振幅迅速增長，但偏置電壓還來不及跟著向負(fù)值方向增大，直到達到平衡狀態(tài)，這時，由于惰性作用，偏置電壓還在繼續(xù)向負(fù)值方向增大，致使振蕩振幅減小，直到停振。 而后偏置電壓開始向正值方向增大(CE向RE放電)，一段時間后又滿足起振條件，振蕩振幅又開始迅速增長，以上過程周而復(fù)始，就出現(xiàn)了圖372所示間歇振蕩波形。結(jié)論：為了避免產(chǎn)生間歇振蕩，偏置電壓的變化速度必須比振蕩振幅的變化速度快。為此，一方面應(yīng)注意CE 、 CB的取值不宜過大，另一方面應(yīng)增大振蕩回路的Qe，以減小振蕩振幅的變化速度，因為Qe大，回路的慣性就大，振蕩建立后也就不容易間斷。373頻率占據(jù)一振蕩器，它的振蕩頻率為fosc，其值近似等于振蕩回路的固有諧振頻率fo 現(xiàn)若有一頻率為fs的外來信號vs引入振蕩器的閉合環(huán)路中